COMISION DE .. •• •• REPUBLICAS LAS COMUN IDADES • • DE EUROPEAS • • • • PERU Y BOLIVIA
CONVENIOS ALA /86/03 Y ALA /87 / 23 - PERU Y BOLIVIA
PLAN DIRECTOR GLOBAL BINACIONAL DE PROTECCION - PREVENCION DE INUNDACIONES V APROVECHAMIENTO DE LOS RECURSOS DEL LAGO TITICACA, RIO DESAGUADERO, LAGO POOPO Y LAGO SALAR DE COIPASA (SISTEMA T.D.P.S.)
ESTUDIO DE FLUVIO ORFOLOGIA
Julio 1993
~~ intecsa ~F IN1ERIo\.CIONAi DE"l(; ------CONVENIOS ALA / 86 / 03 YALA / 87 / 23 - PERU Y BOLIVIA - - - PLAN DIRECTOR GLOBAL BINACIONAL DE PRO·rECCION - PREVENCION DE - INUNDACIONES V APROVECHAMIENTO DE LOS RECURSOS DEL LAGO - Tn·ICACA, RIO DESAGUADERO, LAGO POOPO V LAGO SALAR DE COIPASA (SISTEMA T.D.P.S.) - - - - - ESTUDIO DE FLUVIOMORFOLOGIA - - - - - x Julio 1993 ...... intecsa ...... INTERNACIDNAL DEINGENIERIA cnr ~, Y ESTUDIDS TECNICDS SA COMPAGNIE NATIONAlE alJ RHONE "-' '---' I N D ICE "-' -- '--' l. INTRODUCCION '-' 1.1 LA REGION DEL PROYECTO ',,-/ "" 2 . SISTEMA T.D.P.S. COMENTARIOS MORFOLOGICOS GENERALES "-' 2 . l. EL LAGO TITICACA - 2 . 2 . LA LAGUNA "--' 2 . 3 . EL RIO DESAGUADERO AGUAS ABAJO DE AGUALLAMAYA '-' 2.3.1. L Singularidad de Aguallamaya '-- 2.3.2. Trecho Aguallamaya - Nazacara (24,15 Km) '- 2.3.3. Trecho Nazacara - Calacoto (65,9 Km) "-' 2.3.4. Trecho de Desembocadura del rio Mauri a Eucaliptus ' (148 Km) ~ "-' 2.3.5. Trecho aguas abajo de Eucaliptus 2 . 3 . 6 . .. El Lago Poopo ANEXO 1. (fotografias, figuras v esquemas) ' 3 . EVALUACION DE LAS CARACTERISTICAS MORFOLOGICAS Y DEL TRANSPORTE SOLIDO 3.l. CONSIDERACIONES GENERALES 3.2. FORMULACION 3.2.l. Relaciones Generales - 3 . 2 . 2 . Datos experimentales disponibles ' 3 .2. 3 . Interpretacion y extrapolacion de los resultados experimentales 3 . 2 .4. Evaluacion de los transportes solidos (medios, maximo y minimo) "-' ANEX02. (figuras y cuadros) 4. RECOMENDACIONES, DESDE EL PUNTO DE VISTA MORFOLOGICO, PARA EJECUCION DE LAS OBRAS FLUVIALES DEL SISTEMA T.D.P.S. 4.1. OBRAS DE REGULACION DE CAUDALES A LA SALIDA DEL LAGO TITICACA 4 .2. PRESAS DE EMBALSE SOBRE LOS PRINCIPALES CURSOS DE AGUA y/o SUS AFLUENTES 4 . 3 . CARACTERISTICAS DE LAS OBRAS DE REGULACION DEL LAGO MORFOLOGIA 4.4. CASO PARTICULAR DEL TRECHO AGUALLAMAYA - NAZACARA 4.5. LOS CONOS DE DEYECCION 4.6. TOMAS DE AGUA 4 . 7 . LAS OBRAS EN LA BIFURCACION DE LA JOYA 4.8 CONSIDERACIONES SOBRE EL COMPORTAMIENTO DEL LECHO AGUAS ABAJO DE LA JOYA 4.9 COMENTARIOS SOBRE ESTABILIZACION DE SUELOS DE LAS CUENCAS ANEXO C. (figuras y cuadros) 5. RECOMENDACIONES FINALES 5.1. TRANS PORTE DE SEDIMENTOS 5.1.1. Transporte en suspension 5.1. 2. Transporte por arrastre 5.2. FLUVIOMORFOLOGIA 5.2.1. Vuelos aereos 5 . 2 . 2 . Levantamientos topograficos 5.3. ESTUDIOS EN MODELO REDUCIDO 5.4. PROSPECCION GEOFISICA - - 1. INTRODUCCION El presente informe forma parte de un estudio integral -- que tiene como meta final la elaboracion de un Plan Director Global Binacional de Proteccion - Prevencion I -' de Inundaciones y Aprovechamiento de los recursos del I complejo T.D.P.S. -" El objeto de este Estudio es presentar toda la pzob Lemat.Lc a sobre Fluviomorfologia y transporte de sol Ldos en los rios del sistema; y como corolario emitir opiniones tecnicas que sirvan para el emplazamiento correcto de obras civiles (presas, tomas l,., de agua, etc ... ), en los cauces de los rios; y tambien recomendaciones para el manejo y control futuro de la l. fluviomorfologia del sistema. L. L. 1.1 LA REGION DEL PROYECTO L La region del Proyecto (Figura 1.1.) esta representada L..... por el sistema formado por las cuencas hidrograficas l del Lago Titicaca, Rio Desaguadero, Lago Poopo y Lago Salar de Coipasa, 10 que se ha denominado Sistema L. T.D.P.S .. L l..... El sistema T.D.P.S. (figura 1.2) es una cuenca endorreica, sin salida al ~ar, cuya area se encuentra L ubicada entre Peru, Bolivia y Chile, y esta delimitada l geograficamente (en forma aproximada) entre las coordenadas 14° 03', y 20° 00' de latitud Sur yentre L 66° 21' Y 71° 07' de longitud Oeste. L 2 La superficie del Sistema T.D.P.S. es de 143.900 km , L y comprende la parte altiplanica de la sub-region de L Puno (en el Peru) y de los departamentos de La Paz y l~ Oruro (en Bolivia). Las caracteristicas geograficas de las cuencas que forman el sistema son las L siguientes: L Lago Titicaca: L cuenca vertiente 56.270 Km 2 superficie media (del lago) 8.400 Km 2 nivelmedio del lago 3.810 m.s.n.m. Rio Desaguadero: cuenca vertiente 29.843 Km 2 longitud del cauce 398 Km pendiente media 0,45 ~ A 10 largo del rio Desaguadero se identifican los siguientes trechos: FLUV. 1 - 1 · Del Km a al Km 63: Llanuras anchas (del Puente Internacional a Nazacara); · Del Km 63 al Km 226: Zona montanosa (de Nazacara a Chilahuala); · Del Km 226 al Km 398: Llanuras de inundacion (de Chilahuala al lago Poopo). Lago Poopo: cuenca vertiente 24.829 Km 2 superficie media (lago Uru Uru -Poopo) 3.191 Km 2 nivel medio del lago 3.686 m.s.n.m. Rio Laca Jahuira, que conecta el Lago Poopo con el Salar de Coipasa: longitud de cauce 130 Km pendiente media a, 2 ~ Salar de Coipasa: cuenca vertiente (intermedia) 32.958 Km 2 2 superficie media (del lago) 2.225 Km , y nivel medio del lago 3.657 m.s.n.m. Por medio de la quebrada Negrojahuira, de alrededor de 20 Km de largo, el Salar de Coipasa se conecta al Salar de Uyuni, el cual tiene una cuenca vertiente (intermedia) de 60.000 Km 2 y una superficie media de 2 12.000 Km • El nivel medio del Salar de Uyuni es de 3.653 m.s.n.m .. La pluviometria media anual de la zona varia de 800 mm/ano en el Lago Titicaca a menos de 300 mm/ano en el Salar de Coipasa. La densidad de la poblacion rural en la parte norte de la region del Proyecto, es relativamente alta, sobre todo a orillas del Lago Titicaca (llegando hasta 120 2 hab/km ) y tambien en el eje norte-sur, constituido por el rio Desaguadero, en las cercanias del curso de agua. En las zonas cercanas a las orillas del Lago Titicaca y del Desaguadero, la poblacion vive principalmente de la agricultura, mientras que en las zonas mas alejadas se dedica a la ganaderia por falta de tierras apropiadas para el c uLtiv o , y como forma de poder compensar los mayores riesgos inherentes a la agricultura. FLUV. 1 - 2 '1. Las condiciones c Lf.mat.Lca s irregulares, unidas a la gran altitud en que se encuentra la regaon (entre 3.700 m.s.n.m. y 3.900 m.s.n.m.), determinan que los resultados productivos del sector sean muy inestables, 10 que vuelve estremadamente dificiles las condiciones de vida de la poblacion. - - - - - FLUV. 1 - 3 ~\".61" (~E( ~ i~l LT~ulv ( ( ( ( ( ( ( Ldk.. oa;;. ( ( r ( ( { ( < N ECUADOR <:> I , :. :1-, " , , ,- , ~~ ~ BRASIL \: '-- -\,:~' '~ -~.- .... o C' <" , ~ .., .-' \ _:....r~ -z: ,\--" ;--;;0===;;:0;:)&00 j(_ o AMERICA DEL SUR -,..-- ~- - -'':"\ , 00 -, C?-)~, ~ II " I V I It \. .: C' ~~-j/~) /' REFERENCIAS' to!, O~~XlOK_ n " ,1" o X / LIMITE IHTfRNACIOHAL AGlJAY ( o .. ",,- :. 'oj PAR ./ -'-. rr:": '\ l1""lTE rNiER'O£p--,sHA.MEHIAl \ --' \l - r :~ " \ ~ III :ARGENTINA lO!'iA DE [STUDt() (SISTEMA TDf'"S) I ( ~URA AREA DE ESTUDIO (SISTEMA T.D.P.S.) 0 70° 6So 68 6~ r r ..r I"r ---+------+------/------1-14' 'I 'I I' I "\----+.-~~~"--,lt------.-.-+------+------+'~ 16.;x- ----------t-'6 ' '1 I~l__ _ -!-'7' '1 'I :l ....., '--1 'ff'L ~I '--I --+--- --- -----iT"------ I I i I I ! j +------1--·· . --t---"--:I------t------+---"~-----+20c 7 ' '-, 2. SISTEMA T.P.P.S. COMENTARIOS MORFOLOGICOS GENERALES 2.1. EL LAGO TITICACA El lago Titicaca, constituye el elemento aguas arriba del sistema hidrografico del Altiplano. Es alimentado por rios que tienen sus cuencas en las cordilleras oriental y occidental; entre ellos los mas importantes son: Suchez, Huancane, Ramis, Coata e --- Ilave. El Lago Menor, separado del lago Mayor por el estrecho de Tiquina, recibe los afluentes Tiwanacu, Catari y Keka. La profundidad del lago hace que la mayor parte de los aportes solidos al mismo, se depositen en el. Cuando el nivel de las aguas del lago e s t a suficientemente alto, desagua, con caudales de aguas relativamente claras, por la localidad del Desaguadero. 2. 2 . LA LAGUNA Aguas abajo de Puente Internacional, en el rio Desaguadero aparece una laguna que se extiende por unos cuarenta kilometros hasta Aguallamaya; su profundidad maxima es de 8 metros (bajo la cota 3808), perc existe un cierto mime r o de puntos altos en el fondo de la misma que originan puntos de control de los caudales que salen del lago. El lecho de esta laguna e s t a formado por limos y arenas f inas , aportados principalmente por dos importantes afluentes de la margen derecha: el rio Jacha Cutjira y el rio Llinqui; es probable que los conos de deyeccion de los dos brazos del rio Llinqui, constituyan dos de los puntos altos del fondode la laguna. En esta laguna, los totorales juegan un papel importante en el regimen hidraulico, pues delimitan zonas de hasta 2 0 3 metros, de profundidad, creando canales bien marcados que constituyen el cauce del '- Desaguadero. Estos totorales pueden provocar perdidas de carga adicionales cuando la corriente de agua pasa por las zonas de puntos de control (puntos altos), colocando obstaculos al escurrimiento. FLUV. 2 - 1 Volveremos a ocuparnos del efecto de los totorales y~ de su posible utilizacion, cuando se trate de definir un canal de union entre Puente Internacional y Agua-'~ llamaya a traves de la laguna y de su posible~ mantenimiento. 2 _3 _ EL RIO DESAGUADERO AGUAS ABAJO DE AGUALLAMAYA 2.3.1. Singularidad de Agua11amaya Aguallamaya se forma probablemente hacia 5500 afios a.J.C., cuando el nivel de las aguas del lago, estaba ~ unos cincuenta metros mas bajo que los niveles ~ actuales, 10 que permite considerar el lago y el rio Desaguadero como dos entidades hidrologicas, netamente ~ separadas ("El lago Titicaca" - ORSTOM - HISBOL - 1991 ___ Capitulo VII l,a). Esta situacion ha permanecido asi hasta la epoca actual cuando los niveles del lago '-../ fueron mas bajos que los puntos altos del cauce, como ~ ocurrio durante el periodo 1940-1950. Aguallamaya, como las zonas de puntos altos de la '-./ laguna, constituye uno de los puntos de control de los ~ caudales que salen del lago. 2.3.2. Trecho Agua11amaya - Nazacara (24,15 Km) Este trecho constituye una zona de transicion entre la region lagunar aguas arriba y el cauce del Desaguadero ~' aguas abajo de Nazacarai la declividad de este cauce tiene condiciones adecuadas, para que una nueva zona lagunar aparezca aguas abajo de Puente Nazacara. En este trecho un obstaculo complementario esta constituido por el cono de deyacc i.on del rio Jacha Jahuira que avanza muy sensiblemente en el cauce del rio Desaguadero, y provoca t.amb i.en una perdida de carga local, que puede ser importantei este tipo de obstrucciones se encuentran a 10 largo de todo el Desaguaderoi sera visto en el capitulo 3.5. El tamafio de, los sedimentos, en este trecho, de 0,12 a 0,15 rom, es menor que los encontrados en el trecho Nazacara-Calacoto, sin duda se debe a una declividad media mas debil. De hecho no hay ninguna razon para que las morfologias de estos dos trechos no sean similares , dada la homogeneidad de los par amet r os hidraulicos entre la llegada del Jacha Jahuira y Nazacarai Dicho de otra forma, una regulacion artificial del trecho Aguallamaya - Nazacara, que sera hecha asimismo en el trecho Nazacara-Calacoto no puede cambiar profundamente su morfologia, y solo puede traer beneficios. Este problema sera retomado en el capitulo 3.4. FLUV. 2 - 2 2.3.3'. Trecho Nazacara - Calacoto (65.9) Km. En este trecho, el cauce del Desaguadero es un lecho unico, bien encauzado, con meandros de gran longitud de onda; caracteristicas propias de cursos de aguas saturadas de s o Lddos , La pendiente, que es aproximadamente 17 cm por Kilometro, es, desde el punto de vista morfologico, totalmente compatible con la dimension media de los sedimentos del lecho, del orden de 0,25 mm; los sedimentos mas gruesos, son pequefia s gravas de 8 a 9 mm y aparecen en pequefia --- cantidad, no tienen influencia pract Lc ament.e en la morfologia. Asi mismo, las caracteristicas geometricas del lecho cuando se desborda: ancho, profundidad y pendiente, obedecen sensiblemente a las ecuaciones del regimen de Lacey, es decir son determinados por dos parametros: --- Q, caudal de periodo de retorno 2 0 3 anos; d~, dimension media de los sedimentos El caudal solido de saturacion, calculado por la formula de Engelund - Hansen se deducira de estas caracteristicas (Capitulo 2). 2.3.4. Trecho de la Desembocadura del rio Mauri a Eucaliptus (148 Km) Las caracteristicas del cauce cambian completamente aguas abajo de la confluencia del rio Mauri, confluencia que coincide con la del rio Lekhe Lekheni. De un lecho unico, encauzado, con una pendiente de 17 cm por Kilometro, se pasa a un lecho ancho, constituido por varios brazos y su pendiente aumenta '- hasta 50 cm por kilometro practicamente hasta Eucaliptus. La dimension media de los sedimentos arenosos es del orden de 0,4 mm, perc bajo la capa de arena, se detectan siempre sedimentos mucho mas gruesos (9 a 10 mm), aportados por el rio Mauri y uno de sus afluentes, el rio Blanco (10 a 20 mm son las dimensiones de las gravas en la confluencia de los rios Mauri y Blanco). Estos sedimentos gruesos, son aportados en gran cantidad durante las avenidas, que pueden, contrariamente a 10 que sucede en el trecho Nazacara Calacoto, influir en las caracteristicas morfologicas del lecho del Desaguadero y su pendiente. FLUV. 2 - 3 En este trecho el transporte solido se realiza, por una parte por el arrastre de los sedimentos gruesos, ~ y por otra parte por la suspens~on de los sedimentos _ f inos. El transporte en suspension es mucho mas importante que el transporte por arrastre. Los -.;' sedimentos arenosos que constituyen el lecho, se ~ juntan a los sedimentos limosos y arcillosos, que son aportados por la erosion intensa de los suelos en las cuencas particularmente denudadas, y que constituyen el "Wash Load" i en el "Wash load" los sedimentos _ tienen una dimension inferior a 0,05 mm. Se impone ahora hacer una primera recomendacion, sobre v la cual volveremos a hablar: un tratamiento anti erosion en las cuencas, que no contemple disminuir la ~ importancia de la parte de "Wash Load" en el - transporte solido total, no puede tener ninguna consecuencia sensible sabre las caracteristicas '-' morfologicas del lecho en el trecho considerado. Por el contrario, toda accion u obras que produzcan una ddsmLnucLon importante de los aportes de sedimentos gruesos al Desaguadero, produciran consecuencias morfologicas sensibles. Por ejemplo: - Una presa emplazada en el rio Mauri, aguas abajo de la confluencia con el rio Blanco, suprimiria todos los aportes de gravas a la confluencia, y tendria como consecuencia una disminucion progresiva de las pendientes en el trecho Calacoto Eucaliptus produciendo una erosion regresiva intensa en la direccion Nazacara-Aguallamaya y como consecuencia una aceleracion de los depositos de Eucaliptus hacia la Joya. Una presa emplazada en el rio Blanco, tendria consecuencias mucho mas limitadas y probablemente aceptables; deberia ser hecha una evaluacion cuidadosa de la misma. Una presa emplazada en el Desaguadero, como la proyectada por Electroconsult, en el local de Ulloma, retendria la totalidad de los aportes solf.doe , de arrastre y suspension, y producira una transformacion morfologica profunda, no solamente aguas arriba de la obra, sino tambien aguas abajo. Este tipo de obras, a nuestro entender, es particular mente peligrosa, a no ser que este equipada con compuertas que permitan asegurar el paso practicamente total de los aportes solidos. FLUV. 2 - 4 ~- 2.3.5. Trecho aquas abaio de Eucaliptus Aguas abajo de Eucaliptus, hasta el Puente de la Joya, . --.. la pendiente disminuye muy sensiblemente hasta 25 cm por Kilometro; aguas abajo del Puente de La Joya, el cauce se divide en dos brazos, uno sigue hasta el lago Uru-Uru antes de llegar al lago Poopo; el otro, el - brazo derecho, se encamina directamente al lago Poopo. La pendiente de estos brazos, es de alrededor de 25 cm por Km. La dimension de los sedimentos varia entre 0,1 y 0,15 mm, donde se encuentran algunos sedimentos - gruesos (gravas), perc mas raramente que en la zona de aguas arriba. Toda la region entre La Joya y el lago Poopo, es una zona de depositos de sedimentos procedentes de aguas arriba, y consecuentemente el escenario hidrografico es particularmente inestable, y la morfologia de los - cauces muy poco definida. Los mapas elaborados en 1920 por la "Bolivia Railway Company" solamente muestran un brazo que llega al lago Poopo. En 1955 aparecio el lago Uru-Uru. En 1975 la ejecucion de un canal de derivacion, modifico sensiblemente el aspecto del lago Uru-Uru. Es en 1978 cuando se crea un segundo brazo a partir de La Joya, siguiendo directamente hacia el lago Poopo; este brazo toma tal importancia, que es posible que en un futuro proximo sea el, el unico a alimentar el lago Poopo, en detrimento del brazo izquierdo y del lago Uru-Uru que desaparecerian si alguna medida no es tomada (ver el esquema de evolucion del trecho despues de 1920). ...... Asi en tres cuartos de siglo, el Desaguadero aguas abajo de La Joya, habra divagado un ancho de mas de 50 Km en una distancia aproximada de 80 Km que separa La Joya de la entrada al lago Poopo. 2 Es pues, sobre una superficie del orden de 4000 Km , que se estan depositando gran parte de los sedimentos ...... aportados por el Desaguadero . Una .i.nt.er venci.on que consistiera en estabilizar la situacion actual, y sobre todo evitar las divagaciones naturales de los brazos, por construccion de diques por ejemplo, aumentaria sensiblemente los aportes solidos en el lago, contribuyendo a la disminucion de la duracion de su vida. FLUV. 2 - 5 I~ -- Todo manejo de esta region, debe ser estudiado con mucha prudencia y teniendo en cuenta los efectos, "a priori" positivos, que para el lago representan la divagacion del lecho del rio (Ver 1.3.6). 2.3.6 El laqo PoopO El lago Poopo esta alimentado, al norte por el rio Desaguadero y al sur por el rio Marquez, tiene un emisario, el rio Laca Jahuira que 10 comunica con el salar de Coipasa. Es necesario indicar que la desernbocadura del rio Marquez en el Poopo, y la salida del rio Laca Jahuira, e s t an tan pzoxLmoa , que es muy probable, si no se toman providencias, que el rio Marquez alimente directamente el Laca Jahuira y consecuentemente el Salar, cuando ocurra una fuerte crecida. Se puede ver en ciertos mapas de 1855 (Museo del Litoral Boliviano de la Paz), que las orillas del lago llegaban hasta Toledo 0 mas alIa. Toledo esta situado aproximadamente a 40 Km al norte, y la pendiente media del lecho de los brazos derecho ...../ e izquierdo del rio, esta en el orden de 25 cm/Km; ello hace suponer que el nivel del lago era 10 m mas alto que el nivel actual, 10 que parece poco real. Sin duda estas cartas indican limites de zona - inundable por el Desaguadero en epoca de grandes avenidas. De cualquier forma se puede hablar de una regresion eventual del lago, que se puede atribuir a un deficit de aportaciones de agua, 0 a una coLmat.acLon por aportes solidos del Desaguadero. Veremos en la capitulo 2 que los aportes sol a.dos '-' medios anuales gue llegan a La Joya son del orden de 3 5 millones de m , 0 sea 690 millones desde 1855. Suponiendo una profundidad del lago de 2 metros, y que todos los aportes solidos llegan al mismo, tendremos una superficie de 345 millones de m2 (18,6 Km x 18,6 Km), afectada por la colmatacion durante el periodo considerado de 138 anos, 0 sea una superficie media colmatada de 2,5 Km 2/ano. . De hecho estos aportes solidos se depositan en la zona de divagacion del lecho antes de su desembocadura en el lago. FLUV. 2 - 6 Se observa t.ambi.en , que una parte de los aportes s o Lidos son probablemente esparcidos sobre grandes superficies, fuera del area de divagacion, por transporte e o Li.co , que en esta region parece importante (dunas y viento cargado de arena son frecuentes)i este fenomeno debe contribuir a disminuir ' ...... los aportes solidos al lago por "transporte '~ hidraulico"i consideraciones complementarias sobre este problema seran expuestos en el capitulo 3.8. -' FLUV. 2 - 7 -- - '-' - '-' -- - - - - ANEXQ A (fotografias, figuras y esquemas) -'-' t ...... '...... DESEMBOCADURA DEL RIO RANIS RIO RAMIS : CONFLUENCI A CON EL RIO BUANCANE Y DESEMBOCADURA RI I S : BRAZO DE DESCARGA EN EL LAGO ARAPA EN CASO DE NIVELES ALTOS RIO RAMIS: ESTACION DE BOMBEO DEL SISTEMA DE RIEGO TARACO DESEMBOCADURA DEL RIO COATA EN LA BAHIA DE PUNO DESEMBOCADURA DEL RIO I LAVE ' - 1 , I I ~ I L ( L t L RI O I LAVE : TOMA DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO DE PILCUYO L L L. I I RIO AZANGARA Y LAGO ARAPA POSIBLE COMUNICACION ENTRE LOS DOS RIO CABANILLAS: TOMA DE AGUA DESEMBOCADURA DEL RIO TIWANAKU --- RIO CATARI RIO PALLI NA CONFLUENCIA DEL RIO PALL INA Y DEL RIO CATARI RIO TIWANAKU DESEMBOCADURA DEL RIO KEKA DESEMBOCADURA DEL RIO SUCHEZ LAGUNA ENTRE PUENTE I NTERNACI ONAL Y AGUALLAMAYA \ GUALLAMAYA: DESEMBOGADURA DEL RIO JACHA JAHUIRA EN EL RIO J1ESAGUADERO LAGUNA ENTRE AGUALLAMAY Y NAZACARA ~ I, ~ H 0 0 ~ t.zJ ...... C/) :< ~ d c:: ?; tzJ 0"" AZACARA : DESEMBOCADURA DEL RIO KHALA JAHUIRA EN EL RIO T'~SAGUADERO RIO MAURI RIO LEKHE LEKHENI ~ CALACO T O : CONFLUENCIA DE LOS RIDS DESAGUADEROS, MAURI Y LEKHE LEKHENI ~ oH ~ ~ H D E SEMBOCAD~ DEL RIO BLANCO EN EL RIO MAURI RIO BLANCO PUENT~ JAPONES: RIO DESAGUADERO C A N A L M I N R o BIFURCACION DEL RI O DESAGUADERO T 0 L ED 0 PUENTE AROMA : oBRAZO D RECHO DEL RIO DESAGUADERO CONEXION ENTRE EL LAGO URU - U U Y EL LAGO POOPO (CAUDAL NULO) '- ~ . H ' 0 =< ~ < U< ~ ~ 0 H ~ RIO MARQUEZ DESEMBOCADURA DEL RIO MARQUE Z EN EL LAGO POOPO Y SALID DEL RIO LACA JAHU IR~ HACI A EL SALAR DE COIPASA DESEMBOCADURA DEL BRAZO DERECHO DEL RIO DESAGUADERO EN EL LAGO l OOPO i ' ., I 0 I I lie;; r. l~ I . I' I 180.8.04 ~lSS7~.OO~-~---- 1 ~ 1 J"." ,ool---J.----.-.. RIO r ..AC"""".J 1" 5"ll". ~I L,."~ .. ~ ::!!1 >'"~ ArO ~8'U.DA CI1ILLUC!'lrHA. t.A...LCH' to Gl 8 <: ::l PlO I CAIU,HOl.IILL"~ III a. III ~. ~ +16:1210.00 ~ t>1 I III ::l 0" .... s III ~ !'Jl l' I~ ..... III 11119210.00 +-!-t------~ o I~ a a.~ 1 ~ ~a. !~ s > III ~ fCD to III c 1 10 ilia. ~~ ~ !l;1 Q;'~ 1 ,0 il ~;:; ~ ';9':.; rc .c '< 0 1 o 1lIJ' :~ ~ i";' '0rv I o i _ rr--- (II --.j 8 a. 1 ; !ii ~ ~ 8 ~ :, ~I 18 <5 ~ l I ~ (II ~ III"" 8 10110 QUEBRADA CHALl.A -r III ",g~Il"1 ~ '_30.00 I I I 1 , to ~T( :~~:88 ~ 0 IAPPOI'ESE c 190210.00 III ,e a. 1 i'!" ~ I -s .8 'o>no." Pi I "40lO.oo JHO Ql.F8A4DA L1.0JLL4 o , 1 § s 1 ltolI I ~ ... r 1 I ~ 8 i 1 IJI:..J 8 IVo m III (., 1 IJ ~"'ft:H"l·:. fi :m-J, Wl8:881 01. - ..;r· 1 8 e I! ~I 1 ~ II 32t580.oo ~. 1 '.!I- ., ~ il f CD .10 ~ JAHJIIU, § ::I" !j::::::1 I 8' 211"J3O.oo I-- RIO CAQlJIAVIRI "I Q. 12530 ...I-=-l--- ~ 8 ~. I ~ ::I I t220530.00 -336510.00'.!I- 'I CD- 8 I 8 'n~ o ,~ 'I : 2;1 Ij l\) (J') 615)o.OO~ 'I C1> ~ 8 ~ Ills' o 8 8 J I 11 (II -...001 1 , 1-+- RiO OUILL"fJrllll I 21 3.""" )~I- ''')0... • ... m lD -, cn~o I . . o .• 8 ~3t".OO.-:.L PUEHTl! DE5AIl./4DfAO ~ , ~ il I I i ~ .'-I- RIO l(""""" 8 II "l72eo.DO~ t::n:~:': . 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I --- i I I 1',, r-, 1 I ltD 1 I I I I I I .' ~-t i -HJI I omo. snmn roouo 35000.10 I I 40000 55000.0 I I j I I COffiLF'vt'"") CoJ 0 .., CD r-, lD In -e- ,.., N 0 en 00 r-, ______1 ((((((II\\I((\I\\\(\\{\\\((---Z~( f ((---rll~(( ((II FIG.A.3. BRAZO DERECHO PERFIL Y6 - PUENTE AROMA CALCULO CON MODELO Q TOTAL· 35 m3/s PERFIL IE... LECHO ~ 0-35 .3/. I8l LINE.... DE: SUPERFICIE L1BRE DEL 5103/1993 NIVELES 3712.501 I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I 'II I I I I I I I II' I I I I I I I I I I I I II I I I I 3710.001-r-- k I I I I I I I I I I I II I I I I I I I II I I I I I I I II I I I I I I I I I I I I I I II I I I I ~~ 3707.50 rh r-i, 370S.oo f"Dlftvrt 'fo1,fJ o1lI.,.~ ~ f1V~., 3702.50 '"-c r-t- ...a <..l ~~ 3700.00 r-+-= r-i-. ~ 3697.so I'+----lJ 369S.oo ltU r-tti-- ~ 3692.50 spoo.q I I 10000.( ~OD.q I ¥Orrq.o I I 2S0Cflo L ssooo.o ~ ~ '" _ 0 r-, ID II) ~ t'1 0 r-, ~ (."MACO,l.U AND 1.920 'SITUACION 2 ANO 1.955 r HOLlOAO • r LA ..oYA ,r ,. o,qu~o r I' r J 0\.100 o I CA"ACQ.,lO AHO 19116 SITUACION " ·ANO 1.978 HASTA EL PRESENTE 19711 C"CACION Dt\. tl'lUO or"[CtiOIA I".ol JOYAl . C"'I:ACION l.AOO .o..rOAD OllvlO 1110 orSAOUAorlll:) 'O,.IL CANAl.NINI,.O (AI. HIVCL or IU"QUILLOI' LA ",OYA o -~ .. -. ---- I IV ...-- -_. '--' 3. EVALUACION DE LAS CARACTERISTICAS MORFOLOGICAS Y DEL TRANSPORTE SOLIDO 3.1. CONSIDBRACIONES GENERALES Las caracteristicas morfologicas de un curso de agua: anchura, profundidad media, y pendiente, son funcion de 3 parametros "motores": Caudal liquido maximo (Q m3/s) mas frecuente, (tiempo de retorno aproximado 2 anos) Diametro medio de sedimentos del cauce (dm) Caudal solido (Cs) aguas arriba del trecho considerado, constituido de los sedimentos mas frecuentes en el cauce. Teoricamente el cauce organiza su morfologia y en particular su pendiente para usar un minimo de energia en el transporte simultaneo de caudales liquidos y solidos; en otros terminos, las caracteristicas del cauce son tales qu~ permiten transportar a la vez la fase liquida y la fase solida con un minimo de declividad 0 sea un minimo de energia. El lecho ideal, en equilibrio morfologico, se dice que esta "en regimen"; ha sido estudiado especialmente por Lacey, en el dominio de los sedimentos finos transportados en suspension. Es un lecho iinLco , encauzado, practicamente rectilineo, sin meandros importantes, y donde el transporte solido en suspension corresponde a la saturacion. En el instante en que los aportes solidos disminuyan o fluctuen, por razones naturales 0 artificiales, la declividad media del lecho disminuye y se inicia la formacion de meandros que pueden ser de gran amplitud, perc el cauce permanece unico, sin islas, ni brazos multiples secundarios. Este tipo de cauce unico, casi rectilineo con pocos meandros, es caracteristico del rio Desaguadero en el trecho Nazacara y Calacoto y en los rios Ramis, Huancane e Ilave aguas arriba de su desernbocadura en el lago Titicaca (Ver fotografias). En el supuesto de que los sedimentos mas gruesos formen la base de la orqani aacLon morfologica del cauce, en este tipo de lecho, el principio de aat.uracLon del caudal solido es siempre respetado, perc considerando que el transporte solido se efectua por arrastre, la morfologia del lecho es diferente que la descrita por Lacey; en general este lecho es mas ancho menos profundo y permite aparecer un cierto numero de brazos secundarios. FLUV. 3 -1 Esta es la morfologia caracteristica del Desaguadero aguas abajo de la confluencia del rio Mauri. 3 . 2 . FORMULACION 3.2.1. Relaciones generales Las relaciones generales son extraidas de las ecuaciones de Lacey: La anchura media de la seccion A (m), y la profundidad ~ media P (m), de un lecho, nos dan las caracteristicas del regimen, en f uncLon del caudal Q (m3/s) y del diametro dm (m) de dimension de los sedimentos: ~ A = 4,8 Q1/2 (a) P = 0 , 13 Q1/ 31 dm1/6 ) La pendiente S, es funcion de Q y de dmi las relaciones S (Q,dm) son diferentes segun que el fondo del lecho sea plano 0 forme dunas: Fondo plano si ~ = (P x S)/l,6 dm > (b) entonces S = 6,1 x 10-2 dm°,79 'l - Fondo con dunas Si ~ < 1,5 i ~ (c) entonces S = dO, 96 1 QO,195 .J Estas relaciones dan la pendiente para aplicar en el caso ideal de canales con seccion rectangular, rectilineos con una curva granulometrica de sedimentos uniformei son pues formulas aproximadas en el caso de empleo en cursos de agua reales. El transporte solido, evaluado en toneladas/dia, a partir de la relacion de Engelund-Hansen para la fase de caudal solido en suspension, y en el caso de un curso de agua proximo al "regimen" y fondos sensiblemente pIanos, se aproxima a la relacion siguiente: = 1900 (S1,79 1 d 1, 14 ) Q,,36 (d) "------~.__ ._------~/ K FLUV. 3 - 2 Esta expze s i.on de Cs es vaLi.da , para los cursos de "-' agua prcxLmos del regimen en este c a so , S y d son dados por una de las formulas (b) y (c). Estos tipos "-' de relaciones se pueden tambien aplicar a los cursos "-' de agua que no son proximos del regimen tal como los '-' que llegan al Desaguadero aguas abajo del rio Mauri. En ambos casos, la expresion general del transporte - solido en suspension es entonces: -. - (d I ) - el coeficiente K sera ajustado a partir de mediciones '-' experimentales. '-' 3.2.2. Datos experimentales disponibles '-' '-' Se cuenta con datos hidrologicos, analisis granulome '-' tricos de sedimentos, y de mediciones simultaneas de caudales liquidos y caudales solidos en suspension, "-' que han sido realizadas en las cinco campafias de '-' aforos realizados por el Consorcio en los principales cursos de agua del sistema T.D.P.S. '-' '-' Granulometria En el cuadro abajo se presenta los valores de dm "-' correspondientes a la parte de arenas encontradas en suspension; y la parte gruesa de sedimentos (cuando '-' existe) . "-' CUENCA DEL LAGO TITICACA dm (mm) R I o S arena grava Ramis 0,30 ( 1 ) Huancane 0,35 ( 1 ) Coata: - Estacion Aforos 0,60 4,70 - Puente Coata 0,55 (1) Ilave: - Estacion toma de agua 0,90 , ( 1 ) - Aguas abajo 0,35 ( 1 ) FLUV. 3 - 3 CUENCA DEL RIO DESAGUADERO dIn (mm) Rios y Estaciones arena grava · Jacha Jahuira - Desembocadura 0,15 ( 1) - 5 Km aguas arriba 6,2 · Desaguadero: - Abajo J. Jahuira 0,12 ( 1) - Nazacara 0,25 8 - Calacoto (abajo rio Mauri) 0,15 9,5 - Ulloma 0,45 8 - Puente Japones 0,40 ( 1 ) - Chilahuala 0,40 ( 1) - Puente Aroma (Brazo derecho) 0,17 ( 1) - Burguillos (Brazo izquierdo) 0,10 ( 1) · Rio Mauri - Desembocadura 0,55 10 - Arriba 20 - Desembocadura 9,5 Rio Blanco Nota: La ausencia de valores en la columna "gravas" (I), no significa que elIas no existan, sino que ha sido imposible detectarlas en ocasLon de las mediciones. Campanas de aforos solidos Se han realizado cinco c ampafias de aforos soLi.dos entre febrero de 1992 y febrero de 1993. Los resultados son presentados a seguir en 2 cuadros y en graficos de la forma (Cs-Q) en anexo. FLUV. 3 - 4 ( ( ( ( RENDIMIENTO ESPECIFICO DESEDIMENTOS ENELSISTEMAT.D.P.S PRIMERI' CAMPANA SEGUNDACAMPANA TERCERA CAMPANA CUARTACAMPANA QUINTACAMPANA 19102 a 13103 06104 a 24/04 02/06 a 03107 30/11 a 12112 27/1 a 1012 ESTACION AREA CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CUENCA UQUIDO SOlIDO OESEDMTOS. UOUIDO SOLIDO DESEDMT08. UOUIDO SOLIDO DESEDMT08. UQUIDO SOUDO DESEDMTOS. L10UIDO SOLIDO DESEDMTOS. (ma/e) (Tn/d) (l(gIl(m2/dia) (m3/a) (Tn/d) (Kg/Km2ldia) (m3/a) (Tn/d) (Kg/Km2/dia) (rn3la) (Tn/d) (Kg/Km2/dia) (m3/B) (Tn/d) (Kg/Km2/dia) , PTE. JANCHALLANI (") 1.20 TlAHUANACU 452 1.27 29.79 65.91 0.28 0.09 0.38 0.84 1.01 125.55 277.77 PUERTO ACOSTA 727 2.fJT 13.05 17.95 0.38 0.28 0.62 0.85 2.70 11.78 16.21 ESCOMA 2823 29.54 522.90 185.23 9.68 6.50 48.35 17.13 24.50 383.95 136.01 AliRCAYA 1.09 272.13 0.40 9.17 LAJA 1.38 60.159 1.26 55.22 TAMBlllO 4.03 507.23 0.21 0.35 10.96 0.35 10.96 ACHACACHI 8BJ 7.18 13.23 14.98 2.92 1.44 1.80 2.04 11.71 125.81. 142.48 HUANCANE 3541 29.24 896.19 196.61 7.43 25.50 7.20 0.78 0.67 0.19 2.17 8.03 2.27 39.56 512.45 144.72 RAMIS 14684 153.00 5540.80 377.34 43.59 128.56 8.76 4.24 23.53 1.80 23.80 93.91 6.40 210.70 3727.73 253.86 COATA 4552 42.33 590.22 129.66 7.54 18.81 4.13 0.91 8.59 1.89 3.55 7.46 1.64 42.16 176.92 38.87 ILAVE 7705 26.65 111.15 14.43 4.06 11.71 1.52 3.26 12.54 1.63 3.01 7.36 0.96 26.96 1.75 0.23 ZAPATILLA 369 0.27 0.14 0:36 0.32 ( ( ( ( ( ( i1ENPIMIENTO ESPECIFICO DESEDIMENTOS EN ELSISTEMA T.D.P.S PRIMERA CAMPANA SEGUNDACAMPANA TERCERA CAMPANA CUARTA CAMPANA QUINTA CAMPANA 19/02 a 13/03 06104 a 24/04 02106 a 03107 30/11 a 12112 27/1 a 1012 ESTACION AREA CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CAUDAL CAUDAL REND. ESP. CUENCA llQUlOO SOLIDO DESEDMTOS. L1QUIDO SOLIDO DESEDMTOS. L1QUIDO SOLIDO DESEDMTOS. L1QUIDO SOLIDO DESEDMTOS. L1QUIDO SOLIDO DESEDMTOS. (1113/8) (Tn/d) (Kg{Km2jdia) (m3/s) (Tn/d) (Kg/Km2Idla~ (m3/s) (Tn/d) (Kg/Krn2ldia) (m3/s) (Tn/d) (Kg/Km2jdia) (m3/s) (Tn/d) (Kg/Km2jdia) 2.12 U6 0.49 1.02 CA4ACAME, AGUALLAMAYA 5.62 18.33 0.09 0.32 14.60 9440.78 NAZACARA - 7.59 8.83 4.27 13.96 2.33 7.'18 0.09 0.26 13.09 168.29 HCDA.CASANI BLANCO 2006 0.70 0.59 0.29 CALACOTOMAURI 9874 6.10 79.21 8.02 1.66 11.30 1.14 8.16 56.14 5.69 5.10 11.60 1.17 100.45 3834.95 388.39 '. CALACOTO DESAGUADERO 11812 10.12 597.44 50.58 5.13 15.80 1.34 3.11 23.37 1.98 2.11 .11.~. 1.00 15.53 3916.00 331.53 . UllOMA 24.112 2533.61 9.83 76.74 8.29 68.27 3.79 20.74 79.39 10918.00 CHILAHUALA . 7.37 106.24 3.58 69.86 76.79 22201.38 CHUQUIAA ,14.43 1227.60 4.99 79.42 7.01 139.92 5.57 707.96 124.20 50233.73 'PTE AROMA ' . 13.02 5251.84 2.51 258.10 2.81 760.19 1.28 203.52 65.22 7796.18 BURGILlOS 8.79 1429.11 3.05 79.43 ..4.79 89.18 4.30 731.86 22.33 6722.83 OBSERVACIONES : (") : Se utIlizO Limn/metro AUJdliar. (**) : /lJoro colT88pOl1dlente aJ PIe.Saman. (**") : Atoro de oonlrUte. En III estaclOn 'Pte. IIlps', el oaudalliquldo era nuIo: Fecha27/02 3 . 2 . 3 • Interpretacion y extrapolaciOn de los resultados experimentales Las relaciones experimentales (Cs, Q) que presentamos en las figuras 1 a 12 del anexo 2, se han ajustado a relaciones teoricas segun d' (Capitulo 2). Cs = K Q1,36 Cs (tn/dia); Podemos ver,por ejemplo, que el ajuste en la estacion de Nazacara, region donde el lecho del Desaguadero esta proximo del regimen, conduce a K = 4,5, es decir si nos referimos a la relacion (d): K = 4,5 = 1900 (S1,79/dm1,14) con S = 17 x 105 en este trecho, de donde se deduce 3 dm = 0,25 x 10- , valor que se corresponde bien con el valor experimental medido: dm = 0,25 mm. Para la estacion de Calacoto, el ajuste conduce a K = 38,1. Adoptando una declividad de valor intermedio entre la declividad aguas arriba (17 x 10~) y la declividad aguas abajo (50 x 10~) por ejemplo S = 34 x 10-5 , la comparacLon con la relacion (d) conduce a dm = 0,11 x 10-3 mientras que el dm experimental medido es de 0,15 rom. Por otro lade la aplicacion de las relaciones de Lacey (a) con un caudal de desbordamiento Q = 150 m/s y dm = 0,18 x 10-3 nos da: A = 59 m. P = 3 m. que en media no esta lejos de la realidad. Se puede ver que la apLdc aci.on de la ecuacLon de Manning-Strickler a estos valores conduce a un coeficiente de rugosidad K = 33 que es un valor razonable. Para las estaciones situadas aguas abajo de la confluencia del rio Mauri, ninguna verificacion teorica, como las realizadas en las estaciones de aguas arriba, es posible debido al hecho de que no existe una relacion entre la pendiente S, y la dimension dm del sedimento transportado. El Desaguadero, en este trecho, esta muy lejos de las condiciones del regimen. FLUV. 3 - 5 Para los rios de la cuenca del lago Titicaca, los ajustes teoricos condujeron a valores de K proximos a los encontrados en Nazacara y que hacen suponer que estos rios son morfologicamente semejantes al rio Desaguadero en la region de Nazacarai es decir proximos al regimen. Las dimensiones de los sedimentos arenosos (dm) de todos estos rios, son del --' mismo orden de magnitud, y deben ser los mismos para las mismas pendientes, perc infelizmente esto es dificil de verificar por la ausencia de mediciones. --' Examinando los graficos correspondientes a las estaciones de Ulloma y Calacoto, vemos que los valores experimentales encontrados en el curso de las campanas recientes, han sido ajustados a curvas superiores e inferiores a las de los puntos experimentales medidos durante los estudios de la presa de Ulloma, ejecutados por Electroconsult. Los aj ustes t.eo r Lcos y valores experimentales de las diversas campanas no estan en desacuerdo, si bien la dispersion sea importante, 10 que no es raro en este tipo de fenomenos. 3 . 2 .4. Eva1uacion de los transportes solidos (medios. maximo y minimo> Para las diferentes estaciones y rios del sistema T.D.P.S., los cuadros del Anexo 2, nos dan: Volumenes medios mensuales (Hm3 ) Caudales medios mensuales (m3/s) Transportes so Lidos medios mensuales (times) Se dispone de datos, para la cuenca del Desaguadero, durante los anos 1965 a 1989i y de 1960 a 1990 para la cuenca del lago Titicaca. Los resultados se han sintetizado en los siguientes cuadros: FLUV. 3 - 6 CUENCA DEL DESA6UADERO (1965-1989) ESTACIONES VOUJIIEN D~ A&UA CAUDALES REDIO APORTES SOLIDOS ANUAL (10 .") ANUAL ."/s ANUAL 10" t Min Media Max. Min. Media Max. Min. Media Max. 1965-1989 Pte. Internacional 1156 36,6 E Calacoto Desag.(*) 455 1636 7305 14.6 52,6 235 546 3734 235 (1983) (1986) (1983) - (1986) (1983) - (1986) Calacoto (Mauri) 179 586 1003 5,7 18,8 32,2 23 140 29 Ulloma 634 2433 8914 20,4 78,2 286 861 6187 3117 ChuquiRa La Joya 632 2807 10.070 20,3 90,2 323 1025 8882 4307 (1983) - (1986) (1983) - (1986) (1983) - (1986) CUENCA DEL L.AGO (1960--1990) 6 Rios (Estaciones) <10 .") (."/s) 10" t/a Min Media Max. Min. Media Max. Min. Media Max. 1960-1990 Rio Suchez (Escoma) 126 334 596 4 10,7 19 17,5 64 134 (1983) -- (1986) -- -- (1983) -- (1986) Huancane 218 631 1223 7 20,3 39 23,5 103 240 (1983) -- (1986) -- I lave 158 1214 3045 5,1 39 98 6,5 143 462 (1983) -- (1986) Coata 76 1308 2380 2,4 42 76,4 2,9 158 320 (1983) -- (1985) Ramis 768 2383 3984 24,7 76,6 128 127 606 125 (1983) -- (1986) (1983) (1986) I = 1346 5870 11228 43,2 188,6 360,4 1n 1074 2412 (1983) (1986) (1983) (1986) (1983) (1986) I (*) en Calacoto Desaguadero: Minimo volumen: 195.5106 m' en 1969 - Minima caudal media anual: 6.3 m'/s - Minima aportes solidos : 184 10' t/a Es interesante tratar de evaluar los aportes solidos en los rios Llinqui y Jacha Cutjira afluentes de la laguna aguas arriba de Aguallamaya, ya que no se han hecho medidas en estos rios. . FLUV. 3 - 7 Se par t i r a de la h i.pot e s i s que las aportaciones de estos rios ocurren principalmente durante los meses de enero, febrero, marzo y abril, y que la diferencia de caudales medidos en Calacoto y Puente Internacional durante este periodo esta proximo de los caudales del Llinqui y Jacha Cutjira (Ver anexo 2). Por otro lade, hacemos la hipotesis que estos rios, - desde el punto de vista morfologico, son semejantes a los rios que desembocan en el La~o Titicaca y podemos admitir la relacion Cs = 3,5 Q1,6 para expresar los aportes solidos en toneladas por dia. En estas condiciones se encuentran los siguientes valores de aportes totales de solidos durante los 4 meses de crecida: Minima= 3,5 x 103 toneladas, Media=50 x 103 toneladas, Maxima = 263 x 103 toneladas Para expresar los aportes solidos en volumen (m3 ) , y no en toneladas, los valores dados se han dividido entre 1,8; 10 que conduce a los voLtimenes anuales medios siguientes: Rio Desaguadero aguas abajo de La Joya = 4,9 millones de m3jano Rios Suchez, Huancane, Ilave Coata, Ramis en el lago Ti ticaca = 0,6 millones de m3jano Rios Llinqui y Jacha Cutjira en la laguna = 0,03 millones de m3jano Las evaluaciones de transporte solido hechas por Electroconsult, durante los estudios de la presa de Ulloma: "Proyecto Rio Desaguadero Estudio de factibilidad - Torno 1" - Octubre 1976, condujeron a un valor medio anual de 2.200.000 m3 calculados para el periodo 1933-1950. Las evaluaciones del presente estudio, dan un valor medio anual de 6,187 millones de toneladas en Ulloma, es decir 3.400.000 m3 calculados para el periodo 1965 1989. .-/ FLUV. 3 - 8 Los valores mas debiles, encontrados por Electroconsult son probablemente debido al hecho de que el periodo usado, 1933-1950, es un periodo mas seco que el periodo 1965-1989, al menos si se juzga por el nivel de las aguas en el lago en estos dos periodos (Ver Anexo B). FLUV. 3 - 9 ANEXO B (figuras V cuadros) • ....N ... \1. 0 ~ III .~ -, M ~~. ....,e '--a: 0:: 0 -./ I II! [ I I I III I ! I I III I lSI lSI . .... lSI C\I -t '-W '"'Ul Q:: -, :J '-Q M E (J: v. ') '-..!l 0 .~ I I II I I I II I I I I CSl N .-l CSl CSl .-l CSl CD "III -, ___ H M a::: e -::l '"' . ,- CSl or:t \ \ \ \ CSl N CSl CSl CSl .-l .-l CS) (X) - - ,... -,1/1 M E 'V a Cl CSl H q- :::J CJ H \ ...J ...J .. :... .. \ . CSl \ N .\ : <, . .:.\•. , '\.. .. ~-,\ .. ~\. . .H'\: : : <, :~ . : .. . "'- . : . : . : '- -¢ I I I II I I I I I CSl CSl CSl CSl CSl CSl CSl CSl CSl...... ; ~,:: "1 I' : .i· 3:-j . I ' I ' I . lil'··:I"" ',1111"1'1' ,I . I .! .( I ( I~ • ( " -( ••'( r ( '-("" .,,( - 7',~(' ~{~.... -.~=r ..,...... -~r.: ~ 7 TI . ~ "1TI7'--t-'7~.~ ~ ~ '~:J ~ \ • I -'" ._c ~ ._ :... :: .. O' '" I '. ;~J,._ :3,:,,-~' :.1-~" (,:.:." , :.l(,~,,~, L( <..( I ( .j..;(' . ~~, -.....t-.:-.-L ._; ._._.j._.: .. f ... .j .. __ : .L ,.T, '''';'': I _,.,,;__ .,I: ., .. , : Jf 1 till ,m; 11M lit 11"] fr • • ..1 __ , '. i . 1 . ;. , I' '.' I .--:-'":1 ill " .,., ,.:--],. , .1 ..... '" . , .....i "1 it! .. ,t 1'11- .4+ ,.. iJ· :--t-·-~·,,-+-- t+, . ·,--·-l··...... · .. , "'''''''''''(7'.. : 'Z'" .·...;-4--i.....+-- '--j-----..J-....f.....-- '., " "" I , !., , :: ' : I . . :. I :i .I!. I ! I ... [ 'I.. .1, ,PI ili" :1' fH:'·· J! ~. . ., ,.;.... 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"~p'; li~: ,.;:!~ ,;:jir;8;.~f jh::~lm;tt ;~.'!!J+"::- ,;~ -;.:._. ;". , .---:: I ,"--"",,~1".';, ! ,. , ': I :. ,::H',I[,tlii;:;Hl~:;:~-ii-~+1.-<-Iln1· ell '::.: h'4:' ',;~.'~ 'ji:, ~I +.tit . ! , I,·· 1 i- I . I I J i"" +- ..... 1 ... l .. ·.!fil--. .. -+r'" +-<1 Lrn: 1 1:[[ I -t-·-M-i.. l- :....:_. ~.,,~~.. ~...!. ' I I'''' I ~. t.... .~.-i.. 1. ' i'r" t' II.,~. , I,,·, 1'1[ .... I;!i' "tth' ,'" r= + +--;- ,.1 . I! . I, . I I !, ~l'" ,"!" ., .,,," .,.",.~ • 1.t... 1 ,...... -~ 1._ ..! f't""." t, ,!',. I • ,I .,; "'!.... +,:t!.c .., ...... ';j," •••,"_-~ " ! ",,I , . I . I.::;: ', , I' .... :;,.I~ .. , '!~; ,- ," ." j"" .....'fil:' ".j' 1, ol - .. ~~, ... --, . t' , , . 1:--:-"'--:' ! ~ .., ~P"":";, .... ;.j " ' ". ,. • '''1 .. ,., _..... "'" •.• ~--;- ~-~ ~--- l~ "~:il. 1~·~-:-!:'1"'·r"'+~ .';+T-.,L~ t l . . ;:-. ··-1 -; ; 0 0 ---r-. 1-":" . t·· '.1 ..... '0-1' H.'.t "l"i J- h : t--T t ,t:;t 11:. f-l- , ... -· ... t ... 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HIiii j:i; Ii;;iif;; ;;,: ;:;j jiIi I : ': 1#;' ·1 ...... ·, .. "'t ..... ,·,:j'·I1"+' I i·t~ ~jrl111'Tl'-'l Jli~ .. , +.3" ... :1 ..:j. ""1'"' 1':' .. :.1 ....,~ t,l ++LHIIl J l .1 r .+ , !:fi-l'i I ,.,·f.. .., I 'r ,. ': .. 'i'-'" .. ' :"'1I: .. , ...... ".,. ,::.I .. 11"/'"1: Hij ;It- liit fir-l i ll % n,T :: TIl " _ , .... i:~'T::':I:':'l+~" ._:~. j ·t~ :~~ .~:. :~';:~:" >: I:": ,- Ii:: ~:+~<~:~r:~ :1:+ t·· :'U~!tL: ,'. :~;: 1;:" ~i: ~t: t -+ ,II! . ·1" L'i~j'l;"±nthl; 1 ! :.., .....,I,·, . I I .j .... ,.. ,I·, I" I"! ii! 'i ;'.1 ..., f+,-H I" + I , : .J. If··;· , I I 1 +' ''':1'''' , • ,.' 1 . :,: "':\:"1'.. ,. ; I"j.:I; "ii ;: ~ ~~~t ~1;: hrf i::i HI -:., :li:~4 ;,tt 1t' tH+: tt -to -r , I.'. H 4,qoD',·, .; .... 'i ' i, i ' ii, .! ... L ; .,; ·1··, ,.,: I,' 1;\',· ••" '11, i:' j ... :"\ th1t'lirLJ ,trit!' , . , '_~_----':'_-l~...l..------...... I._~ ~~._t • ,.,JI .. ,',,I " , _. _,_~~ _.i... ~ _ . I " ! ',!"".,!. " t., ,'.1: 1 I I I 50 AOO A'50 25"0 , 300 ~< ! \~)~~) ...·1035 .. (:;) 1')1 /.~ . II I I I I I I I II I I I I J II I J I I I I I I I ~I I I I I : CS) lta CD ~: \ '1\ '\ _.. CS) CO \ \ \ \ - ~. ~ "-,III ~ \ Me '-" e , ; o col o : :.\ H ...... ~ \ - ::J - (3 :~ H . ....J .\\ \ ....J ([ :~ o \ ::J ([ u '\ U \ -. ; \ , \ f- \ \ : .. CS) \ N \ \ C'I \ '. \~. \, I -, ...... - r : : I II I ! I I I ! I II I I I I I I I I I I I I I I I I III II I I I I III I I I I I f nil I 1 'r I II III I I I TT11! 'r I I , " ' I : : ~ ~~ , 1-, • \ '~ -- -, I- ' .... \ ,; , ; CSl ..... i\ : 0- III " • -.' M" E '-" \ 0 C , H \0 ::::> cC\. 0 H ~ ...J ~ \ ...J I \ i ,.. - CSl , , M \ " " , , , ~ , , , , " ; " 'ii~ot l- .•.. , , ...... "'t,,, ., " , -- , , , , I" ; II I I I, , , " I 1111 " I I I 1,1 III I I I I - CSl (\J " " (0 ~ " 1""\ (J) -, ' M ...... 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[ I , I I " I , I I I I , I I I I I I (S) (S) .-i (S) .-i .-i CUAOROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) Nombre: Calacoto Oesaguadero Codigo: Otro codigo : Zona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: . -Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : ...... tongitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 " ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV OIC TOTAL 1965 105.7 106.1 102.2 98.0 83.1 88.7 81.4 77.8 72.3 72.8 58.3 73.4 1019.8 1966 81.5 182.1 145.9 87.0 59.5 44.8 44.1 39.7 27.5 21.9 19.5 21.6 775.1 1967 18.1 20.8 52.0 33.4 21.4 15.7 15.4 13.2 9.8 9.6 8.0 13.2 230.6 1968 18.0 56.6 108.2 72.7 46.7 31.1 20.7 15.8 12.2 10.5 18.3 15.4 426.2 1969 19.1 44.2 30.5 21.5 17.1 13.6 10.8 9.8 7.3 5.5 6.3 9.8 195.5 1970 13.8 86.0 54.4 33.2 22.0 11.5 9.5 6.3 3.6 3.2 4.8 10.6 258.9 1971 24.4 106.0 73.2 39.3 29.3 17.7 13.1 7.8 3.3 1.9 2.2 14.4 332.6 1972 53.9 57.4 57.4 20.8 11.5 7.4 6.0 5.2 6.2 4.4 4.1 8.9 243.2 1973 38.1 118.9 72.1 36.6 28.1 22.0 17.1 14.5 7.8 8.2 3.9 3.7 371.0 '-" 1974 27.5 114.8 313.9 153.4 144.7 91.1 77.4 77.0 56.7 35.7 26.9 21.3 1140.4 1975 55.5 182.9 156.0 111.9 112.7 102.2 87.2 77.3 66.1 54.1 38.4 43.3 1087.6 1976 175.9 180.0 220.3 183.7 174.3 151.4 147.6 130.1 118.7 96.1 67.3 54.9 1700.3 1977 67.8 104.8 217.7 147.3 124.7 105.1 99.4 80.5 61.3 43.8 54.7 57.1 1164.2 1978 148.3 223.6 164.4 160.9 152.3 127.7 121.8 106.0 76.1 57.8 46.8 98.5 1484.2 1979 288.8 207.9 266.2 250.9 241.2 212.9 202.5 180.0 138.2 114.6 82.6 103.4 2289.2 1980 109.0 91.0 156.5 158.0 138.3 114.4 105.7 83.4 70.9 55.7 42.2 37.8 1162.9 1981 75.0 168.9 256.1 228.3 221.9 202.5 184.6 155.0 123.0 94.2 71.3 78.5 1859.3 1982 203.8 168.9 221.5 224.3 222.8 197.0 184.9 160.7 133.0 111.7 86.3 65.7 1980.6 1983 51.4 67.5 48.2 45.0 46.3 41.0 35.4 31.8 24.9 22.6 17.0 23.8 454.9 1984 175.6 377.0 420.6 395.1 356.9 287.9 246.0 211.7 170.4 153.1 114.7 113.0 3022.0 - 1985 189.0 221.8 321.7 327.7 331.9 293.1 276.7 248.6 199.8 195.3 223.5 319.4 3148.5 1986 451.0 403.9 592.0 858.8 1024.0 629.9 715.6 708.7 621.8 498.6 414.4 386.0 7304.7 1987 572.7 539.0 521.9 470.7 441.5 374.1 361.5 311.1 253.5 217.7 175.9 153.7 4393.3 1988 185.0 205.0 263.7 452.8 383.4 324.7 311.8 286.3 234.3 196.6 158.5 132.2 3134.3 1989 186.7 149.8 175.5 197.3 191.4 169.0 163.0 138.8 113.8 98.7 73.8 68.6 1726.4 .' N° ANOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEOlA 133.4 167.4 200.5 192.3 185.1 147.1 141.6 127.1 104.5 87.4 72.8 77.1 1636.2 O.T. 134.5 118.0 144.3 187.6 210.2 144.2 154.2 148.1 128.0 105.5 89.8 91.5 1587.2 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) Nornbre : Calacoto Desaguadero Codigo: Otro codigo : _lona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ~Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud: Latitud : Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 '~ AriJO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 40.8 40.9 39.4 37.8 32.1 34.2 31.4 30.0 27.9 28.1 22.5 28.3 32.8 1966 31.4 70.3 56.3 33.6 23.0 17.3 17.0 15.3 10.6 8.5 7.5 8.3 24.9 1967 7.0 8.0 20.1 12.9 8.3 6.1 5.9 5.1 3.8 3.7 3.1 5.1 7.4 1968 6.9 21.8 41.7 28.1 18.0 12.0 8.0 6.1 4.7 4.1 7.1 5.9 13.7 1969 7.4 17.1 11.8 8.3 6.6 5.3 4.2 3.8 2.8 2.1 2.4 3.8 6.3 1970 5.3 33.2 21.0 12.8 8.5 4.4 3.7 2.4 1.4 1.2 1.9 4.1 8.3 1971 9.4 40.9 28.2 15.2 11.3 6.8 5.1 3.0 1.3 0.7 0.9 5.6 10.7 1972 20.8 22.2 22.2 8.0 4.4 2.9 2.3 2.0 2.4 1.7 1.6 3.4 7.8 1973 14.7 45.9 27.8 14.1 10.8 8.5 6.6 5.6 3.0 3.2 1.5 1.4 11.9 1974 10.6 44.3 121.1 59.2 55.8 35.2 29.9 29.7 21.9 13.8 10.4 8.2 36.7 1975 21.4 70.6 60.2 43.2 43.5 39.4 33.6 29.8 25.5 20.9 14.8 16.7 35.0 1976 67.9 69.4 85.0 70.9 67.3 58.4 56.9 50.2 45.8 37.1 26.0 21.2 54.7 1977 26.2 40.4 84.0 56.8 48.1 40.6 38.4 31.1 23.7 16.9 21.1 22.0 37.4 1978 57.2 86.3 63.4 62.1 58.8 49.3 47.0 40.9 29.4 22.3 18.1 38.0 47.7 1979 111.4 80.2 102.7 96.8 93.1 82.1 78.1 69.4 53.3 44.2 31.9 39.9 73.6 1980 42.1 35.1 60.4 61.0 53.4 44.1 40.8 32.2 27.4 21.5 16.3 14.6 37.4 1981 28.9 65.2 98.8 88.1 85.6 78.1 71.2 59.8 47.5 36.3 27.5 30.3 59.8 1962 78.6 65.2 85.5 86.5 86.0 76.0 71.3 62.0 51.3 43.1 33.3 25.4 63.7 1983 19.8 26.0 18.6 17.4 17.9 15.8 13.7 12.3 9.6 8.7 6.6 9.2 14.8 1984 67.8 145.5 162.3 152.4 137.7 111.1 94.9 81.7 65.7 59.1 44.3 43.6 97.2 1985 72.9 85.6 124.1 126.4 128.1 113.1 106.8 95.9 77.1 75.4 86.2 123.2 101.2 1986 174.0 155.8 228.4 331.3 395.1 243.0 276.1 273.4 239.9 192.4 159.9 148.9 234.8 1987 221.0 208.0 201.4 181.6 170.3 144.3 139.5 120.0 97.8 84.0 67.9 59.3 141.2 1988 71.4 79.1 101.7 174.7 147.9 125.3 120.3 110.5 90.4 75.9 61.2 51.0 100.8 1989 72.0 57.8 67.7 76.1 '73.8 65.2 62.9 53.6 43.9 38.1 28.5 26.5 55.5 N° AriJOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 51.5 84.6 77.3 74.2 71.4 56.7 54.6 49.0 40.3 33.7 28.1 29.8 52.6 D.T. 51.9 45.5 55.7 72.4 81.1 55.6 59.5 57.1 49.4 40.7 34.6 35.3 51.0 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOL/DOS ern * 10E3) "lombre : Calacoto Desaguadero Codigo: Otro codigo : '-- ~lona TDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '-Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '- Longitud: Latitud: Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 177.4 178.3 169.5 160.1 127.9 139.8 124.4 117.0 105.9 106.9 79.0 108.1 132.8 1966 124.6 371.8 275.0 136.2 81.2 55.2 54.0 46.8 28.4 20.9 17.8 20.5 102.7 1967 16.1 19.5 67.6 37.0 20.2 13.3 12.9 10.5 7.0 6.8 5.3 10.5 18.9 1968 16.0 75.9 183.2 106.7 58.4 33.6 19.3 13.4 9.4 7.7 16.3 12.9 46.1 1969 17.3 54.2 32.7 20.3 14.9 10.9 8.0 7.0 4.7 3.2 3.8 7.0 15.3 ...... 1970 11.1 134.0 71.9 36.7 21.0 8.7 6.7 3.8 1.8 1.5 2.7 7.8 25.6 1971 24.2 178.1 107.7 46.2 31.0 15.6 10.4 5.1 1.6 0.8 0.9 11.8 36.1 ...... 1972 71.0 77.3 77.3 19.5 8.7 4.8 3.6 3.0 3.8 2.4 2.1 6.1 23.3 1973 44.3 208.2 105.5 41.9 29.3 21.0 14.9 11.9 5.1 5.5 2.0 1.9 41.0 1974 28.4 198.5 779.7 294.4 272.0 145.0 116.1 115.3 76.1 40.5 27.6 20.1 176.1 1975 73.9 374.0 301.2 191.7 193.6 169.5 136.6 115.9 93.7 71.4 44.8 52.7 151.6 1976 354.7 366.0 481.7 376.2 350.3 289.2 279.4 235.3 207.7 155.9 96.0 72.8 272.1 1977 97.0 175.4 474.0 278.6 222.2 176.1 163.2 122.5 84.6 53.5 72.4 76.8 166.3 1978 281.2 491.5 323.5 314.2 291.6 229.5 215.2 178.1 113.5 78.1 58.6 161.2 228.0 1979 696.1 445.2 623.1 574.9 544.9 459.8 429.5 366.0 255.5 198.0 126.9 172.2 407.7 1980 185.0 144.7 302.6 306.5 255.7 197.6 177.4 128.5 103.1 74.2 50.9 43.8 184.2 1981 111.3 335.6 591.2 505.6 486.5 429.5 378.7 298.6 218.0 151.7 103.9 118.4 310.7 1982 433.3 335.6 485.3 493.6 489.1 413.8 379.6 313.7 242.5 191.3 134.7 92.9 333.8 1983 66.6 96.4 61.0 55.5 57.7 48.9 40.1 34.6 24.8 21.8 14.8 23.4 45.5 1984 353.9 1000.2 1160.7 1066.1 928.4 693.2 559.7 456.3 339.7 293.7 198.3 194.3 603.7 1985 391.1 486.2 806.1 826.6 841.1 710.2 656.7 567.7 421.8 408.9 491.2 798.3 617.2 1986 1276.3 1098.5 1847.7 3064.5 3892.9 2010.4 2391.2 2359.9 1975.3 1462.9 1137.5 1032.8 1962.5 1987 1766.2 1626.4 1556.6 1352.7 1239.9 989.8 944.7 770.2 583.0 474.0 354.7 295.2 996.1 1988 379.9 436.8 615.1 1283.2 1023.4 816.4 772.6 687.9 523.8 412.6 307.8 240.5 625.0 1989 384.6 285.1 353.6 414.6 ~97.8 335.9 319.8 257.0 196.2 161.6 108.9 98.6 276.1 N° ANOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 295.2 367.7 474.1 480.1 475.2 336.7 328.6 289.0 225.1 176.2 138.4 147.2 311.1 D.T. 406.9 363.2 457.1 648.9 776.2 438.3 492.4 474.5 392.6 296.3 237.0 241.9 413.8 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) Nombre : Calacoto Mauri Codigo: Otro codlgo : Zona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ,-Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : "-Longitud : Latltud: Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1 :250000 ' '--' ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL 1965 46.4 137.3 38.9 27.8 29.2 21.3 23.4 27.6 37.5 19.2 16.1 19.9 444.6 ~ 1966 11.3 50.7 18.2 17.4 18.1 34.7 28.5 20.6 18.5 15.8 20.0 19.7 273.5 1967 20.4 67.4 53.7 25.0 16.1 17.7 25.9 23.6 21.4 15.7 25.4 33.0 345.3 1968 27.8 114.2 82.9 33.7 23.5 29.9 27.7 23.4 24.3 16.7 43.3 35.2 482.6 1969 130.6 74.8 34.3 21.0 22.9 35.0 24.4 19.7 19.7 15.1 11.5 19.5 428.5 --..... 1970 103.6 135.0 74.3 40.9 21.3 25.4 26.2 28.7 21.9 14.1 17.2 22.1 530.7 1971 30.5 240.1 95.1 20.6 17.0 20.7 27.6 22.9 21.0 14.8 12.1 50.2 572.6 "- 1972 266.9 89.5 307.4 60.7 32.5 27.9 20.6 29.5 26.0 14.4 13.8 24.1 913.3 1973 251.9 160.5 224.2 44.0 29.3 40.1 21.3 19.9 21.6 15.0 16.8 14.2 858.8 1974 309.2 283.9 134.1 59.5 32.4 20.6 25.5 35.4 28.4 16.4 13.2 12.4 971.0 1975 79.3 209.2 268.2 41.3 34.7 19.7 14.4 15.3 16.6 15.6 10.0 39.4 763.7 1976 195.9 96.1 88.1 34.2 29.2 35.0 40.0 40.7 37.8 16.6 9.1 14.9 637.6 1977 50.9 110.1 217.7 37.9 25.3 25.9 34.8 29.0 26.0 17.2 33.3 40.4 648.5 1978 119.6 112.4 40.5 39.5 31.6 28.8 27.7 27.6 22.9 17.3 29.2 45.0 542.1 1979 218.4 34.5 117.8 22.9 26.8 30.4 28.4 26.7 20.2 17.1 12.8 75.6 631.6 1980 55.8 36.1 152.4 25.3 22.1 21.0 24.2 24.1 17.6 17.0 16.4 13.9 425.9 1981 75.7 148.7 131.6 48.1 26.7 28.3 27.5 24.4 22.0 15.8 12.6 40.1 601.5 1982 126.7 32.1 86.2 25.1 17.1 24.3 22.0 22.1 18.2 18.0 15.1 16.9 423.8 1983 10.9 19.3 13.3 13.8 16.6 20.5 19.5 16.1 13.8 11.7 9.1 14.7 179.3 1984 197.6 227.5 256.6 42.3 29.4 28.1 25.9 22.0 15.1 15.3 45.7 25.9 931.4 1985 75.6 130.9 116.6 42.5 27.5 35.3 16.0 16.9 20.3 13.9 55.2 112.0 662.7 1986 173.1 206.2 332.4 56.7 34.4 36.2 30.3 24.6 28.2 15.9 13.2 51.9 1003.1 1987 227.0 47.2 55.7 22.8 23.2 22.0 30.8 24.0 19.8 16.1 13.2 22.0 523.8 1988 122.4 63.7 38.7 62.3 29.0 15.7 18.3 19.0 15.9 14.5 13.0 18.7 431.2 1989 43.5 53.0 46.3 46.9 '28.8 32.2 36.8 37.9 21.4 18.9 25.1 25.9 416.7 - N° ANOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 118.8 115.2 121.0 36.5 25.8 27.1 25.9 24.9 22.2 15.9 20.1 32.3 585.8 D.T. 86.4 71.3 92.0 13.9 5.6 6.5 5.9 6.2 5.8 1.6 12.1 22.1 215.4 CUAOROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) Nombre : Calacoto Mauri Codigo: Otro codlgo : Zona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ",-,Sup, cuenca estacion (Km2) : Sup, cuenca total (Km2) : -Longitud: Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV OIC MEDIA 1965 17.9 53.0 15.0 10.7 11.3 8.2 9.0 10.7 14.5 7.4 6.2 7.7 14.3 19~6 4.4 19.6 7.0 6.7 7.0 13.4 11.0 8.0 7.1 6.1 7.7 7.6 8.8 1967 7.9 26.0 20.7 9.7 6.2 6.8 10.0 9.1 8.3 6.1 9.8 12.7 11.1 1968 10.7 44,1 32.0 13.0 9.1 11.5 10.7 9.0 9.4 6.4 16.7 13.6 15.5 1969 50.4 28.9 13.2 8.1 8.8 13.5 9.4 7.6 7.6 5.8 4.4 7.5 13.8 , 1970 40.0 52.1 28.7 15.8 8.2 9.8 10.1 11.1 8.5 5.4 6.6 8.5 17.1 1971 11.8 92.6 36.7 8.0 6.6 8.0 10.7 8.8 8.1 5.7 4.7 19.4 18.4 '-" 1972 103.0 34.5 118.6 23.4 12.5 10.8 8.0 11.4 10.0 5.6 5.3 9.3 29.4 1973 97.2 61.9 86.5 17.0 11.3 15.5 8.2 7.7 8.3 5.8 6.5 5.5 27.6 1974 119.3 109.5 51.7 23.0 12.5 8.0 9.8 13.7 11.0 6.3 5.1 4.8 31.2 1975 30.6 80.7 103.5 15.9 13.4 7.6 5.6 5.9 6.4 6.0 3.9 15.2 24.6 1976 75.6 37.1 34.0 13.2 11.3 13.5 15.4 15.7 14.6 6.4 3.5 5.8 20.5 1977 19.6 42.5 84.0 14.6 9.8 10.0 13.4 11.2 10.0 6.6 12.9 15.8 20.9 1978 46.1 43.4 15.6 15.2 12.2 11.1 10.7 10.7 8.8 6.7 11.3 17.4 17.4 1979 84.3 13.3 45.5 8.8 10.3 11.7 11.0 10.3 7.8 6.6 4.9 29.2 20.3 1980 21.5 13.9 58.8 9.8 8.5 8.1 9.3 9.3 8.8 6.8 6.3 5.4 13.7 1981 29.2 57.4 50.8 18.6 10.3 10.9 10.6 9.4 8.5 6.1 4.9 15.5 19.3 1982 48.9 12.4 33.3 9.7 6.6 9.4 8.5 8.5 7.0 6.9 5.8 6.5 13.6 1983 4.2 7.5 5.1 5.3 6.4 7.9 7.5 6.2 5.3 4.5 3.5 5.7 5.8 1984 76.2 87.8 99.0 16.3 11.3 10.8 10.0 8.5 5.8 5.9 17.6 10.0 29.9 1985 29.2 50.5 45.0 16.4 10.6 13.6 6.2 6.5 7.8 5.4 21.3 43.2 21.3 1986 66.8 79.6 128.2 21.9 13.3 14.0 11.7 9.5 10.9 6.1 5.1 20.0 32.2 1987 87.6 18.2 21.5 8.8 9.0 8.5 11.9 9.3 7.6 6.2 5.1 8.5 16.8 1988 47.2 24.6 14.9 24.0 11.2 6.1 7.1 7.3 6.1 5.6 5.0 7.2 13.9 1989 16.8 20.5 17.9 18.1 11.1 12.4 14.2 14.6 8.3 7.3 9.7 10.0 13.4 -N°ArilOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 45.8 44.5 46.7 14.1 9.9 10.4 10.0 9.6 8.6 6.1 7.8 12.5 18.8 'J.T. 33.3 27.5 35.5 5.4 2.2 2.5 2.3 2.4 2.3 0.6 4.7 8.5 6.9 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOUDOS (Tn * 10E3) Nombre : Calacoto Mauri Codigo: Otro codigo : Zona TOPS: Cuenca: SUbcuenca: Orden: Tipo: '-./ Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : - Longitud : Latitud : Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 AiilO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 8.7 37.9 6.8 4.3 4.6 3.0 3.4 4.3 6.5 2.6 2.1 2.7 7.2 --- 1966 1.3 9.8 2.4 2.3 2.4 5.8 4.5 2.9 2.5 2.0 2.8 2.7 3.4 1967 2.8 14.4 10.6 3.7 2.1 2.3 3.9 3.5 3.0 2.0 3.8 5.5 4.8 1968 4.3 29.5 19.1 5.6 3.4 4.8 4.3 3.4 3.6 2.2 7.9 6.0 7.8 1969 35.4 16.6 5.8 3.0 3.3 5.9 3.6 2.7 2.7 1.9 1.3 2.7 7.1 1970 25.9 37.1 16.5 7.3 3.0 3.8 4.0 4.5 3.1 1.7 2.3 3.2 9.4 --- 1971 4.9 81.1 23.0 2.9 2.2 2.9 4.3 3.3 3.0 1.8 1.4 9.7 11.7 1972 93.7 21.2 113.5 12.5 5.3 4.3 2.9 4.7 4.0 1.8 1.7 3.6 22.4 1973 86.6 46.9 73.9 8.1 4.6 7.1 3.0 2.7 3.1 1.9 2.2 1.7 20.1 1974 114.4 101.9 36.7 12.2 5.3 2.9 3.8 6.0 4.5 2.1 1.6 1.4 24.4 1975 18.0 67.3 94.3 7.4 5.8 2.7 1.8 1.9 2.1 2.0 1.1 6.9 17.6 1976 61.5 23.4 20.7 5.7 4.6 5.9 7.1 7.3 6.6 2.1 1.0 1.9 12.3 1977 9.8 28.1 71.0 6.6 3.8 3.9 5.9 4.6 4.0 2.3 5.5 7.2 12.7 1978 31.4 28.9 7.2 7.0 5.1 4.5 4.3 4.3 3.3 2.3 4.6 8.3 9.3 1979 71.3 5.8 30.8 3.3 4.1 4.9 4.5 4.1 2.8 2.2 1.5 16.9 12.7 1980 11.2 6.2 43.7 3.8 3.2 3.0 3.6 3.6 2.3 2.2 2.1 1.7 7.2 1981 16.9 42.3 35.8 9.1 4.1 4.4 4.3 3.6 3.1 2.0 1.5 7.1 11.2 1982 34.0 5.3 20.1 3.8 2.2 3.6 3.1 3.2 2.4 2.4 1.9 2.2 7.0 1983 1.2 2.6 1.6 1.7 2.1 2.9 2.7 2.1 1.7 1.3 1.0 1.8 1.9 1984 62.2 75.4 88.8 7.7 4.7 4.4 3.9 3.1 1.9 1.9 8.5 3.9 22.2 1985 16.9 35.5 30.4 7.7 4.3 6.0 2.0 2.2 2.8 1.7 11.0 28.8 12.4 1986 52.0 65.9 126.2 11.4 5.8 6.2 4.9 3.7 4.4 2.0 1.6 10.1 24.5 19~7 75.2 8.9 11.1 3.3 3.4 3.1 5.0 3.5 2.7 2.1 1.6 3.1 10.2 1988 32.4 13.4 6.8 13.0 4.6 2.0 2.5 2.6 2.0 1.8 1.5 2.5 7.1 1989 7.9 10.4 8.7 8.8 4.5 5.3 6.3 6.6 3.0 2.6 3.8 3.9 6.0 N° AiilOS 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 MEDIAS 35.2 32.6 36.2 6.5 3.9 4.2 4.0 3.8 3.2 2.0 3.0 5.8 11.7 D.T. 32.2 26.5 35.9 3.3 1.1 1.4 1.2 1.3 1.2 0.3 2.6 5.9 6.4 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) Nombre : Ullom a Codigo: Otro codigo : "'"- '- Zona TDPS : Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '-'Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : ~ Longitud: Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ...... " ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 68.9 116.4 59.1 53.3 46.1 46.7 42.6 40.7 48.6 40.6 34.8 40.8 53.2 1966 43.3 116.0 63.3 44.5 32.7 33.6 31.9 27.6 20.8 17.0 15.2 16.7 38.6 " 1967 17.8 42.3 44.8 22.5 14.5 12.9 15.9 14.2 12.0 9.8 12.9 20.2 20.0 1968 18.4 91.4 80.4 46.7 27.1 26.2 21.0 18.1 14.1 10.5 28.8 27.0 34.1 " 1969 69.8 51.3 26.6 16.4 15.4 18.8 14.0 12.2 10.4 8.0 6.9 12.2 21.8 ' 1970 63.0 115.4 56.6 28.6 16.7 16.5 16.4 15.4 10.0 6.7 10.4 19.6 31.3 1971 23.9 150.7 67.1 23.2 17.9 14.8 15.7 11.8 9.4 6.4 5.5 45.2 32.6 ...... 1972 162.4 69.7 154.4 31.4 18.9 14.5 10.3 13.4 15.6 8.8 6.9 18.2 43.7 1973 129.7 142.6 120.1 36.6 26.4 25.3 17.0 14.8 11.3 9.0 8.2 6.9 45.7 1974 138.7 201.7 194.6 97.2 78.4 44.4 44.0 43.4 34.5 23.1 15.5 16.2 77.6 1975 59.7 222.5 177.2 67.6 57.1 49.6 41.7 35.7 32.3 26.9 23.1 41.3 69.6 1976 180.3 167.9 135.0 95.4 88.5 75.0 72.0 62.0 54.7 46.0 31.8 33.2 86.8 1977 55.2 137.9 213.0 76.7 58.6 55.1 48.1 41.1 33.1 25.5 41.7 45.9 69.3 1978 125.0 140.4 89.6 82.2 67.0 66.6 60.4 50.5 37.7 25.6 28.2 60.3 69.5 '-' 1979 214.0 94.1 138.6 107.9 107.9 99.0 94.1 81.1 64.2 54.9 36.8 58.3 95.9 1980 66.0 51.2 129.4 77.0 64.7 54.5 53.2 40.3 35.5 29.6 22.3 22.9 53.9 1981 62.5 147.8 170.8 116.7 98.8 89.2 78.9 69.3 55.1 45.3 33.1 51.9 84.9 1982 114.9 86.0 120.8 98.0 92.6 85.4 79.8 70.5 60.8 52.9 47.1 30.5 78.3 1983 25.0 27.7 23.9 23.4 24.3 25.7 25.6 21.8 14.3 11.2 8.3 13.4 20.4 1984 167.5 306.3 260.4 184.0 154.2 132.3 112.0 95.6 73.6 66.4 97.2 67.9 143.1 1985 147.3 179.9 172.1 151.7 147.5 130.3 112.9 105.2 86.7 80.7 112.0 166.4 132.7 1986 311.4 318.4 379.6 405.1 408.2 257.0 287.8 282.9 250.8 198.5 170.5 168.9 286.6 ,-/ 1987 318.5 274.5 233.6 190.4 179.3 152.8 151.4 129.3 105.4 91.2 82.6 72.2 165.1 1988 137.4 128.3 162.5 206.4 164.9 131.3 127.4 117.8 96.5 82.3 66.2 60.8 123.5 1989 105.8 97.1 109.4 114.2 '90.7 81.0 76.1 65.9 52.6 47.6 49.2 45.4 77.9 N° ANOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 113.1 139.1 135.3 95.9 83.9 69.5 66.0 59.2 49.6 41.0 39.8 46.5 78.2 D.T. 80.1 76.1 80.1 82.8 82.3 56.2 59.5 56.9 49.5 40.8 38.6 40.2 57.3 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn * 10E3) '- "Jombre: Ulloma Codigo: Otro codigo : '- ~!ona TDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ~up. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 " ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 366.8 748.7 297.8 258.6 212.4 216.0 190.7 179.1 228.3 178.4 145.1 179.7 288.8 1966 195.2 745.0 326.9 202.3 133.2 138.2 129.0 105.4 71.7 54.8 47.1 53.2 183.5 ~ 1967 58.2 188.8 204.2 80.2 43.9 37.5 50.1 42.8 34.2 25.7 37.5 69.0 72.7 1968 60.9 538.7 452.2 216.0 103.0 98.5 72.8 59.7 42.3 28.4 111.9 102.6 157.3 "" 1969 373.0 245.4 100.6 52.1 47.9 62.5 41.9 34.8 28.1 19.4 15.9 34.9 88.1 ' 1970 324.8 739.7 280.5 110.9 53.4 52.4 52.1 47.8 26.6 15.3 28.0 66.2 149.8 1971 86.8 1063.3 353.5 83.6 58.5 45.4 49.3 33.5 24.3 14.6 11.8 206.6 169.3 1972 1177.4 372.4 1098.7 126.2 63.0 43.9 27.5 39.5 48.8 22.5 16.1 60.0 258.0 1973 867.1 986.4 780.6 155.0 99.5 94.0 54.8 45.4 31.5 22.9 20.4 16.1 264.5 1974 949.5 1580.7 1505.5 585.6 437.5 201.8 199.2 195.4 143.1 82.8 48.1 51.2 498.4 '-" 1975 302.0 1806.8 1325.1 357.7 284.1 234.7 185.1 150.1 130.7 102.0 82.8 183.0 428.7 1976 1357.4 1231.8 915.5 570.8 515.9 411.7 389.4 318.0 268.0 211.7 128.3 136.0 537.9 " 1977 271.1 942.3 1702.4 424.4 294.3 270.9 224.8 181.4 135.1 95.1 185.8 210.9 411.5 1978 825.0 966.1 524.2 466.1 353.2 350.2 306.8 240.4 161.5 95.3 109.1 306.0 392.0 ' 1979 1713.7 560.7 949.2 674.9 674.9 600.8 560.7 457.8 333.2 269.1 156.6 292.2 603.6 1980 346.1 245.2 864.3 426.7 336.7 266.8 257.8 176.7 148.8 118.0 78.9 82.1 278.8 1981 321.0 1036.0 1261.1 751.4 599.2 521.1 440.7 369.4 270.6 207.1 135.4 249.2 513.5 1982 735.3 496.2 786.8 592.5 548.0 491.0 448.1 378.6 309.2 255.8 218.7 121.0 448.4 1983 92.4 106.0 86.8 84.4 89.1 96.1 95.3 76.7 43.1 31.0 20.5 39.4 71.7 1984 1227.9 2790.4 2237.1 1394.6 1096.8 890.7 710.5 572.3 401.0 349.1 585.6 359.3 1051.3 1985 1030.9 1353.4 1273.5 1073.3 1032.4 872.1 718.2 652.0 501.0 454.9 709.9 1217.2 907.4 1986 2853.2 2940.6 3735.8 4080.7 4123.0 2197.5 2563.1 2504.4 2125.6 1546.7 1257.3 1242.2 2597.5 1987 2942.1 2403.2 1929.7 1461.5 1346.7 1083.8 1069.6 863.3 654.3 537.4 469.1 390.5 1262.6 1988 937.7 854.5 1177.8 1630.7 1201.5 881.9 845.8 760.6 580.2 467.0 347.2 309.5 832.9 1989 657.5 584.6 687.7 728.9 532.8 456.9 420.0 345.0 254.3 221.6 231.7 207.8 444.1 N° ANOS 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 MEDIAS 802.9 1021.1 994.3 663.6 571.2 424.6 404.1 353.2 279.8 217.0 207.9 247.4 515.6 D.T. 759.7 752.2 795.5 825.7 818.2 471.1 520.4 497.4 415.9 310.7 279.2 308.6 521.6 CUAOROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) "lombre : Chuquiria Codigo: Otro codigo : ' ,-~ona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '-Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV OIC TOTAL ...... 1965 257.0 326.6 156.5 138.1 119.5 121.0 110.4 105.4 168.5 128.5 98.9 107.6 1838.0 1966 136.1 305.2 213.9 147.3 90.5 92.7 82.8 81.6 60.0 44.1 39.5 61.1 1354.8 " 1967 54.4 138.3 131.2 58.4 37.5 33.4 49.9 41.8 '46.4 32.3 33.4 57.8 714.8 1968 57.6 329.5 226.3 129.8 70.2 67.9 71.7 50.5 36.5 42.0 87.0 144.9 1313.9 '-" 1969 271.8 138.3 84.4 42.5 46.6 48.6 45.9 31.6 27.0 20.6 17.8 42.8 817.9 ""..... 1970 218.7 329.2 156.9 77.9 47.9 46.9 54.6 46.1 34.7 23.9 29.4 68.9 1135.1 1971 89.1 451.9 227.0 83.4 46.3 38.4 46.4 44.7 24.3 23.7 14.3 117.1 1206.6 1972 687.5 194.0 436.7 170.7 48.9 41.0 39.2 53.9 42.7 40.7 20.5 73.8 1849.6 1973 476.9 521.6 329.9 94.8 95.1 75.7 62.6 40.4 35.4 23.2 26.0 29.9 1811.5 ' 1974 504.3 1034.4 464.7 200.9 163.7 144.3 139.7 190.7 88.6 41.7 35.2 38.8 3047.0 '-' 1975 314.2 782.0 431.0 149.9 147.6 159.6 155.4 152.9 121.2 99.8 49.2 149.6 2712.4 1976 755.9 403.8 299.8 228.1 196.6 197.5 197.5 178.9 141.6 124.6 82.6 77.5 2884.4 1977 114.8 453.9 569.3 178.1 141.7 134.0 146.1 116.1 79.2 68.7 94.5 117.0 2213.4 227.5 215.4 173.7 185.9 170.8 166.6 116.6 68.2 92.5 180.2 2385.9 '-.. 1978 431.3 357.2 1979 938.7 352.7 428.7 328.9 307.5 256.7 244.0 210.2 166.4 148.8 95.5 252.2 3730.3 1980 212.8 201.4 355.5 199.6 167.7 141.3 157.4 104.4 101.8 86.6 59.5 80.1 1868.1 1981 255.0 604.0 445.8 314.7 256.2 231.2 204.4 191.8 150.5 121.1 86.1 141.2 3002.0 1982 541.9 238.0 353.1 269.2 253.4 219.6 210.7 185.0 160.1 134.4 112.7 85.7 2763.8 18.7 9.5 34.4 631.6 '-./ 1983 71.3 101.3 64.2 56.5 58.1 61.9 66.6 55.6 33.5 1984 766.4 1123.0 674.9 585.7 434.2 342.0 301.0 253.5 190.7 235.1 324.1 223.3 5453.9 1985 488.1 566.6 492.3 444.6 382.2 337.6 292.7 327.8 231.9 209.2 332.8 441.1 4546.9 1986 1171.0 1099.0 1158.0 1138.0 1058.0 666.1 745.9 733.3 843.4 558.4 453.1 445.5 10069.7 1987 1188.0 898.1 694.4 493.5 464.7 396.1 392.3 335.1 299.9 263.4 218.9 187.0 5831.4 1988 527.6 367.9 443.7 566.1 427.3 346.2 330.1 307.5 300.5 285.3 171.5 191.3 4265.0 1989 430.6 268.4 283.5 295.9 240.3 209.9 219.1 171.1 154.9 147.5 154.9 141.3 2717.4 N°AriIOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIA 438.4 463.5 374.0 264.3 219.0 183.8 181.5 167.1 146.3 119.6 109.6 139.6 2806.6 ,. D.T. 322.5 295.2 230.5 234.1 214.6 144.5 150.7 147.2 162.7 118.3 110.6 107.3 2020.3 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) lIJombre : Chuquiiia Codigo: Otro codigo : ~ona TDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: -...... aup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '--Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1965 99.2 126.0 60.4 53.3 46.1 46.7 42.6 40.7 65.0 49.6 38.2 41.5 59.1 1966 52.5 117.8 82.5 56.8 34.9 35.8 31.9 31.5 23.2 17.0 15.2 23.6 43.6 1967 21.0 53.4 50.6 22.5 14.5 12.9 19.3 16.1 17.9 12.5 12.9 22.3 23.0 1968 22.2 127.1 87.3 50.1 27.1 26.2 27.7 19.5 14.1 16.2 33.6 55.9 42.2 '---' 1969 104.9 53.4 32.6 16.4 18.0 18.8 17.7 12.2 10.4 8.0 e.9 16.5 26.3 '---' 1970 84.4 127.0 60.5 30.1 18.5 18.1 21.1 17.8 13.4 9.2 11.3 26.6 36.5 1971 34.4 174.3 87.6 32.2 17.9 14.8 17.9 17.3 9.4 9.1 5.5 45.2 38.8 1972 265.2 74.9 168.5 65.9 18.9 15.8 15.1 20.8 16.5 15.7 7.9 28.5 59.5 1973 184.0 201.2 127.3 36.6 36.7 29.2 24.2 15.6 13.7 9.0 10.0 11.5 58.2 1974 194.6 399.1 179.3 77.5 63.2 55.7 53.9 73.6 34.2 16.1 13.6 15.0 98.0 1975 121.2 301.7 166.3 57.8 56.9 61.6 60.0 59.0 46.8 38.5 19.0 57.7 87.2 1976 291.6 155.8 115.7 88.0 75.9 76.2 76.2 69.0 54.6 48.1 31.9 29.9 92.7 1977 44.3 175.1 219.6 68.7 54.7 51.7 56.4 44.8 30.6 26.5 36.5 45.1 71.2 1978 166.4 137.8 87.8 83.1 67.0 71.7 65.9 64.3 45.0 26.3 35.7 69.5 76.7 1979 362.2 136.1 165.4 126.9 118.6 99.0 94.1 81.1 64.2 57.4 36.8 97.3 119.9 1980 82.1 77.7 137.2 77.0 64.7 54.5 60.7 40.3 39.3 33.4 23.0 30.9 60.1 1981 98.4 233.0 172.0 121.4 98.8 89.2 78.9 74.0 58.1 46.7 33.2 54.5 96.5 1982 209.1 91.8 136.2 103.9 97.8 84.7 81.3 71.4 61.8 51.9 43.5 33.1 88.9 ,--. 1983 27.5 39.1 24.8 21.8 22.4 23.9 25.7 21.5 12.9 7.2 3.7 13.3 20.3 1984 295.7 433.3 260.4 226.0 167.5 131.9 116.1 97.8 73.6 90.7 125.0 86.2 175.3 1985 188.3 218.6 189.9 171.5 147.5 130.3 112.9 126.5 89.5 80.7 128.4 170.2 146.2 1986 451.8 424.0 446.8 439.0 408.2 257.0 287.8 282.9 325.4 215.4 174.8 171.9 323.7 1987 458.3 346.5 267.9 190.4 179.3 152.8 151.4 129.3 115,7 101.6 84.5 72.2 187.5 1988 203.6 141.9 171,2 218.4 164.9 133.6 127.4 118.6 115.9 110.1 66.2 73.8 137.1 1989 166.1 103.6 109.4 114.2 92.7 81.0 84.5 66.0 59.8 56.9 59.8 54.5 87.4 N° ANOS 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 MEDIAS 169.2 178.8 144.3 102.0 84.5 70.9 70.0 64.5 56.4 46.1 42.3 53.9 90.2 D.T. 124.4 113.9 88.9 90.3 82.8 55.8 58.1 56.8 62.8 45.6 42.7 41.4 65.0 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS '-' APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn * 10E3) ~ Nombre : Chuquina Codigo: Otro codigo : ~ona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: 'Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-' '-.ongilud : Lalilud : Allilud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA '--" " 1965 700.3 970.2 356.7 300.9 247.2 251.4 221.9 208.4 394.4 272.8 191.1 214.3 360.8 '-' 1966 295.0 884.8 545.6 328.5 169.4 175.0 150.1 147.1 96.8 63.7 54.9 99.3 250.8 1967 84.8 301.5 280.7 93.4 51.1 43.7 75.4 59.2 68.3 41.7 43.7 92.1 102.9 ,-. 1968 916 981.9 589.1 276.6 119.9 114.6 123.4 76.6 49.3 59.6 160.5 321.3 247.0 1969 755.7 301.5 154.0 60.6 68.7 72.7 67.3 40.5 32.7 22.6 18.6 61.2 138.0 '-' 1970 562.3 980.7 358.0 138.1 71.3 69.3 85.2 67.7 46.0 27.7 36.7 116.9 213.3 1971 165.8 1508.9 591.5 151.6 68.1 52.8 68.3 64.9 28.3 27.4 13.8 240.5 248.5 '-' 1972 2669.8 477.8 1440.3 401.5 73.3 57.7 54.3 83.7 61.0 57.1 22.5 128.3 460.6 '--" 1973 1623.5 1833.9 983.5 180.4 181.2 132.9 102.6 56.6 47.3 26.6 31.1 37.6 436.4 1974 1751.7 4653.4 1567.3 501.0 379.2 319.4 305.7 466.7 164.6 59.0 46.9 53.5 855.7 '-' 1975 920.4 3180.9 1414.8 336.4 329.4 366.4 353.3 345.6 252.0 193.5 73.9 335.5 675.2 1976 3037.4 1294.7 863.5 595.4 486.5 489.5 489.5 427.9 311.3 261.6 149.6 137.2 712.0 '-' 1977 234.1 1518.0 2065.6 425.3 311.6 288.8 324.9 237.7 141.3 116.4 179.6 240.2 507.0 1978 1416.1 1095.9 593.3 550.8 411.1 450.8 401.8 388.4 239.1 115.3 174.5 432.1 522.4 '-' 1979 4077.8 1077.1 1404.5 979.5 893.8 699.2 652.6 532.8 387.8 333.1 182.2 682.6 991.9 '-' 1980 541.8 502.7 1088.8 496.6 391.9 310.4 359.5 205.7 198.8 159.5 95.8 143.5 374.6 1981 692.9 2238.7 1481.2 922.4 697.4 606.5 512.9 470.4 338.3 251.7 158.3 310.2 723.4 1982 1931.6 630.9 1078.8 745.9 687.0 565.5 534.5 447.9 367.9 290.0 228.3 157.3 638.8 1983 122.5 197.4 106.2 89.2 92.7 101.0 111.6 87.3 43.8 19.8 7.9 45.5 85.4 1984 3094.9 5203.6 2603.5 2147.0 1429.1 1032.9 868.2 687.4 466.7 620.4 960.1 578.5 1641.0 1985 1675.6 2052.3 1695.2 1475.8 1201.5 1014.9 835.8 975.0 609.0 529.4 995.3 1460.0 1210.0 1986 5508.4 5053.0 5425.4 5298.4 4798.3 2557.4 2982.9 2914.6 3525.3 2012.0 1514.3 1479.9 3589.2 1987 5617.5 3839.8 2706.3 1700.8 1567.3 1261.3 1244.8 1004.7 863.9 724.2 563.0 454.5 1795.7 1988 1862.6 1140.7 1471.7 2049.9 1398.3 1050.2 984.4 893.8 866.3 807.2 404.0 468.7 1116.5 1989 1413.0 742.9 800.3 848.3 639.2 531.8 563.7 402.7 351.8 329.1 351.8 310.4 607.1 ~ N° ANO 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 '-.... MEDIAS 1633.9 1706.5 1266.6 843.8 670.6 504.6 499.0 451.7 398.1 296.9 266.3 344.0 740.2 D.T. 1557.3 1471.4 1092.8 1081.2 957.5 545.4 597.5 578.5 680.1 415.0 364.4 372.5 728.4 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS ' APORTACIONES (HM3) "Jombre : Coata Codigo: Otro codigo : ' ~ona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo : ' '-Cup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 '-" ' ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL ' 1960 241.7 158.8 75.8 102.7 28.5 13.2 8.9 6.3 5.3 14.5 39.6 83.9 779.2 1961 327.5 294.7 394.3 159.5 61.8 24.4 14.9 10.1 7.3 6.0 7.0 58.9 1366.4 ' 1962 407.4 421.7 293.0 167.3 54.8 23.2 14.6 10.0 7.8 7.8 5.6 79.7 1492.9 1963 358.9 621.5 488.6 303.1 97.2 33.3 18.7 12.5 10.0 20.2 12.0 107.7 2083.7 ' 1964 50.9 153.5 266.3 147.7 59.3 22.9 13.7 9.4 6.8 5.3 5.8 6.1 747.7 1965 261.1 302.0 96.4 40.6 16.9 12.8 9.6 6.0 6.3 5.2 85.6 916.3 ' 73.8 1966 77.2 169.5 251.8 52.5 23.2 13.2 9.1 6.8 3.8 5.7 16.6 51.8 681.2 '-" 1967 27.2 76.6 404.4 82.8 33.5 18.6 13.0 9.4 8.9 17.5 6.7 39.1 737.7 1968 121.2 406.0 242.7 85.1 39.2 20.8 12.1 9.6 5.7 6.8 47.9 60.9 1058.0 " 1969 162.2 196.6 70.4 64.3 20.9 9.3 5.7 3.5 3.0 4.7 4.2 38.7 583.5 , ' 1970 160.0 478.3 375.4 142.2 58.5 21.5 11.5 7.7 5.5 5.3 4.5 42.3 1312.7 1971 160.5 959.2 458.3 123.0 47.2 22.0 11.3 8.2 5.0 4.0 4.2 73.7 1876.6 ' 1972 466.1 206.9 259.6 236.5 69.1 35.6 14.6 8.2 6.3 4.4 13.6 19.8 1340.7 1973 272.2 486.0 462.2 225.3 97.6 38.1 22.3 9.2 10.5 8.8 7.4 31.9 1671.5 '-' 1974 554.2 729.4 309.6 87.3 35.5 20.2 12.9 15.3 8.4 5.3 4.9 21.2 1804.2 1975 292.9 631.0 486.1 127.3 47.1 22.8 14.6 10.1 7.1 6.4 5.2 53.1 1703.7 1976 443.5 355.8 372.3 97.3 38.4 20.3 13.1 9.2 17.7 12.8 5.6 8.0 1394.0 " 1977 78.9 308.1 580.1 130.5 42.1 21.0 14.0 9.7 7.7 7.5 44.8 53.3 1297.7 1978 651.4 471.2 260.8 177.1 61.8 25.2 15.4 10.6 7.6 6.8 28.2 250.3 1966.4 " 1979 512.4 330.8 295.6 108.9 36.2 18.5 12.9 9.0 6.2 8.0 13.7 32.7 1384.9 1980 111.3 1137 392.7 165.2 44.6 20.2 13.4 9.5 10.5 10.6 17.0 8.9 917.6 1981 153.5 435.2 527.9 248.8 57.9 25.1 15.8 15.0 10.6 7.7 7.8 48.6 1553.9 1982 476.4 138.2 320.5 247.7 55.8 23.6 15.2 10.5 10.4 11.1 79.9 62.3 1451.6 1.3 1.0 2.0 1.0 5.3 76.3 ' 1983 20.5 16.5 12.3 7.9 4.2 2.5 1.8 1984 230.1 606.4 417.6 170.6 57.2 25.2 15.8 11.0 7.5 20.4 174.5 378.1 2114.4 1985 314.5 700.1 467.5 422.4 129.0 44.5 22.7 14.3 9.9 7.9 79.3 168.2 2380.3 1986 352.7 550.8 762.6 353.8 80.9 31.8 19.1 13.8 10.3 7.1 6.2 75.4 2264.5 1987 336.6 153.8 125.4 35.0 16.8 10.6 10.7 5.9 4.1 4.1 11.7 37.4 752.1 1988 217.2 218.0 315.4 335.4 69.6 27.9 9.0 9.0 9.3 9.6 3.2 6.1 1229.7 1989 249.3 161.7 209.3 200.6 44.4 24.5 18.1 19.2 8.6 3.7 3.9 4.4 947.7 1990 170.8 91.7 89.3 431 10.7 19.9 12.4 5.0 1.7 14.4 112.5 86.0 657.5 '- N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 - MEDIAS 260.4 351.7 331.9 159.6 50.4 22.5 13.6 9.6 7.4 8.5 25.2 67.1 1307.9 DoT 163.7 225.1 160.2 97.2 26.0 8.3 4.2 3.5 3.2 4.6 37.9 75.4 548.7 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) Nombre : Coata Codigo: Otro codigo : Zona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '- '--'Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup, cuenca total (Km2) : "'-"Longitud: Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 1.0 61.3 29.2 39.6 11.0 5.1 3.4 2-4 2.0 5.6 15.3 32-4 17-4 "'-" 1961 126.4 113.7 152.1 61.5 23.8 9-4 5.8 3.9 2.8 2.3 2.7 22.7 43.9 1962 157.2 162.7 113.0 64.5 21.1 9.0 5.6 3.9 3.0 3.0 2.2 30.8 48.0 1963 138.5 239.8 188.5 116.9 37.5 12.9 7.2 4.8 3.9 7.8 4.6 41.6 67.0 "-" 1964 19.6 59.2 102.7 57.0 22.9 8.8 5.3 3.6 2.6 2.0 2.2 2-4 24.0 '-, 1965 28.5 100.7 116.5 37.2 15.7 6.5 4.9 3.7 2.3 2-4 2.0 33.0 29.5 1966 29.8 65-4 97.2 20.3 9.0 5.1 3.5 2.6 1.5 2.2 6-4 20.0 21.9 "'-" 1967 10.5 29.6 156.0 31.9 12.9 7.2 5.0 3.6 3-4 6.8 2.6 15.1 23.7 1968 46.8 156.6 93.6 32.8 15.1 8.0 4.7 3.7 2.2 2.6 18.5 23.5 34.0 '-' 1969 62.6 75.9 27.2 24.8 8.1 3.6 2.2 1-4 1.2 1.8 1.6 14.9 18.8 "'-" 1970 61.7 184.5 144.8 54.9 22.6 8.3 4-4 3.0 2.1 2.0 1.7 16.3 42.2 1971 61.9 370.1 176.8 47.5 18.2 8.5 4-4 3.2 1.9 1.5 1.6 28-4 60.3 1972 179.8 79.8 100.2 91.2 26.7 13.7 5.6 3.2 2-4 1.7 5.3 7.6 43.1 1973 105.0 187.5 178.3 86.9 37.7 14.7 8.6 3.6 4.1 3-4 2.9 12.3 53.7 '-- 1974 213.8 281.4 119-4 33.7 13.7 7.8 5.0 5.9 3.2 2.0 1.9 8.2 58.0 1975 113.0 243.4 187.5 49.1 18.2 8.8 5.6 3.9 2.7 2.5 2.0 20.5 54.8 1976 171.1 137.3 143.6 37.5 14.8 7.8 5.1 3.6 6.8 4.9 2.2 3.1 44.8 1977 30.4 118.9 223.8 50-4 16.2 8.1 5.4 3.7 3.0 2.9 17.3 20.6 41.7 1978 251.3 181.8 100.6 68.3 23.8 9.7 5.9 4.1 2.9 2.6 10.9 96.6 63.2 1979 197.7 127.6 114.0 42.0 14.0 7.1 5.0 3.5 2.4 3.1 5.3 12.6 44.5 1980 42.9 43.9 151.5 63.7 17.2 7.8 5.2 3.7 4.1 4.1 6.6 3-4 29.5 1981 59.2 167.9 203.7 96.0 22.3 9.7 6.1 5.8 4.1 3.0 3.0 18.8 50.0 1982 183.8 53.3 123.7 95.6 21.5 9.1 5.9 4.1 4.0 4.3 30.8 24.0 46.7 1983 7.9 6-4 4.8 3.1 1.6 1.0 0.7 0.5 0.4 0.8 0.4 2.0 2.5 1984 88.8 234.0 161.1 65.8 22.1 9.7 6.1 4.2 2.9 7.9 67.3 145.9 68.0 1985 121.3 270.1 180.4 163.0 49.8 17.2 8.8 5.5 3.8 3.1 30.6 64.9 76.5 1986 136.1 212.5 294.2 136.5 31.2 12.3 7-4 5.3 4.0 2.7 2-4 29.1 72.8 1987 129.9 59.3 48.4 13.5 6.5 4.1 4.1 2.3 1.6 1.6 4.5 14.4 24.2 1988 83.8 84.1 121.7 129.4 26.9 10.8 3.5 3.5 3.6 3.7 1.2 2.4 39.5 1989 96.2 62.4 80.8 77.4 17.1 9.5 7.0 7.4 3.3 1.4 1.5 1.7 30.5 1990 65.9 35.4 34.5 16.6 4.1 7.7 4.8 1.9 0.7 5.6 43.4 33.2 21.1 N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 MEDIAS 97.5 135.7 128.1 61.6 19.5 8.7 5.2 3.7 2.9 3.3 9.7 25.9 41.8 D.T. 65.6 86.9 61.8 375 10.0 3.2 1.6 1.3 1.2 1.8 14.6 29.1 17.9 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn * 10E3) Nornbre : Coata Codigo: Otro codigo : Zona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ,-Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : -~. Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 " ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA " 1960 27.2 15.4 5.6 8.5 1.5 0.5 0.3 0.2 0.2 0.6 2.3 6.5 5.7 1961 41.1 35.6 52.9 15.5 4.3 1.2 0.6 0.4 0.2 0.2 0.2 4.0 13.0 1962 55.3 58.0 35.3 16.5 3.6 1.1 0.6 0.4 0.3 0.3 0.2 6.0 14.8 1963 46.6 98.3 70.8 37.0 7.9 1.8 0.8 0.5 0.4 0.9 0.5 9.1 22.9 1964 3.3 14.7 31.0 13.9 4.0 1.1 0.6 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 5.8 1965 5.4 30.2 36.8 7.8 2.4 0.7 0.5 0.3 0.2 0.2 0.2 6.6 7.6 1966 5.8 16.8 28.8 3.4 1.1 0.5 0.3 0.2 0.1 0.2 0.7 3.4 5.1 '...- 1967 1.4 5.7 54.8 6.3 1.9 0.8 0.5 0.3 0.3 0.8 0.2 2.3 6.3 1968 10.6 551 27.4 6.6 2.3 1.0 0.5 0.3 0.2 0.2 3.0 4.2 9.3 1969 15.8 20.5 5.1 4.5 1.0 0.3 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 2.3 4.2 1970 15.5 68.8 49.5 13.2 4.0 1.0 0.4 0.3 0.2 0.2 0.1 2.5 13.0 1971 15.6 177.3 64.9 10.9 3.0 1.0 0.4 0.3 0.1 0.1 0.1 5.4 23.3 1972 66.5 22.0 30.0 26.4 5.0 2.0 0.6 0.3 0.2 0.1 0.5 0.9 12.9 1973 32.0 70.3 65.7 24.7 7.9 2.2 1.1 0.3 0.4 0.3 0.2 1.7 17.2 1974 84.1 122.2 38.1 6.8 2.0 0.9 0.5 0.6 0.3 0.2 0.1 1.0 21.4 1975 35.3 100.3 70.4 11.4 2.9 1.1 0.6 0.4 0.2 0.2 0.2 3.5 18.9 1976 62.1 46.0 49.0 7.9 2.2 0.9 0.5 0.3 0.8 0.5 0.2 0.3 14.2 1977 5.9 37.8 89.5 11.8 2.5 1.0 0.6 0.3 0.3 0.2 2.8 3.5 13.0 1978 104.8 67.4 30.2 17.8 4.3 1.3 0.6 0.4 0.3 0.2 1.5 28.5 21.4 1979 75.6 41.7 35.8 9.2 2.1 0.8 0.5 0.3 0.2 0.3 0.6 1.8 14.1 1980 9.5 9.8 52.6 16.2 2.7 0.9 0.5 0.3 0.4 0.4 0.7 0.3 7.9 1981 14.7 60.5 78.7 28.3 3.9 1.3 0.7 0.6 0.4 0.3 0.3 3.1 16.1 1982 68.5 12.7 39.9 28.1 3.7 1.2 0.6 0.4 0.4 0.4 6.0 4.3 13.9 1983 1.0 0.7 0.5 0.3 0.1 0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 1984 25.4 95.0 57.2 16.9 3.8 1.3 0.7 0.4 0.2 0.9 17.5 50.0 22.5 1985 38.9 115.5 66.7 58.1 11.6 2.7 1.1 0.6 0.4 0.3 6.0 16.6 26.5 1986 45.5 83.4 129.8 45.7 6.1 1.7 0.9 0.6 0.4 0.2 0.2 5.6 26.7 1987 42.7 14.7 11.1 2.0 0.7 0.4 0.4 0.2 0.1 0.1 0.4 2.2 6.2 1988 23.5 23.6 39.1 42.5 5.0 1.4 0.3 0.3 0.3 0.3 0.1 0.2 11.4 1989 28.4 15.8 22.4 21.1 2.7 1.2 0.8 0.9 0.3 0.1 0.1 0.1 7.8 1990 17.0 7.3 7.0 2.6 0.4 0.9 0.5 0.1 0.0 0.6 9.6 6.7 4.4 N° ANOS 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 MEDIAS 33.1 49.8 44.4 16.8 3.4 1.1 0.6 0.4 0.3 0.3 1.8 5.9 13.1 D.T. 265 41.5 273 137 2.4 0.5 0.2 0.2 0.1 0.2 3.6 9.8 7.1 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3/S) 'Jombre: /lave Codigo: Otro codigo : Zona TDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: -Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : -'Longitud: Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 158.8 134.8 30.7 27.4 13.2 8.8 8.0 7.3 9.0 29.8 12.4 9.0 37.4 1961 19.6 94.0 57.6 74.3 20.1 10.0 8.0 8.0 8.0 8.1 9.6 111.3 35.7 1962 126.1 102.9 113.1 42.4 14.2 9.8 8.6 7.4 9.6 6.8 5.0 30.8 39.7 1963 105.9 277.9 94.9 40.6 14.1 10.0 8.8 7.5 8.1 16.4 11.2 66.2 55.1 1964 45.6 21.7 38.8 15.2 8.3 5.7 5.0 4.4 6.4 4.9 6.6 7.5 14.2 1965 16.2 38.8 28.1 13.4 7.1 6.1 5.5 5.6 6.9 4.6 4.1 17.2 12.8 1966 11.0 21.5 27.3 7.8 9.1 6.7 7.0 5.9 4.4 5.6 8.0 11.6 10.5 1967 12.0 54.1 178.5 31.1 11.4 7.6 7.4 6.5 6.3 6.2 3.5 11.5 28.0 1968 48.6 154.6 142.4 34.1 18.2 12.4 9.0 7.6 6.3 7.5 39.0 27.7 42.3 1969 81.8 89.5 36.3 17.4 8.7 8.1 8.1 7.2 6.1 4.8 5.7 14.1 24.0 1970 56.4 124.2 121.5 32.4 14.2 8.3 7.6 6.5 4.9 4.4 3.5 22.3 33.8 1971 51.0 276.4 114.2 29.8 11.2 8.2 7.6 6.5 4.4 3.6 5.9 19.2 44.8 1972 159.3 157.5 136.0 55.2 15.9 9.5 8.3 6.4 6.5 6.0 6.2 25.0 49.3 1973 111.0 158.1 156.1 45.3 19.0 9.0 7.4 6.4 5.6 4.3 1.3 2.6 43.8 1974 235.7 498.7 180.0 52.7 19.2 12.7 10.7 18.3 12.5 6.9 7.1 9.5 88.7 1975 54.4 227.1 164.5 31.1 18.2 12.2 9.6 8.3 6.9 6.7 5.8 32.3 48.1 1976 195.6 177.9 122.8 35.4 16.4 12.1 10.7 9.2 11.1 5.6 4.1 7.8 50.7 1977 16.9 110.5 171.5 31.1 13.1 10.0 9.1 7.5 7.0 6.8 21.9 16.1 35.1 1978 199.6 120.2 58.6 33.6 14.2 9.9 9.1 7.9 6.3 6.9 13.2 31.1 42.6 1979 86.8 46.9 78.1 18.7 9.6 7.6 7.6 6.5 6.5 8.0 4.7 12.3 24.4 1980 15.6 19.7 91.7 20.8 8.8 7.2 7.8 5.9 6.5 8.3 6.8 5.4 17.0 1981 55.8 210.9 156.9 64.2 18.1 13.1 12.4 12.2 11.8 10.0 9.0 14.3 49.1 1982 132.5 39.4 84.0 42.5 13.8 9.9 9.5 7.4 10.9 14.4 12.0 8.5 32.1 1983 7.5 11.0 5.4 6.5 4.4 3.7 3.7 3.6 3.5 3.4 2.7 5.6 5.1 ' 1984 125.3 283.8 222.4 65.3 16.4 10.3 7.7 5.6 3.6 7.4 24.8 28.7 66.8 1985 66.2 162.3 142.8 79.9 33.5 21.9 13.3 8.9 12.9 6.8 36.4 76.9 55.1 1986 220.7 267.5 391.4 114.7 44.7 25.9 20.7 17.8 14.2 11.2 12.9 33.1 97.9 1987 251.0 72.0 36.5 16.7 12.0 11.8 13.1 9.9 10.3 10.5 10.8 10.0 38.7 1988 671 55.3 89.8 129.7 30.7 17.8 14.8 12.4 11.8 10.0 7.0 13.8 38.3 1989 54.6 85.7 89.4 73.6 24.8 15.7 14.3 11.2 8.2 7.5 6.8 6.4 33.2 1990 24.6 15.4 19.4 13.0 8.4 13.4 9.7 9.7 8.0 10.3 25.1 28.1 15.4 _ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 MEDIAS 90.7 132.6 109.1 41.8 15.8 108 9.4 8.2 7.9 8.2 10.7 23.1 39.0 D.T. 71.4 106.3 76.0 28.9 8.2 4.5 3.2 3.3 2.8 4.9 9.2 22.9 20.3 -' CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn * 10E3) "lombre : lIave Codigo: Otro codigo : cona TOPS: Cuenca: Suocuenca : Orden: Tipo: "--' --.;3up. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longilud : Lalilud : Allitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 '-' ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 561 44.9 6.0 5.1 1.9 1.1 1.0 0.8 1.1 5.8 1.8 1.1 10.6 " 1961 3.3 27.5 14.1 20.0 3.4 1.3 1.0 1.0 1.0 1.0 1.2 34.6 9.1 '-' 1962 41.0 31.1 35.4 9.3 2.1 1.3 1.1 0.9 1.2 0.8 0.5 6.0 10.9 1963 32.3 120.1 27.9 8.8 2.1 1.3 1.1 0.9 1.0 2.6 1.5 17.1 18.1 1964 10.3 3.8 8.3 2.3 1.0 0.6 0.5 0.4 0.7 0.5 0.7 0.9 2.5 1965 2.5 8.3 5.3 2.0 0.8 07 0.6 0.6 0.8 0.5 0.4 2.7 2.1 - 1966 1.5 3.7 5.1 0.9 1.1 0.8 0.8 0.6 0.4 0.6 1.0 1.6 1.5 '-' 1967 1.7 13.0 65.8 6.1 1.6 0.9 0.9 0.7 0.7 0.7 0.3 1.6 7.8 1968 11.2 54.1 48.4 6.9 2.9 1.8 1.1 0.9 0.7 0.9 8.3 5.2 11.9 1969 22.8 25.7 7.6 2.8 1.1 1.0 1.0 0.8 0.7 0.5 0.6 2.1 5.5 1970 13.7 40.2 39.0 6.5 2.1 1.0 0.9 0.7 0.5 0.4 0.3 3.9 9.1 1971 12.0 119.2 35.9 5.8 1.5 1.0 0.9 0.7 0.4 0.3 0.6 3.2 15.1 1972 56.3 55.5 45.4 13.3 2.5 1.2 1.0 0.7 0.7 0.7 0.7 4.6 15.2 1973 34.5 55.8 54.8 10.2 3.1 1.1 0.9 0.7 0.6 0.4 0.1 0.2 13.5 1974 96.0 266.0 66.5 12.5 3.2 1.8 1.4 3.0 1.8 0.8 0.8 1.2 37.9 1975 13.1 91.3 58.9 6.1 3.0 1.7 1.2 1.0 0.8 0.8 0.6 6.4 15.4 1976 74.5 65.5 39.6 7.3 2.6 1.7 1.4 1.2 1.5 0.6 0.4 0.9 16.4 1977 2.7 34.3 62.3 6.1 1.9 1.3 1.1 0.9 0.8 0.8 3.8 2.5 9.9 1978 76.6 38.4 14.5 6.8 2.1 1.3 1.1 0.9 0.7 0.8 1.9 6.1 12.6 -' 1979 24.7 10.7 21.4 3.1 1.2 0.9 0.9 0.7 0.7 1.0 0.5 1.7 5.6 1980 2.4 3.3 26.6 3.5 1.1 0.8 0.9 0.6 0.7 1.0 0.8 0.6 3.5 1981 13.5 82.5 55.2 16.4 2.9 1.9 1.8 1.7 1.6 1.3 1.1 2.1 15.2 -- 1982 43.9 8.4 23.6 9.4 2.0 1.3 1.2 0.9 1.5 2.1 1.7 1.1 8.1 1983 0.9 1.5 0.6 0.7 0.4 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.6 0.5 1984 40.6 123.6 88.7 16.8 2.6 1.4 0.9 0.6 0.3 0.9 4.5 5.5 23.9 '-' 1985 17.1 57.8 48.6 22.1 6.8 3.8 1.9 1.1 1.9 0.8 7.6 20.9 15.8 1986 87.8 114.0 191.4 36.1 10.0 4.8 3.5 2.9 2.1 1.5 1.8 6.7 38.5 1987 104.6 19.2 7.6 2.6 1.7 1.6 1.9 1.3 1.4 1.4 1.4 1.3 12.2 1988 17.4 13.4 25.8 42.6 6.0 2.9 2.2 1.8 1.6 1.3 0.8 2.0 9.8 1989 13.1 24.2 25.7 19.7 4.5 2.4 2.1 1.5 1.0 0.9 0.8 0.7 8.1 '-' 1990 4.4 2.4 3.2 1.9 1.0 1.9 1.2 1.3 1.0 1.4 4.6 5.3 2.5 - __ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 - MEDIAS 30.1 50.3 37.4 10.1 2.6 1.5 1.2 1.0 1.0 1.1 1.7 4.9 11.9 " D.T. 30.0 54.3 36.0 9.6 1.9 0.9 0.6 0.6 0.5 1.0 2.0 7.0 8.8 CUAOROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) Nombre : Huancane Codigo: Otro codigo : eona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ~3up. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : A/titud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABA MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL '--- 1960 237.9 1905 72.2 631 29.2 12.9 9.0 7.0 9.3 10.7 98.0 63.9 803.7 '> 1961 95.1 60.5 101.5 86.3 47.3 20.7 11.9 9.0 7.5 7.2 6.2 27.9 481.1 1962 2985 174.3 2296 75.5 22.7 13.8 10.5 7.6 11.3 7.9 7.3 108.2 967.2 1963 2550 210.2 51.1 130.9 42.2 16.4 11.9 9.0 8.1 7.0 5.8 43.4 791.0 1964 17.4 150.7 227.6 106.8 38.3 16.1 11.7 8.6 7.2 8.0 8.2 6.7 607.3 1965 129.1 181.5 184.2 76.1 215 10.2 8.1 7.2 6.5 6.0 8.8 410 680.2 ' 1966 892 106.5 109.0 372 28.2 14.3 9.0 3.2 2.3 4.9 5.9 6.8 416.5 1967 8.1 34.9 90.5 20.8 7.2 4.4 6.1 4.2 5.1 10.5 4.2 50.7 246.7 1968 32.7 122.9 85.5 38.5 19.3 10.1 7.9 6.8 7.7 6.7 31.6 33.7 403.4 1969 102.3 104.1 48.4 40.7 11.4 6.7 8.7 5.7 3.5 3.4 4.1 6.1 345.1 1970 67.5 193.8 147.4 132.0 30.6 10.4 7.6 5.4 8.3 5.4 4.1 60.0 672.5 1971 148.2 476.7 187.8 37.9 20.9 14.6 12.6 9.5 4.8 4.5 6.4 5.7 929.6 1972 97.7 122.7 72.0 43.4 16.1 10.9 9.1 6.5 6.4 5.3 22.8 47.9 460.8 1973 122.6 140.0 142.3 108.3 40.6 16.0 14.8 9.3 8.8 10.6 10.2 16.3 639.8 1974 168.0 249.4 168.2 63.3 23.3 15.2 13.1 14.4 14.1 10.4 10.3 30.3 780.0 1975 58.6 229.7 180.7 56.6 27.4 17.5 12.5 9.7 7.4 9.3 10.3 44.8 664.5 '--. 1976 186.3 138.9 106.1 34.2 18.2 13.1 8.4 6.9 15.1 6.4 3.0 7.1 543.7 1977 30.7 85.7 187.8 70.8 15.7 9.0 6.4 5.0 5.7 4.9 13.8 22.4 457.9 1978 98.4 173.9 150.6 60.2 23.0 8.5 7.4 4.7 4.3 3.5 12.0 124.2 670.7 1979 332.7 157.5 101.7 90.0 37.4 15.9 10.3 7.2 4.4 9.6 5.6 25.9 798.2 1980 64.5 86.5 117.1 48.7 14.1 8.2 6.6 4.3 4.5 9.6 9.0 6.8 379.9 1981 171.6 177.9 233.8 88.2 22.5 12.6 9.7 8.4 7.2 18.7 18.9 42.8 812.3 1982 265.7 68.0 183.3 94.4 29.8 15.6 11.2 8.3 13.4 13.7 44.9 48.2 796.5 1983 35.7 89.4 23.2 21.3 13.6 7.1 6.1 4.8 4.7 4.5 3.7 4.3 218.4 1984 146.6 320.4 167.0 77.7 23.3 11.8 9.2 7.3 6.4 10.1 20.6 65.9 866.3 1985 246.7 155.3 165.4 178.7 70.1 36.4 15.2 9.3 14.4 14.4 35.0 181.3 1122.2 1986 309.9 217.7 327.9 125.6 75.9 21.5 12.8 8.6 8.2 7.5 7.3 100.3 1223.2 1987 201.4 109.5 62.3 43.2 19.1 10.8 10.2 5.3 2.8 5.7 10.7 18.9 499.9 1988 150.0 97.3 141.5 175.1 45.2 164 10.8 6.5 4.8 6.4 7.2 18.8 680.0 1989 50.6 83.5 112.0 32.6 20.9 11.0 9.7 5.7 4.1 5.0 6.5 5.2 346.8 1990 53.6 39.2 29.2 17.4 10.9 9.8 6.8 4.4 3.7 5.5 33.8 46.6 260.9 ~ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 ~ MEDIA 137.8 153.2 135.7 73.4 27.9 13.5 9.8 7.1 7.2 7.8 15.4 42.3 631.2 '-- D.T 91.3 86.7 67.4 41.8 15.6 5.7 2.4 2.2 3.4 3.4 18.3 39.6 248.2 CUADAOS FLUVIOMOAFOLOGICOS APOATACIONES (M3/S) Nornbre : Huancane Codigo: Otro codigo : '- ~ona TDPS : Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ----3up. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABA MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA . 1960 91.8 73.5 27.9 24.3 11.3 5.0 3.5 2.7 3.6 4.1 37.8 24.7 25.8 1961 36.7 23.3 39.2 33.3 18.3 8.0 4.6 3.5 2.9 2.8 2.4 10.8 15.5 1962 115.2 67.3 88.6 29.1 8.8 5.3 4.1 2.9 4.4 3.1 2.8 41.7 31.1 1963 98.4 81.1 19.7 50.5 16.3 6.3 4.6 3.5 3.1 2.7 2.2 16.7 25.4 1964 6.7 58.1 87.8 41.2 14.8 6.2 4.5 3.3 2.8 3.1 3.2 2.6 19.5 71.1 29.4 '- 1965 49.8 70.0 8.3 3.9 3.1 2.8 2.5 2.3 3.4 15.8 21.9 1966 34.4 41.1 42.1 14.4 10.9 5.5 3.5 1.2 0.9 1.9 2.3 2.6 13.4 1967 3.1 13.5 34.9 8.0 2.8 1.7 2.4 1.6 2.0 4.1 1.6 19.6 7.9 1968 12.6 47.4 33.0 14.9 7.5 3.9 3.1 2.6 3.0 2.6 12.2 13.0 13.0 1969 39.5 40.2 18.7 15.7 4.4 2.6 3.4 2.2 1.4 1.3 1.6 2.4 11.1 1970 26.0 74.8 56.9 50.9 11.8 4.0 2.9 2.1 3.2 2.1 1.6 23.2 21.6 1971 57.2 183.9 72.5 14.6 8.1 5.6 4.9 3.7 1.9 1.7 2.5 2.2 29.9 1972 37.7 47.3 27.8 16.7 6.2 4.2 3.5 2.5 2.5 2.0 8.8 18.5 14.8 1973 47.3 54.0 54.9 41.8 15.7 6.2 5.7 3.6 3.4 4.1 3.9 6.3 20.6 1974 64.8 96.2 64.9 24.4 9.0 5.9 5.1 5.6 5.4 4.0 4.0 11.7 25.1 1975 22.6 88.6 69.7 21.8 10.6 6.8 4.8 3.7 2.9 3.6 4.0 17.3 21.4 1976 71.9 53.6 40.9 13.2 7.0 5.1 3.2 2.7 5.8 2.5 1.2 2.7 17.5 1977 11.8 33.1 72.5 27.3 6.1 3.5 2.5 1.9 2.2 1.9 5.3 8.6 14.7 1978 38.0 67.1 58.1 23.2 8.9 3.3 2.9 1.8 1.7 1.4 4.6 47.9 21.6 1979 128.4 60.8 39.2 34.7 14.4 6.1 4.0 2.8 1.7 3.7 2.2 10.0 25.7 1980 24.9 33.4 45.2 18.8 5.4 3.2 2.6 1.7 1.7 3.7 3.5 2.6 12.2 1981 66.2 68.6 90.2 34.0 8.7 4.9 3.7 3.2 2.8 7.2 7.3 16.5 26.1 1982 102.5 26.2 70.7 36.4 11.5 6.0 4.3 3.2 5.2 5.3 17.3 18.6 25.6 1983 13.8 34.5 9.0 8.2 5.3 2.7 2.4 1.9 1.8 1.7 1.4 1.7 7.0 1984 56.6 123.6 64.4 30.0 9.0 4.6 3.6 2.8 2.5 3.9 8.0 25.4 27.9 1985 95.2 59.9 63.8 68.9 27.0 14.0 5.9 3.6 5.6 5.6 13.5 70.0 36.1 1986 119.6 84.0 126.5 48.5 29.3 8.3 4.9 3.3 3.2 2.9 2.8 38.7 39.3 1987 77.7 42.3 24.0 16.7 7.4 4.2 3.9 2.0 1.1 2.2 4.1 7.3 16.1 1988 57.9 37.5 54.6 67.6 17.4 6.3 4.2 2.5 1.9 2.5 2.8 7.3 21.9 1989 19.5 32.2 43.2 12.6 8.1 4.2 3.7 2.2 1.6 1.9 2.5 2.0 11.1 1990 20.7 15.1 11.3 6.7 4.2 3.8 2.6 1.7 1.4 2.1 13.0 18.0 8.4 ~ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 ~ MEDIAS 53.2 59.1 52.4 28.3 10.8 5.2 3.8 2.7 2.8 3.0 5.9 16.3 20.3 DT. 35.2 33.5 26.0 161 6.0 2.2 0.9 0.9 1.3 1.3 7.1 15.3 8.0 CUADRO:> FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn * 10E3) 'lombre : Huancane Codigo: Otro codigo : " ,-_lana TDPS : Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: --Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : " Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 49.0 36.3 9.7 8.1 2.8 0.9 0.6 0.4 0.6 0.7 14.7 8.2 11.0 1961 14.1 7.6 15.4 12.4 5.5 1.8 0.8 0.6 0.5 0.4 0.3 2.7 5.2 1962 66.8 32.1 46.7 10.3 2.0 1.0 0.7 0.5 0.8 0.5 0.4 16.8 14.9 1963 53.9 41.4 6.1 21.8 4.7 1.3 0.8 0.6 0.5 0.4 0.3 4.9 11.4 1964 1.4 26.4 46.2 16.5 4.1 1.3 0.8 0.5 0.4 0.5 0.5 0.4 8.2 '-'" 1965 21.4 33.9 34.6 10.4 1.9 0.7 0.5 0.4 0.4 0.3 0.6 4.5 9.1 1966 12.9 16.4 17.0 3.9 2.7 1.1 0.6 0.1 0.1 0.3 0.3 0.4 4.6 1967 0.5 3.6 13.2 1.8 0.4 0.2 0.3 0.2 0.3 0.7 0.2 6.0 2.3 1968 3.3 20.0 12.2 4.1 1.6 0.7 0.5 0.4 0.5 0.4 3.2 3.4 4.2 1969 15.6 15.9 5.6 4.4 0.8 0.4 0.5 0.3 0.2 0.2 0.2 0.3 3.7 1970 88 371 25.6 22.0 3.0 0.7 0.5 0.3 0.5 0.3 0.2 7.5 8.9 1971 25.8 126.2 35.6 4.0 1.8 1.1 0.9 0.6 0.2 0.2 0.4 0.3 16.4 1972 14.6 19.9 9.7 4.9 1.3 0.7 0.6 0.4 0.4 0.3 2.0 5.6 5.0 1973 19.9 23.8 24.4 16.8 4.4 1.3 1.1 0.6 0.6 0.7 0.7 1.3 8.0 1974 30.6 52.3 30.6 8.1 2.1 1.2 1.0 1.1 1.1 07 0.7 3.0 11.0 1975 7.3 46.8 33.7 7.0 2.6 1.4 0.9 0.6 0.4 0.6 0.7 5.1 8.9 1976 35.2 23.6 16.4 3.5 1.5 1.0 0.5 0.4 1.2 0.4 0.1 0.4 7.0 1977 3.0 12.2 35.6 9.4 1.2 0.6 0.4 0.3 0.3 0.3 1.0 2.0 5.5 1978 14.8 32.0 26.3 7.6 2.0 0.5 0.4 0.2 0.2 0.2 0.8 20.3 8.8 1979 77.4 28.0 15.4 13.1 4.0 1.2 0.7 0.4 0.2 0.6 0.3 2.4 12.0 1980 8.3 12.4 18.7 5.7 1.1 0.5 0.4 0.2 0.2 0.6 0.6 0.4 4.1 1981 31.5 33.0 47.9 12.7 2.0 0.9 0.6 0.5 0.4 1.5 1.6 4.8 11.5 1982 57.0 8.9 34.4 14.0 2.9 1.2 0.8 0.5 1.0 1.0 5.1 5.6 11.0 1983 3.7 13.0 2.1 1.8 1.0 0.4 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 2.0 1984 25.4 73.5 30.3 10.7 2.1 0.8 0.6 0.4 0.4 0.7 1.8 8.6 12.9 1985 51.5 27.5 29.9 33.2 9.3 3.8 1.2 0.6 1.1 1.1 3.6 33.9 16.4 1986 70.3 43.5 75.9 20.6 10.4 1.9 0.9 0.5 0.5 0.5 0.4 15.2 20.0 1987 39.1 17.1 7.9 4.8 1.6 0.7 0.7 0.3 0.1 0.3 0.7 1.6 6.2 1988 26.2 14.5 24.2 32.3 5.1 1.3 0.7 0.4 0.2 0.4 0.4 1.6 8.9 1989 6.0 11.8 17.6 3.3 1.8 0.8 0.6 0.3 0.2 0.3 0.4 0.3 3.6 1990 6.5 4.2 2.8 1.4 0.7 0.6 0.4 0.2 0.2 0.3 3.5 5.3 2.2 -- N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 - MEDIAS 25.9 28.9 24.2 10.7 2.8 . 1.0 0.7 0.4 0.4 0.5 1.5 5.6 8.5 ..... D.T. 218 23.4 15.9 8.2 2.2 a.6 0.2 0.2 0.3 0.3 2.7 7.1 4.5 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) "Jombre: Ramis Codigo: Otro codigo : ~ona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '-'Sup cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL . 1960 10730 880.6 330.8 533.4 261.4 67.9 50.7 39.0 36.2 60.9 41.2 130.0 3505.1 1961 105.1 126.4 541.9 232.9 96.2 40.5 28.0 24.2 16.7 18.9 29.4 97.9 1358.1 1962 736.7 705.4 1202.1 757.0 187.9 79.7 51.4 37.1 39.7 38.9 28.4 247.1 4111.4 1963 530.4 638.0 480.2 348.9 102.6 53.0 37.9 28.1 38.1 26.0 25.7 122.5 2431.4 1964 144.5 315.3 558.1 460.4 121.6 55.6 38.2 28.0 28.5 22.8 25.0 36.1 1834.1 '-' 1965 243.5 560.3 837.1 400.3 125.3 60.1 47.0 38.3 32.1 28.1 29.2 72.5 2473.8 1966 257.1 360.7 383.8 104.4 49.7 27.3 19.8 15.0 16.2 29.6 65.2 203.4 1532.2 1967 132.7 163.4 469.6 139.4 57.8 32.8 25.0 20.8 23.7 31.5 31.2 140.5 1268.4 1968 204.9 560.9 409.9 155.7 78.8 46.3 28.9 20.1 23.0 30.5 91.5 144.8 1795.3 1969 279.3 303.4 147.2 159.1 64.3 32.9 30.5 26.0 24.4 22.3 17.6 67.5 1174.5 1970 234.6 640.0 671.2 513.1 148.5 51.8 30.4 20.7 26.0 27.6 19.7 169.4 2553.0 1971 417.2 1053.0 674.6 169.1 79.2 45.8 35.2 27.5 22.0 24.8 28.1 70.9 2647.4 '--'" 1972 426.1 497.6 409.1 311.4 100.0 52.5 39.9 25.9 19.4 18.7 50.9 116.1 2067.6 1973 392.9 598.7 716.4 485.7 177.3 79.1 53.8 37.3 33.8 50.9 38.6 66.3 2730.8 1974 442.2 886.9 805.8 361.0 131.3 67.5 47.7 32.7 50.1 41.1 36.4 96.6 2999.3 1975 299.9 744.0 675.0 323.4 95.5 51.2 36.1 28.5 28.1 35.8 29.9 166.4 2513.8 1976 691.1 602.6 557.0 198.6 71.7 51.6 38.5 30.7 27.2 27.0 23.6 50.2 2369.8 1977 172.4 213.1 808.5 310.1 67.9 35.3 24.4 17.4 9.1 18.6 90.9 103.5 1871.2 1978 670.5 738.5 590.3 337.3 121.1 55.2 35.6 22.3 11.4 19.3 61.5 408.7 3071.7 ~ 1979 785.4 546.9 541.7 383.6 179.2 83.0 43.1 20.1 7.8 20.3 31.9 129.6 2772.6 1980 301.0 460.6 597.2 323.5 87.8 40.1 29.6 18.9 8.0 48.2 69.0 65.9 2049.8 1981 421.6 642.5 817.4 412.0 110.3 35.5 14.0 10.6 7.4 10.3 38.6 145.9 2666.1 1982 787.4 351.0 590.3 388.3 130.5 42.6 24.1 13.9 15.7 56.8 199.3 205.3 2805.2 1983 158.4 235.5 164.2 54.4 40.7 22.6 15.0 12.9 13.1 13.0 8.5 29.9 768.2 1984 441.1 825.6 586.9 368.0 119.0 47.5 35.2 28.2 20.0 34.0 59.4 361.7 2926.6 1985 600.2 492.3 702.6 565.6 203.7 86.0 19.0 7.9 15.7 20.5 396.5 396.5 3506.5 1986 968.3 991.4 1098.4 512.7 109.7 81.6 38.0 38.5 26.9 43.2 35.3 39.8 3983.8 1987 565.1 323.4 231.8 148.6 84.0 38.0 35.4 33.7 33.9 39.4 89.0 138.9 1761.2 1988 239.4 408.5 713.9 685.4 164.5 90.8 59.1 51.9 42.5 35.6 28.7 40.2 2560.5 1989 387.1 425.7 571.0 363.6 199.2 130.4 80.7 33.9 36.1 66.2 48.9 119.5 2462.3 1990 245.5 168.7 231.0 107.5 41.3 47.2 32.5 28.0 51.9 44.8 186.3 133.6 1318.3 _ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 ~ MEDIA 430.8 531.0 584.4 342.4 116.4 55.9 36.3 26.4 25.3 32.4 63.1 139.3 2383.5 "'- D.T. 249.8 243.7 237.4 1694 52.2 22.5 13.6 9.6 11.9 13.8 74.3 97.0 796.0 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (M3jS) --- \Jombre : Ramis Codigo: Otro codigo : '- ~ona TOPS: Cuenca: Sub cuenca : Orden: Tipo: '-'Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : ...... Longitud: Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 414.0 339.7 127.6 205.8 100.9 26.2 19.6 15.1 14.0 23.5 15.9 50.2 112.7 1961 40.6 48.8 209.1 89.9 37.1 15.6 10.8 9.3 6.4 7.3 11.3 37.8 43.7 r 1962 284.2 272.2 463.8 292.1 72.5 30.8 19.8 14.3 15.3 15.0 11.0 95.3 132.2 1963 204.6 246.1 185.3 134.6 39.6 20.5 14.6 10.8 14.7 10.0 9.9 47.3 78.2 1964 55.8 121.6 215.3 177.6 46.9 21.5 14.7 10.8 11.0 8.8 9.7 13.9 59.0 "--'" 1965 93.9 216.2 323.0 154.4 48.3 23.2 18.1 14.8 12.4 10.8 11.3 28.0 79.5 1966 99.2 139.2 148.1 40.3 19.2 10.5 7.6 5.8 6.3 11.4 25.2 78.5 49.3 1967 51.2 63.0 181.2 53.8 22.3 12.7 9.7 8.0 9.1 12.2 12.0 54.2 40.8 1968 791 216.4 158.1 60.1 30.4 17.9 11.2 7.8 8.9 11.8 35.3 55.9 57.7 1969 107.8 117.1 56.8 61.4 24.8 12.7 11.8 10.0 9.4 8.6 6.8 26.0 37.8 1970 90.5 246.9 259.0 198.0 57.3 20.0 11.7 8.0 10.0 10.7 7.6 65.4 82.1 1971 161.0 406.3 260.3 65.2 30.6 17.7 13.6 10.6 8.5 9.6 10.8 27.4 85.1 ~ 1972 164.4 192.0 157.8 120.1 38.6 20.3 15.4 10.0 7.5 7.2 19.6 44.8 66.5 1973 151.6 231.0 276.4 187.4 68.4 30.5 20.8 14.4 13.0 19.6 14.9 25.6 87.8 1974 170.6 342.2 310.9 139.3 50.7 26.0 18.4 12.6 19.3 15.9 14.0 37.3 96.4 1975 115.7 287.0 260.4 124.8 36.8 19.8 13.9 11.0 10.8 13.8 11.5 64.2 80.8 1976 266.6 232.5 214.9 76.6 27.7 19.9 14.9 11.8 10.5 10.4 9.1 19.4 76.2 1977 66.5 82.2 311.9 119.6 26.2 13.6 9.4 6.7 3.5 7.2 35.1 39.9 60.2 1978 258.7 284.9 227.7 130.1 46.7 21.3 13.7 8.6 4.4 7.5 23.7 157.7 98.8 1979 303.0 211.0 209.0 148.0 69.1 32.0 16.6 7.8 3.0 7.8 12.3 50.0 89.1 1980 116.1 177.7 230.4 124.8 33.9 15.5 11.4 7.3 3.1 18.6 26.6 25.4 65.9 1981 162.7 247.9 315.4 159.0 42.6 13.7 5.4 4.1 2.9 4.0 14.9 56.3 85.7 1982 303.8 135.4 227.7 149.8 50.4 16.4 9.3 5.4 6.1 21.9 76.9 79.2 90.2 1983 61.1 90.9 63.4 21.0 15.7 8.7 5.8 5.0 5.1 5.0 3.3 11.5 24.7 1984 170.2 318.5 226.4 142.0 45.9 18.3 13.6 10.9 7.7 13.1 22.9 139.5 94.1 1985 231.6 189.9 271.1 218.2 78.6 33.2 7.3 3.1 6.1 7.9 153.0 153.0 112.7 1986 373.6 382.5 423.8 197.8 42.3 31.5 14.7 14.9 10.4 16.7 13.6 15.4 128.1 1987 218.0 124.8 89.4 57.3 32.4 14.7 13.7 13.0 13.1 15.2 34.3 53.6 56.6 1988 92.4 157.6 275.4 264.4 63.5 35.0 22.8 20.0 16.4 13.7 11 .1 15.5 82.3 1989 149.3 164.2 220.3 140.3 76.9 50.3 31.1 13.1 13.9 25.5 18.9 46.1 79.2 1990 94.7 65.1 89.1 41.5 15.9 18.2 12.5 10.8 20.0 17.3 71.9 51.5 42.4 ~N°ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 - MEDIAS 166.2 204.9 225.4 132.1 44.9 21.5 14.0 10.2 9.8 12.5 24.3 53.7 76.6 D.T 96.4 940 91.6 65.3 20.1 8.7 5.3 3.7 4.6 5.3 28.7 37.4 25.6 CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn' 10E3) "'- - Nombre : Ramis Codigo: Otro codigo : ZonaTDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '-' Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : '-~ Longitud: Latitud : Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 "-'"' ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA '- 1960 380.4 290.8 76.8 147.0 55.7 8.9 6.0 4.2 3.8 7.7 4.5 21.6 84.0 1961 16.1 20.8 150.2 47.6 14.3 4.4 2.7 2.2 1.3 1.6 2.9 14.7 23.2 1962 228.1 215.0 444.0 236.7 35.6 11 .1 6.1 3.9 4.3 4.2 2.7 51.6 103.6 1963 145.9 187.6 127.5 82.6 15.6 6.4 4.0 2.7 4.1 2.4 2.4 19.9 50.1 '" 1964 24.9 71.9 156.4 120.4 19.7 6.8 4.1 2.7 2.7 2.0 2.3 3.8 34.8 '"" 1965 50.6 157.2 271.4 99.5 20.5 7.6 5.4 4.1 3.2 2.7 2.8 9.7 52.9 1966 54.5 86.4 94.0 16.0 5.8 2.6 1.7 1.1 1.3 2.9 8.4 39.6 26.2 1967 22.2 29.4 123.7 23.7 7.2 3.3 2.3 1.8 2.1 3.1 3.1 24.0 20.5 1968 40.0 157.5 102.8 27.6 10.9 5.3 2.8 1.7 2.0 3.0 13.4 25.0 32.7 1969 61.0 68.3 25.5 28.4 8.3 3.3 3.0 2.4 2.2 2.0 1.4 8.8 17.9 1970 48.1 188.4 201.0 139.5 25.8 6.2 3.0 1.8 2.4 2.6 1.7 30.9 54.3 1971 105.3 370.8 202.4 30.8 11.0 5.2 3.7 2.6 1.9 2.3 2.7 9.5 62.3 1972 108.3 133.8 102.5 70.7 15.1 6.3 4.3 2.4 1.6 1.5 6.0 18.5 39.3 1973 97.0 172.1 219.6 129.5 32.9 11.0 6.5 4.0 3.5 6.0 4.1 8.6 57.9 1974 113.9 293.6 257.7 86.5 21.9 8.8 5.5 3.3 5.9 4.5 3.8 14.4 68.3 1975 67.2 231.2 202.5 74.5 14.2 6.1 3.8 2.7 2.7 3.7 2.9 30.2 53.5 1976 209.1 173.6 156.0 38.4 9.6 6.1 4.1 3.0 2.6 2.5 2.1 5.9 51.1 1977 31.7 42.2 258.9 70.3 8.9 3.7 2.2 1.4 0.6 1.5 13.3 15.8 37.5 '- 1978 200.7 228.9 168.8 78.8 19.6 6.7 3.7 2.0 0.8 1.6 7.8 102.4 68.5 1979 248.9 152.1 150.2 93.9 33.4 11.7 4.8 1.7 0.5 1.7 3.2 21.5 60.3 1980 67.5 120.4 171.5 74.5 12.6 4.4 2.9 1.6 0.5 5.6 9.1 8.6 39.9 106.8 189.4 262.8 103.5 17.2 3.7 1.0 0.7 0.4 0.7 4.1 25.2 59.6 ..... 1981 1982 249.7 83.2 168.8 95.5 21.7 4.7 2.2 1.0 1.2 7.0 38.6 40.1 59.5 1983 28.2 48.4 29.6 6.6 4.4 2.0 1.1 0.9 1.0 0.9 0.5 2.9 10.6 1984 113.6 266.4 167.5 88.8 19.1 5.5 3.7 2.7 1.7 3.5 7.4 86.7 63.9 1985 172.6 131.9 213.9 159.2 39.7 12.3 1.6 0.5 1.2 1.8 98.2 98.2 77.6 1986 330.8 341.6 392.7 139.3 17.1 11.4 4.1 4.1 2.5 4.8 3.7 4.3 104.7 1987 159.1 74.5 47.3 25.9 11.9 4.1 3.7 3.4 3.5 4.3 129 23.6 31.2 1988 49.5 102.3 218.6 206.8 29.7 13.2 7.4 6.2 4.7 3.7 2.8 4.4 54.1 1989 95.1 108.2 161.3 87.3 38.5 21.7 11.3 3.5 3.8 8.6 5.7 19.2 47.0 1990 51.2 30.7 47.1 16.7 4.5 5.4 3.3 2.7 6.2 5.1 35.2 224 19.2 N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 MEDIAS 118.6 153.8 173.3 85.4 19.4 7.1 3.9 2.5 2.5 3.4 10.0 26.2 50.5 D.T. 92.2 91.9 93.0 55.0 11.8 4.0 2.0 1.2 1.5 2.0 18.2 25.5 228 CUAOROS FLUVIOMORFOLOGICOS APORTACIONES (HM3) ~"lombre : Escoma Codigo: Otro codigo : ' :ona TOPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: ' ,-.dup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : 'Longitud : Latitud : Altitud : Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 " ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV OIC TOTAL " "--' 1960 118.2 96.9 41.6 36.6 16.0 5.0 3.5 2.7 3.6 4.2 58.1 36.8 423.2 1961 58.2 35.4 55.8 49.4 26.6 9.1 4.6 3.5 2.9 2.8 2.4 20.1 270.8 1962 137.9 90.3 116.3 42.5 11.8 5.4 4.1 3.0 4.4 3.1 2.8 67.4 489.0 1963 124.3 108.8 34.3 75.2 22.6 6.8 4.6 3.5 3.2 2.7 2.3 33.7 422.0 --...... 1964 12.4 95.6 119.3 57.5 21.1 6.4 4.6 3.3 2.8 3.1 3.2 2.6 331.9 ' 1965 78.6 99.3 103.4 43.6 10.1 4.0 3.2 2.8 2.5 2.3 3.4 30.8 384.0 1966 52.3 63.9 59.1 19.5 15.9 5.6 3.5 1.2 0.9 1.9 2.3 2.6 228.7 " 1967 3.2 21.1 54.3 10.3 2.8 1.7 2.4 1.6 2.0 4.1 1.6 33.8 138.9 1968 20.5 68.9 46.4 21.2 8.7 3.9 3.1 2.6 3.0 2.6 20.7 19.8 221.4 1969 59.7 58.1 27.3 22.7 4.4 2.6 3.4 2.2 1.4 1.3 1.6 2.4 187.1 1970 41.1 98.4 79.9 71.1 15.2 4.0 3.0 2.1 3.2 2.1 1.6 39.7 361.4 1971 83.4 180.5 94.2 19.5 9.5 5.7 4.9 3.7 1.9 1.8 2.5 2.2 409.8 1972 61.2 67.2 37.7 28.4 13.1 6.8 5.1 4.3 4.5 4.4 16.8 34.1 283.6 1973 90.5 75.9 73.8 52.9 19.7 4.5 3.4 2.9 4.7 5.2 15.4 25.8 374.7 1974 92.3 121.9 67.9 19.7 5.1 8.2 2.9 2.9 3.2 4.4 5.4 17.6 351.5 1975 41.8 129.9 80.6 35.0 16.7 7.9 4.2 2.6 2.8 5.9 8.8 42.2 378.4 1976 91.6 74.9 79.5 18.6 9.1 5.1 4.7 3.9 7.2 3.1 1.2 2.8 301.7 1977 20.1 49.7 73.3 36.0 10.3 3.5 2.5 1.9 2.2 1.9 5.4 17.1 223.9 --...... 1978 61.1 94.0 80.0 35.3 10.4 3.3 2.9 1.8 1.7 1.4 4.7 76.9 373.5 1979 150.5 83.4 58.8 50.5 18.8 6.2 4.0 2.8 1.7 3.7 2.2 16.5 399.1 '- 1980 45.8 50.1 67.8 26.0 5.5 3.2 2.6 1.7 1.8 3.7 3.5 2.6 214.3 1981 95.5 97.5 111.6 51.5 10.4 4.9 3.8 3.3 2.8 13.6 10.1 29.8 434.8 <; 1982 128.7 38.2 97.2 56.1 13.8 4.9 3.4 2.9 3.8 7.9 27.7 34.4 419.0 1983 23.4 53.6 15.5 14.6 5.3 2.8 2.4 1.9 1.8 1.8 1.4 1.7 126.2 1984 90.3 149.0 85.8 43.9 10.6 4.6 3.6 2.8 2.5 3.9 16.0 42.0 455.0 1985 123.3 85.8 88.8 94.6 38.0 19.4 5.8 3.6 5.6 5.6 26.1 98.1 594.7 1986 141.1 111.4 146.9 70.0 40.8 9.6 5.0 3.3 3.2 2.9 2.8 59.0 596.0 1987 106.5 59.5 36.7 27.2 9.3 4.2 4.0 2.1 1.1 2.2 4.2 10.6 267.6 1988 85.6 56.6 78.1 89.2 25.4 6.5 4.2 2.5 1.9 2.5 2.8 12.9 368.2 1989 31.5 47.2 63.4 18.9 9.5 4.3 3.8 2.2 1.6 1.9 2.5 2.0 188.8 1990 35.3 22.1 17.9 10.1 4.2 3.8 2.6 1.7 1.4 2.1 22.2 28.2 151.6 ~ N° ANOS 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 MEDIA 74.4 80.2 70.7 40.2 14.2 5.6 3.7 2.7 2.8 3.6 9.1 27.3 334.5 DT 40.9 35.5 30.5 22.3 9.0 3.1 0.9 0.7 1.4 2.3 11.8 23.3 120.2 ' '-' '-, CUADROS FLUVIOMORFOLOGICOS '- APORTACIONES DE SOLIDOS (Tn • 10E3) Nombre: Escoma Codigo: Otro codigo : '- ~Zona TDPS: Cuenca: Subcuenca: Orden: Tipo: '--'Sup. cuenca estacion (Km2) : Sup. cuenca total (Km2) : ...... Longitud : Latitud : Altitud: Hoja 1:50000 Hoja 1:250000 '-' ANO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA 1960 28.4 21.7 6.9 5.8 1.9 0.4 0.2 0.2 0.3 0.3 10.8 5.8 6.9 '- 1961 10.8 5.5 10.2 8.7 3.7 0.9 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 2.6 3.6 '- 1962 35.0 19.7 27.8 7.1 1.2 0.4 0.3 0.2 0.3 0.2 0.2 13.2 8.8 1963 30.4 25.4 5.3 15.4 3.0 0.6 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 5.2 7.2 ' 1964 1.3 21.3 28.8 10.7 2.7 0.5 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 5.6 ...... 1965 16.3 22.4 23.7 7.3 1.0 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.2 4.6 6.4 1966 9.4 12.3 11.1 2.5 1.9 0.5 0.2 0.1 0.0 0.1 0.1 0.2 3.2 1967 0.2 2.7 9.9 1.0 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.3 0.1 5.2 1.7 1968 2.6 13.6 8.0 2.8 0.8 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 2.7 2.5 2.8 1969 11.2 10.8 3.9 3.0 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 2.5 1970 6.8 22.1 16.7 14.2 1.8 0.3 0.2 0.1 0.2 0.1 0.1 6.4 5.7 1971 17.7 50.5 20.9 2.5 0.9 0.5 0.4 0.3 0.1 0.1 0.2 0.1 7.8 1972 11.6 13.2 6.0 4.1 1.4 0.6 0.4 0.3 0.3 0.3 2.0 5.2 3.8 1973 19.8 15.6 15.0 9.5 2.5 0.3 0.2 0.2 0.4 0.4 1.8 3.6 5.8 1974 20.3 29.6 13.4 2.5 0.4 0.8 0.2 0.2 0.2 0.3 0.4 2.1 5.9 1975 6.9 32.3 16.9 5.4 2.0 0.7 0.3 0.2 0.2 0.5 0.8 7.0 6.1 1976 20.1 15.3 16.6 2.3 0.9 0.4 0.4 0.3 0.6 0.2 0.1 0.2 4.8 1977 2.6 8.8 14.8 5.6 1.0 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.4 2.1 3.0 0.4 15.8 6.0 ' 1978 11.6 20.8 16.7 5.5 1.0 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 1979 39.5 17.7 11.0 8.9 2.3 0.5 0.3 0.2 0.1 0.3 0.1 2.0 6.9 '- 1980 7.8 8.8 13.3 3.6 0.4 0.2 0.2 0.1 0.1 0.3 0.2 0.2 2.9 1981 21.3 21.9 26.3 9.2 1.0 0.4 0.3 0.2 0.2 1.5 1.0 4.4 7.3 1982 31.9 6.1 21.8 10.3 1.5 0.4 0.2 0.2 0.3 0.7 4.0 5.3 6.9 1983 3.1 9.7 1.8 1.7 04 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 1.5 1984 19.7 38.9 18.4 7.4 1.1 0.3 0.3 0.2 0.2 0.3 1.9 7.0 8.0 1985 30.1 18.4 19.3 21.0 61 2.4 0.5 0.3 0.5 0.5 3.6 22.1 10.4 1986 36.2 26.2 38.2 13.9 6.7 0.9 0.4 0.2 0.2 0.2 0.2 11.0 11.2 1987 24.7 11.2 5.8 3.9 0.9 0.3 0.3 0.1 0.1 0.1 0.3 1.1 4.1 1988 18.3 10.4 16.2 19.4 3.5 0.6 0.3 0.2 0.1 0.2 0.2 1.4 5.9 1989 4.7 8.2 12.2 2.4 0.9 0.3 0.3 0.1 0.1 0.1 0.2 0.1 2.5 1990 5.5 2.9 2.2 1.0 0.3 0.3 0.2 0.1 0.1 0.1 2.9 4.1 1.6 N° ANOS 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 31.00 _. MEDIAS 16.3 17.5 14.8 7.0 1.7 0.5 0.3 0.2 0.2 0.3 1.1 4.5 5.4 DT 11.2 10.4 8.3 5.2 1.5 0.4 0.1 0.1 0.1 0.3 2.1 5.0 2.5 4. RECOMENDACIONES, DESDE EL PUNTO DE VISTA MORFOLOGICO, PARA LA EJECUCION DE LAS OBRAS FLUVIALES EN EL SISTEMA T.D.P.S. GENERALIDADES En el capitulo 2.1, se puso en evidencia la morfologia de un curso de agua, es decir sus caracteristicas geometricas medias: anchura, profundidad y pendiente, todos ellos dependientes de los parametros "motores" esenciales: Caudal liquido maximo mas frecuente (tiempo de retorno del orden de 2 anos). Caudal solido existente aguas arriba del trecho considerado. Un tercer parametro, tambien importante, es el de la dimension media de los sedimentos, que puede ser considerado como un dato local, que permanecera fijo en el estado natural 0 en un estado modificadOi no es significativo cuando se estudia el impacto de un manejo de la morfologia. Dos tipos de manej 0 (obras ) , nos parece que pueden influir sensiblemente sobre la morfologia del sistema T.D.P.S: Obras de regulaci6n Obras de embalse de aportes 4.1. OBRAS DE REGULACION DE CAUDALES A LA SALIDA DEL LAGO TITICACA Para responder a preguntas expuestas con anterioridad, como por ejemplo si se puede mantener la morfologia actual en el eje Aguallamaya, Nazacara, Calacoto, dos condiciones deben ser examinadas: 1. - Los caudales liquidos efluentes de la obra de regularizacion, que en los estudios previos se situaba en Aguallamaya, deberan ser tales que sus valores maximos anuales correspondan estadisticamente a los valores del periodo de retorno del orden de 2 anos. Refiriendonos a los estudios hidrologicos realizados, el caudal maximo de 7 dias consecutivos del Desaguadero en Calacoto corres FLUV. 4 - 1 pondiente a un periodo de retorno de 5 anos es de 150 m3Is. El caudal correspondiente al regimen, ha side evaluado con las ecuaciones de Lacey en 150 m3/s - en la estacion de Calacoto Hay pues una buena aproximacion entre la estimacion hidrologica y la morfologia, dentro del periodo de retorno considerado. La qes t i.on de las obras de r equ Laci.on de los caudales que salen del lago, debera ser realizada en forma tal ~ue estadisticamente el caudal maximo de 150 m Is tenga un periodo de retorno que no sea muy inferior a 2 anos. 2.- Los caudales solidos que alimentan el trecho del Desaguadero hasta Calacoto provienen por una parte de los rios Llinqui y Jacha Cutjira en la orilla derecha, y de los rios Jacha Jahuira y Khala Jahuira en la orilla izquierda, asi como del rio Khillhuiri que tiene su desembocadura en la orilla derecha entre Nazacara y Calacoto. Solo los cursos de los rio Llinqui y Jacha Cutjira, que desembocan en la laguna serian perturbados por una presa situada en Aguallamaya. Para permitir el t.rans Lt.o hacia aguas abajo de los caudales solidos de estos afluentes, dos condiciones tiene que ser cumplidas: Una cota de retencion no muy elevada Compuertas encargadas de efectuar aberturas periodicas para posibilitar el transito de caudales solidos aguas abajo. Las caracteristicas de las obras que contemplan estas dos condiciones seran analizadas en el capitulo 3.3. 4 . 2 . PRESAS DE EMBALSE SaBRE LOS PRINCIPALES CURSOS DE AGUA y/o SUS AFLUENTES Las presas de embalse pueden influir considerablemente sobre la morfologia, modificando sensiblemente el caudal liquido y/o caudal solido. La influencia sobre la morfologia depende, por una parte de la importancia del transporte solido, por FLUV. 4 - 2 otra de la magnitud de las perturbacion a este transporte solido. Una presa construida en el Desaguadero aguas abajo de la confluencia del rio Mauri, tiene todos los inconvenientes citados, pues retendra todo el transporte solido que el agua llevei ya sea por arrastre, en 10 que concierne a los sedimentos gruesos, 0 por suspension de los sedimentos f inos, estos cursos de agua poseen una intensidad de aportes s o Lddos particularmente e l evada r en e f ect.o : si se comparan los valores de K en la r e Laci.on Cs = K Q1,36, vemos que el transporte solido en suspension aguas abajo del rio Mauri, es para un mismo caudal liquido, mas de 10 veces superior al que circula por el Desaguadero hacia Nazacara 0 al de uno de los afluentes de la cuenca del lago Titicaca (rios Ramis, Ilave, Coata, etc .. ). Entendemos que no podemos oponernos a la construccion de toda presa, perc al menos las emplazadas en cursos de agua con caudal solido importante, deberan estar equipadas con compuertas de fondo, asegurando un cierto transito de transporte solido, como una condieion indispensable a tener en cuenta. Recordemos por ejemplo las perturbaciones que presenta el rio Nilo en su morfologia fluvial, y tambien en la morfologia costera, aguas abajo de la presa de Assuani estos problemas son suficientemente graves para que todo proyecto de presa tenga en cuenta las consecuencias acaecidas por las modificaciones muy importantes en el t.ransi to natural de los caudales solidos y liquidos. Una presa emplazada sobre el rio Mauri y reteniendo toda la alimentacion del rio Desaguadero de materiales gruesos: granos de arena y gravas, errt.rafi a.r a una modificacion importante de la morfologia del lecho, en particular, una reduceion de su pendiente cuyo valor actual es de 50 cm/Kilometro. Una presa ejecutada sobre el rio Blanco, afluente del rio Mauri, parece ser un proyecto razonable. Evidentemente supone una disminucion de los sedimentos gruesos hacia el Desaguadero, perc en una proporcion, que a priori, no supone riesgo de producir una evolucion morfologica muy negativa. La estabilizacion de los sedimentos gruesos, par arrastre unicamente de los sedimentos mas finos, da lugar a un fenomeno de cimentacioni en nuestro caso FLUV. 4 3 este fenomeno, sera un factor limitativo a una disminucion sensible de las pendientes en el Desaguadero. Un proyecto como este, razonable en principio, dependera de un estudio mas profundo sobre sus consecuencias morfologicas. 4 . 3 . CARACTERISTlCAS DE LAS OBRAS DE REGULACION DEL LAGO MORFOLOGIA Un analisis de todos los factores de interes: hidraulicos, morfologicos, ecologicos y medio ambientales, conducen a preyer dos obras: una inmediatamente aguas abajo de Puente Internacional para regulacion, y la otra en el local de Aguallamaya a la salida de la laguna para fijacion de niveles de agua. Por motivos medioambientales, interesa, siempre que sea posible, mantener un nivel de agua constante aproximadamente a una cota de 3809 m aguas arriba de la obra de Aguallamaya. La obra de Aguallamaya debera atender un cierto numero de recomendaciones: Permitira pasar un caudal minimo de 20 m3Is, aunque aguas arriba exista un nivel inferior a la cota 3809 m. Permitira el paso del caudal de crecida mas frecuente (del orden de 150 m3/s), con velocidad en el canal de apr oxLmac i.on del orden de 1 mis, para poder transportar y hacer pasar los sedimentos finos, arenas y limos. Para atender a estas condiciones el canal a ser proyectado, podra ser concebido de la forma siguiente: Fondo dragrado hasta la cota 3804 mm. Ancho del fondo 20 m. Taludes 5/1 Los totorales s e r an utilizados para la p r o t.eccLon local, y manteniendo una profundidad de agua libre del orden de 4,00 m 0 mas. Se tiene experiencias interesantes hechas en la b ahi a de Puno, donde se excavo un canal de acceso dragado a traves de los FLUV. 4 - 4 totorales que se conservan sin mantenimiento alguno ~ desde mas de cuarenta anos. Presentamos la seccion del canal en la figura siguiente: TOTORALES 3809,5 -3810 l?)(Q > 150 _7 50) n ivel normal ~~-1~+--W--,l./-\--t-+------\-\~+t-i~~?-r---t.:.;..:.., (Q~ 150) haste fondo .,.-r,rr-,,~...,.,..,..aproIi .3808 nivel bose +-20m -f- Es posible que la cota de fondo, 3804 m, se ,eleve debido al crecimiento de plantas acuaticas 0 depositos de limos, perc este fenomeno de deposito de limos, e s t a r a limitado, por una parte por las descargas periodicas, y por otra porque la decantacion de los sedimentos aportados por los rios Llinqui y Jacha Cutjira debera realizarse preferencialmente en toda la zona de su delta, y en particular en la region de los totorales que frenan el escurrimiento y pueden favorecer la decantacion aguas abajo de su llegada al canal. El perfil a 10 largo del fondo del canal, atravesando la laguna se muestra en el Anexo C. . ~. CASO PARTICULAR DEL TRECHO AGUALLAMAYA - NAZACARA El trecho Aguallamaya - Nazacara sufre las consecuen cias de toda una serie de perdidas de carga locales, en particular debidas a la travesia de la laguna aguas arriba de Nazacara; una correccion de los cauces de .4 - 5 esta zona, sera ciertamente interesante para mejorar el rendimiento de la obra de control en Aguallamaya ~ (nivel menor abajo de la obra para un mismo caudal). ~ Desde el punto de vista morfologico, este trecho puede ~ tender, f acLl.merrte , a una morfologia proxima de la del ~ trecho Nazacara - Calacoto, realizando por dragado, un cauce semejante y con caracteristicas medias a las ~ indicadas en el capitulo 2.2.3. ~ Anchura media 60 m Profundidad media 3 m Pendiente 17 cm/Kilometro El perfil longitudinal del trecho Aguallamaya Calacoto esta dado en anejo. La representacion de la linea de agua observada, 2 y 3 de marzo de 1993, asi como la linea de agua calculada para un caudal de 100 m3/s ponen en evidencia el interes por un mejoramiento de este trecho Aguallamaya - Nazacara. 4 . 5 . LOS CONOS DE DEYECCION Los conos de deyeccion de los afluentes en su desembocadura en el rio principal, indican perdidas de carga locales importantes, y en ciertos casas obstruyen casi totalmente el cauce; esto ocurre por ejemplo en la desembocadura del rio Jacha Jahuira en el Desaguadero aguas abajo de Aguallamaya. La situacion puede ser mejorada sensiblemente, creando una desembocadura del afluente en el rio principal con un angulo de incidencia 10 mas favorable posiblei el esquema de emplazamiento de las obras en Aguallamaya, propone un tipo de ejecucion posible de la confluencia de los rios Jacha Jahuira y Desaguadero. La utilizacion de un modele reducido es particularmen te interesante para poner a punto este tipo de obras. 4.6 TOMAS DE AGUA Las tomas de agua pueden ser hechas de una forma clasica aguas arriba de una presa, pero en todos los casos donde el transparte solido es importante, 0 bien la presa esta dotada de compuertas asegurando el paso del caudal solido, 0 bien la toma de agua sera hecha en corriente libre. FLUV. 4 - 6 En el caso de una toma de agua en corriente libre, en '----' un curso de agua ancho e inestable, es necesario mantener un canal a 10 largo de las obras de toma. '-. Cada caso es un caso particular que merece un estudio ' especifico; a titulo de ejemplo se da en anejo un esquema de la toma de agua del Desaguadero en '- Chilahuala. '--' La 10calizaci6n de las obras deben ser hechas en la parte exterior de una curva. '--' ...... Un canal para aguas bajas debe estar guiado por espigones localizados sobre la orilla opuesta. "-- '--' 4.7 LAS OBRAS EN LA BIFURCACION DE LA JOYA "- "-' Las obras y su plazo de ejecuci6n son de una gran importancia, ya que elIas permitiran asegurar una • ,< repartici6n de los caudales del Desaguadero, hacia el ' brazo derecho y hacia el brazo izquierdo. '--.' El brazo izquierdo proporcionara caudales al lago Uru '-, Uru, al poligono de riego de El Choro; perc si no se toman medidas en un plazo razonable; el brazo izquierdo del rio, sera inexorablemente perdido en beneficio de un solo brazo en la parte derecha; una crecida de una cierta importancia (del orden de 10 anos de periodo de retorno), puede ser el elemento que desencadenara el basculamiento irreversible que hara retornar a una situaci6n tipo 1920 (Ver graficos del Anexo A). El esquema de funcionamiento de la bifurcaci6n, en el principio, trata el brazo izquierdo como una derivaci6n provista de una toma de agua en el curso de agua principal que constituye el brazo derecho del rio. El brazo izquierdo estara cerrado por un dique y una compuerta para poder regular el caudal de entrada al mismo. El brazo derecho t.eridra una solera escalonada para poder conducir los caudales hacia la secci6n abierta por la que p asaran los sedimentos; en esta secci6n abierta se colocara una compuerta. Esta compuerta en ocasi6n de aguas bajas estara parcialmente abierta, para el paso de sedimentos, y por otro lade para producir un levantamiento de lamina que ayuda.ra a captar agua por el canal del brazo izquierdo. En avenidas la compuerta del brazo izquierdo se cerrara y la del derecho estara completamente abierta. FLUV. 4 - 7 Una obra tal, por su importancia, debera ser estudiada en un modelo reducido donde las caracteristicas: fronteras, escalas de reduccion, simulacion 0 no de sedimentos ...etc., deberan ser pensados con criterio. 4.8 CONS IDERAC IONES SOBRE EL COMPORTAMIENTO DEL LECBO AGUAS ABAJO DE LA JOYA En los capitulos 1.3.5 y 1.3.6, se ha comentado que probablemente una gran parte de los aportes solidos, se depositan en la zona de d i.vaqaci.on del 0 de los brazos del Desaguadero, entre La Joya y el lago Poopo, o sea e unos 4000 Km 2 apr-oxi.madamerrte r estos s e r an depositados de forma caprichosa y cambiante, 0 seran dispersados por el viento, 0 tambien llevados hasta la laguna Soledad 0 al lago Uru-Uru, perc de cualquier forma el lago Poopo solo recibe una parte de los sedimentos que pasan por La Joya. Si las intervenciones futuras fijan la configuracion de los brazos del Desaguadero, sin posibilidad de los depositos naturales, que siempre se han producido en esta region, se acelerara la s ed.i.merrtacLon en los lagos Uru-Uru y Poopo y como consecuencia se acelerara su desaparicion, a largo tiempo, principalmente del Uru-Urui 0 el rio cambiara su posicion, superficie, etc. hacia otros estados de equilibrio. Las evoluciones de este impacto morfologico sobre el lago Uru-Uru 0 lago Poopo, pueden ser vistos a partir de las cifras siguientes extraidas de los cuadros del capitulo 2.2.4, y de las consideraciones hechas en el capitulo 1.3.5 y 1.3.6: Si Q es el caudal medio que pasa por La Joya NQ el caudal derivado por el brazo derecho Q (l-N) es el caudal derivado por el brazo izquierdo Entonces, en media, el volumen solido transportado por el brazo derecho y que llega directamente' al lago Poopo es de N x 4,9 millones de m3/ano, afectando una superficie anual presentada por un cuadrado de yNX4,9 .. . 2 Km de lado; (haciendo la hipotesis que la profundidad media del lago es de 2 metros). Para el Uru-Uru la superficie afectada seria la de un cuadrado de lagOVl-N)2x 4,9 Km. FLUV. 4 - 8 Por ejemplo si N = 80%, la superficie afectada en el lago Poopo seria de (1,4 x 1,4) Km 2/afio, y en el lago Uru-Uru seria de (0,7 x 0,7) Km 2/afio. Las cifras hacen pensar que s e r La mas conveniente, para la perennidad del lago Poopo, dej ar el brazo derecho divagar librementei y para la perennidad del lago Uru-Uru, reducir al minimo el caudal del brazo izquierdo, perc bien entendiendo que los problemas de demandas de agua para riego y los problemas de evaporacion ..etc, deben ser considerados. COMENTARIOS SOBRE ESTABILIZACION DE SUELOS DE LAS CUENCAS Las tasas de erosion de suelos, pueden expresarse en toneladas/Km2/afio, 0 por el resultado de dividir el transporte solido anual medio, evaluado en una e s t aoi.on por la superficie de la cuenca en esta estacion. A partir de los cuadros del capitulo 2.2.4, se puede establecer el cuadro siguiente: R10s 0 estaciones Area de La Transpo~ sOLida Erosicin cuenca ("-") -Sio (1 t/afto) t/"-"/Bl'ro Rio Desaguadero 11812 3734 316 Rio Mauri - Calacoto 9875 140 14 Rio Desaguadero - Ulloma 23000 6187 269 Rio Suchez - Escoma 2825 64 22,S Rio Huancane 3540 103 29 Rio Have 7705 143 18,5 Rio Coata 4550 158 35 Rio Ramis 14700 606 41 Las cifras muestran que las tasas de erosion en la cuenca del Desaguadero son muy superiores a las encontradas en las cuencas del Lago Titicaca. Hay una excepcion, el rio Mauri, donde las tasas de erosion de su cuenca es inferior a algunos de los rios afluentes al lago. Los valores muestran las prioridades que deberan ser hechas para tomar medidas de proteccion de las cuencas. FLUV. 4 - 9 Una politica de r-e f o r e s t aoi o n de las cuencas del Desaguadero, tendra como consecuencia la disminucion de los aportes de sedimentos finos; esta disminucion de los transportes sol Ldcs en suspension no t.endra ningun efecto sobre la morfologia del rio aguas abajo de la confluencia del rio Mauri: la misma pendiente, las mismas caracteristicas geometricas generales; por el contrario, los problemas de depositos y de inestabilidad del cauce aguas abajo de La Joya, mencionados en el capitulo 3.8, seran evidentemente menos cruciales. Aguas arriba de la confluencia del rio Mauri, en el trecho Calacoto-Nazacara-Aguallamaya, donde el equilibrio morfologico depende mucho de la presencia de los sedimentos finos y de los aportes solidos, el rio puede sufrir la influencia de una disminucion muy sensible de estos aportes: disminucion de su pendiente y/o aparicion de meandros. La obra de control de Aguallamaya debe pues permitir el paso de los sedimentos procedentes de la laguna....perc la laguna no es el tinLeo origen del transporte solido en el trecho Aguallamaya-Calacoto. FLUV. 4 -10 ANEXO c (figuras y cuadros) ! I ( ( I ( ~ ( ( I ( ( ( . r . ( ( ( \ ( { ( ( ( ( ( ( f ( ( (, ( ( ( ( ( l FIGLlRA C.I. PERrIL LONGITUDINAL RIU DlSAGUHDEku TRAMO OESAGUADERO-AGUALLAMAYA o I -l-I~I -,-----oJ I ~ --'-'--r-r- 1~ . i--T-,------r-,~-T- -T--~ I ,-----,- 3808 r.• , A f \ ~ r . • ~\ .~ I M.l \ I [ U \ I 1 . 'J 1\\} I ~. \ I' . ~ ~ I, t ~1' ~ . , ~I t nIl ~1 1II1 d~ \I"" . j I ~ II 1 II 11M U 3802 LI .. lt '111 \ ,-, I r . • 'I lif\A I I , I I I~ Ii I Ir-.I . Inl -e ~ ~ -e I ! i .... A \ ; (i ~;:: • 1'.-;-.. ~ '"1' ft "" '" z, I §t ofl~ ~I ::Ifi~ --<,'" T~ ' I ~!~ I >!o I Z -j 'I ! ~_o CUTJ-"'~ 3800 IJ o. il i I. L.:_J-__L_ -.l J L __.L_J.__.. L...L-__L __ L_-.l -' ... L_L_ l L L __.L__ l.__ L_. __L_'_~I ~_. .L L_L__.L~_..J. _ ___.L..._c L __'_._L__ J_~' .--~'_l~ 32 36 40 20 24 28 e 4 8 12 16 DISTANCIA KiD ( ( t ( I FIG. C.2 TEMPS O-SO.31. DOt.JN): LINEA DE AGUA ~,'3,93 - 3'} ~~3 DOrJN:· LINEA DE FCfolDC. N[VELES "'"l-=-t=--:-t _-,~---.-!------T--=~=~'~. -~I---=!- 1 -III r~_j ./ I 3,907.501-.---+--~~_~-~J-4 , ' "",..",1'1 -----J I L I I~ , , -I " ~ I +-I I , f\ II ! ! \' i I I Ii, I I \ 'I I ! I 3805.0~T--r-~·---- \-J- "~-~=r=- I --VI \ II t-- 1 ------ - 1 I '-.' I I ~--_ I ~ ~_ ------~~______I I I I I I \"J -. ! ~3aoo.o[1 -~-- ~-- 1- ---t------l L "-.. ------. -I ------J; "I I' I "" -, 1 -I I I I L--J I_'_L~:~ i , r-- I ---~'" 379S_0D~. !---:: +--: W-- I ' " .. _ J~.-_~_ro~ 3792.5~I I ! I I J I I I I '", I ! -t----L :---T T '--''}-'>--I II "mo~"I m"~o I I I II_J__ ':=J''''"'~, L ,,""w ,m,,," ".G"O tl>,,"n«mEe"muD OOO"W ,"",0" nmono momo """,0" J 5. RECOMENDACIONES FINALES 5.1. TRANS PORTE DE SEDIMENTOS 5.1.1. Transporte en suspension La formula de Engelund - Hansen, parece ser la mas adecuada para evaluar las mediciones de transporte solido en suspension, obtenidas a partir de los datos colectados por una parte, por el Consorcio en las cinco campanas de aforos solidos en 24 locales distribuidos a 10 largo de los principales rios del sistema T.D.P.S.; y por otra por Electroconsult, en el Desaguadero, durante los estudios del embalse de Ulloma (1976). Para confirmar la validez de esta formula, recomendamos utilizar, en la realizacion de mediciones de caudales liquidos y solidos, el mismo tipo de equipos de medicion utilizados por el Consorcio y la misma metodologia empleada en los locales siguientes: Rio Ramis Rio Coata Rio Suchez Rio Desaguadero-Calacoto Rio Desaguadero-Chuquina Rio Desaguadero-Pte Aroma (brazo derecho) Los aforos daber an cubrir por 10 menos tres afios y concentrarse en los periodos humedos: 4 a 5 campanas por periodo, para cada una las seis estaciones. 5.1.2. Transporte por arrastre La parte correspondiente al arrastre en el transporte solido total es relativamente pequena, excepto para los rios cuyo fonda e s t a constituido de sedimentos gruesos: gravas y cantos rodados; es el caso de los rios Mauri y Blanco, donde aiin en periodo de aqua s. baj as ocurren estos arrastres, mientras que en los otros rios del sistema el fonda esta constituido por sedimentos finos. Durante las mediciones directas de arrastres pormedio de muestreadores de fondo, se producen desplazamientos de las mismas sobre el fondo. Estas mediciones estan sujetas a numerosos errores, son muy dificiles de realizar en las condiciones naturales existentes en la mayor parte de los rios del sistema. FLUV. 5 - 1 El conocimiento del caudal solido de arrastre puede ser evaluado a traves de formulas tipo Meyer-Peter can la condicion de conocerse los tres para~etros siguientes: --- . Caudal liquido (m3/s) Pendiente media de la linea de agua (m/m) Diametro media del sedimento (dm). Es interesante conocer el caudal solido de arrastre en las estaciones de: Calacoto - Mauri Chuquina - Desaguadero La determinacion del dm de la fraccion mas gruesa de los sedimentos, en Calacoto-Mauri (gravas y cantos rodados), se hara par analisis granulometrico de par 10 menos tres muestras tomadas en el centro y en cada orilla del lecho del rio. En Chuqui.fia La Joya, se e j e cut.a.ran tres sondeos mecanicos, si es posible hasta el substracto rocoso, can recupera-cion de muestras de sedimentos, y se hara el analisis granulometrico. La determinacion de la pendiente local de la linea de agua, en las dos estaciones se hara par metodos t.opoqr a f Lcos c LasLcos , a partir de la medi c Lon de niveles de agua cada 100 metros, en una longitud minima de 500 metros. La determinacion del caudal liquido, se hara can los met.odos utilizados par el Consorcio para la realizacion de aforos. La declividad y el caudal liquido, seran medidos en la misma ocasion que se ejecuten los aforos de caudales solidos en suspension (Cap. 1.1.). La metodologia a seguir, para determinar los caudales solidos de arrastre a partir de los tres parametros: Caudal, pendiente y dm, esta expuesta en el N2 1 de la "Houille Blanche-1990" ; se adjunta esta metodologia en anejo. FLUV. 5 - 2 5.2 FLUVIOMORFOLOGIA La evolucion de la morfologia de los rios del sistema T. D. P. S., debe ser controlada a partir de met odos complementarios: 5.2.1. Vuelos aereos Las fotografias, tomadas de avion, de todos los rios de la cuenca del Lago Titicaca, y del rio Desaguadero, desde Puente Internacional hasta el Lago Poopo, permitiran apreciar las modificaciones locales 0 gen~rales de la morfologia de los rios. Estas fotografias deberan ser hechas todos los anos, a una misma altura y bajo un angulo visual del mismo orden. Las fotografias de s at.eLi,te LANDSAT, 0 SPOT, compLemerrta.ran con mucha utilidad las informaciones obtenidas de las fotografias aereas. Estas imagenes de satelite deberan ser analizadas, al menos, cada dos anos. 5 . 2 . 2 . Levantamientos topograficos Las secciones transversales y los perfiles longitudinales, del rio Desaguadero, realizados con ocasion de los estudios T.D.P.S., constituyen un buen indicador de la situacion presente de la morfologia detallada del rio: Caracteristicas geometricas del cauce Pendiente media del fonda Los levantamientos topograficos deberan ser rehechos cada 2 0 3 anos, pero sobre todo despues de crecidas importantes, 0 despues que las fotografias aereas y las imagenes de satelite sean analizadas y muestren tendencias sensibles a la modificacion de los cauces. Es importante que las referencias fijas, en cada perfil, permitan apreciar el desplazamiento lateral del cauce, por comparacion de los perfiles y secciones transversales modificados con dichas referencias. Todas las acciones de fluviomorfologia seran completadas con visitas regulares al campo, queseran objeto de informes especificos. FLUV. 5 - 3 5.3 . ESTUDIOS EN MODELO REDUCIDO '-' Las obras previstas en el Plan Director del sistema - T.D.P.S.; que requeriran estudios en modelos reducidos, son los siguientes: Obras de r equLacLon y control en Puente Internacional y Aguallamaya (Desaguadero) Obras de toma de agua en Chilahuala (Desaguadero) Obras de b i.fur c acLon del rio Desaguadero, aguas abajo de La Joya, y de alimentaci6n del lago Uru-Uru y de la laguna Soledad. definidas en proyecto, deberan ser objeto de una puesta a punto a traves de un modelo fisico...... ,. Teniendo en cuenta el d i.arne t r o de los sedimentos finos, es imposible simular el comportamiento de los mismos en un modelo de fondo movil. Los modelos seran pues de fonda fijo, con una distorsion (relacion de escalas, de profundidades y de ...... escala en planta), que no debera superar a 2. Los limites de los modelos seran estudiados para cada obra en particular. El responsable del Laboratorio encargado de los estudios debera tener en cuenta, entre otras cosas, la experiencia de su personal tecnico y de su personal de modelizacion en el dominio· de la simulacion de rios transportando sedimentos finos. La experiencia debe corregir 0 permitir interpretar, 10 mas correctamente posible, los resultados obtenidos en una simulacion imperfecta. 5 . 4 . PROSPECCION GEOFISICA Campanas de prospecclon geofisica y de sondeos geotecnicos deber an ser programados, en todas las obras, como soporte a los estudios y proyectos de ingenieria civil. En el estudio de las obras en modelo reducido, estas campanas de geofisicas se deberan extender a toda la zona que representara el modelo, para determinar la ~. zona rocosa donde reposa el fondo movil. FLUV. 5 - 4 En principio solo en Chuquina - La Joya existe este substrato rocoso, baj 0 un espesor de 4 0 5 m. de arena, 10 que llevaria a realizar solamente en esta region las campanas de geofisica. FLUV. 5 - 5 ANEXO D EXPLICACION Y CUANTIFICACION DE LAS MORFOLOGIAS FLUVIALES A PARTIR DE LA TEORIA DEL REGIMEN M. Ramette Essai d'explication et de quantification des morphologies fluviales a partir de la theorie du regime M. Ramette Ingenieur Conseil 1, rue des Ruisseaux 92140 Clamart La configuration la plus simple d'une morphologie fluviale est Ie lit unique et rectiligne ; les caracteristiques geometriques moyennes d'un tel lit : largeur, profondeur et pente, ont fait I'objet de nombreuses etudes experimentales pour servir de support a la realisation de canaux artificiels, de geometric simple et restant, autant que possible, stables dans Ie temps. Les etudes entreprises par LACEY pour definir les caracteristiques de canaux d'irrigation et publiees en 1947 sous Ie titre « A general theory of flow in alluvium channels », sont restees parmi les plus connues, sous Ie nom de « theorie du regime ». L'objet du present « essai » est de montrer que les configurations morphologiques les plus courantes des COUTS d'eau naturels : meandres, lits en tresses (braided beds) correspondent probablement a une « degenerescence » du lit rectiligne obeissant a la theorie du regime, degenerescence Iiee a une diminution relative du transport solide. Les relations morphologiques decoulant des hypotheses qui seront exposees sont cornparees a des relations experimentales, en particulier a celles etablies recernment au COUTS des etudes de la Jamuna dans sa traversee du Bangladesh (Brahmapoutre dans la zone indienne). \"" . " ' ..,:' .'.::IJi ", ,', _..'-, .".' ' ", ~",'- :'·_:~:PZ.~:-i.':, Tentative to 'eXplain an~/!~q~ntify,the~uvi¥mo~~J1~.logicaJ ...·.prooesses(toJIi .~elt~gim~'i ry' ,~. ". j~ .': '\';> .....". "f;": ':':fr;G~,:':'l' '. :&il . ';:I~le~~tary.;fe{J~ure"of ll, .triver!$,' ' ..'r-:,..lid discharge is grQ~n '. ,.. ,' ~ally l~'s~.;,": . ' .' TI!.~';.Jh~~rttical; rll.atlo{tS de,ri.'Jing from thlFhereafter exposed hYPdthesi!YI;e compared...trith the ones ,co"!i!J~~d':from,~expe*l~n(al results .and especially from the ;]am.u1t4' 'er field miiai~rements in Ba,~!es.n,,<, ':':;~H~cfft;:,?,~f'. ....:,;{,r-, ';i",:'·' 'i '{ LA HOUILLE BLANCHE/N' 1-1990 1\1. RAMET'l! ------Notations Grandeurs dimensionnelles Grandeurs sans dImensIons Q debit liquide (m 3/s) S pente de la Iigne d'energie (rn/m) P perirnetre mouille (m) a densite du sediment (supposee egale a 2,6) A section mouillee (rn") 13 allongement = BIH R rayon hydraulique = AlP (m) q, coefficient de friction tangentielle : RSI(a-I) d fI profondeur moyenne (rn) B largeur moyenne (m) d diarnetre moyen du sediment (m) k coefficient de rugosite de Manning-Strickler (m 1l3/s) 3/s) G debit solide (m Invariants dans une similitude de FROUDE p rayon de courbure des me andres (m) 5f2 A 1/2 longueur d'onde des rneandres (m) x QS"/d m 5/2 '( 1/2 amplitude des meandres (m) Y GS / d Formules utllisees Coefficient de rugosite - fonds plats Formules de transport solide, dans Ie domaine charrlage ..... et suspension a partir de la formule d'ENGELUND-llANSEN k = k, = ~~6 (~ ) 1124 • (1) (E. H.) (4.0) Formule d'E, H. dans Ie domaine fonds plats (k = k,) ___ 5/4/ 5r2 Y = GS d Coefficient de rugosite - dunes (avec 01 r.l. 1II12 = 25,1 q,15/4 2) .13 . (4.0.1) '-" ( T a=2,6 et k, k = k, = 1,3 k , ( 0,06 +;,41 q,2 ) 5/8 (2) Formule d'E. H. dans Ie domaine dunes (k = kJ 5/4/ 5/2 Y(J2 = GS d = 4,03 q,512(O,06 + 0,41 q,2 14 ( 13 ; 2 ) 11/12 .13 . Formule de M.4NNING-STRICKLER pour l'ecoulement i (4.0.2) ~ ou , en introduisant Ies grandeurs sans dimensions et invariants: Fonds plats (k = k,) Formules de transport solide, dans le domaine charriage X = QS17/8/d512 o seul, II partir de la formule de MEYER-PETER (M. P.) : = 72,1 q,"li8 ( 13 ; 2 ) 47/24 • 13 . (3.0) (4.1) Formule de M. P. dans le domaine fonds plats (k = k,) Dunes (k = k,) 5/2 Y I I = GS/d l l2 XI = QS 17<8/d = 72 q,(q, - O,047)3r2(13 + 2). (4.1.1) r.l. + 2 ) 47/24 ~,l)IA Y " = GS/d'i2 = 72 q, [1,426 (0,06 +;,41 q,2 ) 15/16 X I Nora: On trouvera dans les documents ref. (0) et ref. (b) - line justification des formules utilisees. x q, - 0,047 ]312 (13 + 2). (4.1.2) '-../ LA HOUILLE BLANCHL/N' 1-1990 US ~1()RPII()U)CjlI:S FLUVIALLS 4') '-, A. LES EQUATIONS DU «REGIME» \..- Les equations de LACEY concernent Ie perimetre mouille On en deduit : et le rayon hydraulique de canaux stables et rectilignes ; exprimees en .unites S.I.,· elles s'ecrivent comme suit: (V) P = 4,81 Q 12 I (I) A.I.I. Hypothese de l'ecoulement sur dunes l l R = 0,127 Q IOld ' I. (II) L'equation (3.1) de l'ecoulernent en presence de dunes, peut etre sirnplifiee en remarquant d'une part que 8 La valldite de ces equations peut, a priori, paraitre <\>"(0,06 + 0,41 <\>")'1 # 0,64 <\>3,0)5 dans une large plage .....,' suspecte du fait de leur sirnplicite et de I'absence du de variation de <\> (> 0,4), d'autre part que pararnetre pente (S). Cependant, comme elles rendent [3 + 2 ) 47124 ( [3 + 2 ) 1 compte avec un excellent coefficient de correlation d'un ( -[3- . [3 # -[3- . [3 = PIR . tres grand nombre d'observations, iI est evident qu'elles doivent pouvoir etre rattachees aux equations c1assiques Dans ces conditions, avec PIR = 38 Q 116 d'", l'equation de I'hydraulique. (3.1) s'ecrit : QS J7I8 # 91,4(0,64 <\>3,035) 38 QI16 d l16 • A.I. Analogie avec les equations c1assiques de d5i2 I'ecoulement Sachant que <\> = R. S/1,6 d, on en deduit : La formule (3) : Q = kAR 213 SII2 peut etre transforrnee, en remarquant que, p'ar definition R = AlP, soit (VI) 5iJ I Q = kPR sl'21· (III) (VII) II existe une infinite de solutions permettant de calculer Ie couple P, R pour Q, k et S donnes, La solution est A.2. Conclusions preltmlnalres unique si I'on se donne une relation I(P, R). Nous faisons l'hypothese que cette relation est fixee Si I'on en juge uniquement par les exposants de Q dans par les equations de LACEY, soit : les expressions de P et R on constate que les equations de LACEY s'accordent davantage avec les equations theoriques de l'ecoulernent sur fonds plats qu'avec celles Dans ces conditions, on peut ecrire : sur dunes, L'identification des coefficients des equations (I) et (II) avec respectivement ceux des equations (IV) et (V) (Illbis) conduit it admettre que dans tous les canaux « stables" etudies par LACEY, la pente et Ie diarnetre du sediment etaient lies par la relation suivante ; A.I.O. Hypothese de l'ecoulement sur fonds plats Dans un ecoulernent sur fonds plats, (VIII) __~ ( :!.. ) 1/24 k - k, - dll6 H Remarquons que Ie bien-fonde de cette derniere relation repose en particulier sur la validite de I'expression L'introduction de cette valeur avec H # R dans l'equa dormant la valeur du coefficient de rugosite k = k, sur tion precedente permet d'exprimer R ; fonds plats: --' ~ (IV) = (:!.. ) 1124 k d'" H LA 1I0UILLE BLANCHUN' J·JlJ90 46 M. RAMETTE Cette relation experirnentale se verifie assez bien dans A.3. Representation graphique des equations du line large garnme de variation de d et H, rnais pour un regime allongement 13 suffisamment grand pour que l'influence des parois du canal soit negligeable. Lorsque 13 est Dans ce qui suit, on se place dans l'hypothese d'une relativement faible : inferieur 40 ou 50, ce qui est Ie cas a rugosite minimaIe du lit ; on admet done que l'equation pour beaucoup de canaux etudies par LACEY, la rugosite (VIII) est respectee : reelle peut etre plus importante que la rugosite theorique et donc Ie coefficient de rugosite k plus faible. d°.l 51/ S°.l9 = 1,61 Q 0,016 • Si par exemple on estime k = 0,8 k ., la relation entre S et d serait la suivante : A.J.l. Equations de l'ecoulement Les equations generales theoriques de l'ecoulernent sur (IX) fonds plats (avec rugosite minimale) sont representees '-" dans les axes Xo, <1>, avec 13 comme parametre, sur la Les relations (VIII) ou (IX) pourraient exprimer la figure 1. transition entre fonds plats et dunes (ct. A.3.2.1). Leur ..." X ~ QSI7118/d 512 validite , sur Ie plan experimental est discutee aux o chapitres B.4.1.2 et C. = 72,1 <1>2118 ( 13; 2 ) 47r24. 13 (3.0) A.3.2. Equations du regime * ,-,,' Les equations du regime imposent deux conditions * * cornplementaires, l'une liee au fait que 13 n'est pas une variable independante : En definitive: De ce qui precede on peut tirer les conclusions prelirninaires suivantes : l'autre, que la pente est liee ala dimension du sediment I. Les canaux en « regime» sont par definition des par la relation (VIII), canaux rectilignes ; Ces deux conditions introduites dans l'equation (3.0) 2. Les equations du « regime» traduisent assez correc se traduisent par la relation suivante : ternent un ecoulernent sur fond plat; elles permettent d'exprimer I'allongement 13 a partir de la relation --- (X) La relation (X) est representee sur la figure 1 dans les 3. Pour que les equations de LACEY soient compati axes X o, avec d comme pararnetre dans la plage bles avec les equations theoriques de l'ecoulement sur 0,11O- 3 - un lit 11 meandres par Ie jeu des erosions depots (fig. 1), X OA ' LACEY, liee au transport solide. rugueux que celui correspondant au regime, ~. LA HOUILLE 13LANCHE/N' 1-19(1) Ll:S t\IORPIlOLOGIES I'LU\'IALES 47 fonds plats " '- y.. =~OO 0 ' ' iklL~ ~ooo ~ 10· '<.i ' ' ' ' -101 '- ~01 '-... X ... Q5 cll.~ '-' ;. P,5 .f}fI. ~ /!. ~ BlH '-, y•.• G CIl%. y.... Go YCll.·"i 10 "- 5 I. 1~..;--.----.--...... ,--";---..----r---..,i--';--""'-""";'-~~-";'--"""---+----1r--...... -...;.-...... -~ 0,0 0,1 o.~ 0.4 os 0.7 0.8 0.' 1 1.2 1.1 1. 0,01+1 Un raisonnement identique peut etre tenu pour un En conclusion nous admettrons que les courbes iso d point representatif C tel que X oc = X OA ' situe it droite de separent , it leur droite les ecoulernents sur fonds plats, a la courbe iso d = 0,5 10- 3 rn, et qui lui aussi peut leur gauche des ecoulernents sur fonds rugueux pouvant correspondre it un ecoulernent sur fond plat evacuant Ie correspondre 11 I'apparition des dunes. debit Q sous la pente Sc = SA' . Remarquons en effet que I'augmentation de rugosite ne correspond pas obligatoirement it l'apparition de dunes, mais peut etre engendree par une rugosite cornplernentaire de forme lorsque I'allongement ~ est Par contre ce point representatif ne peut correspondre faible (ef. chapitre A.2, equation (IX». "",. it un ecoulernent plus rugueux que celui du regime, ni it En outre il existe probablement une plage de transition un ecoulcrncnt beaucoup plus lisse car, dans ce cas, la et non pas une courbe unique iso d, it l'interieur de rugosire correspondrait il celie provoquee par un sedi laquelle les fonds peuvent encore etre consideres comme 3 3 ment de = 0,1 10- m «: d; =0,510- (fig. 1). plats. LA HOUJLLE ElLANCHE/N )·['J':!O 4S . M. RAMI IT! A••J.J. Equutions du transport solide sur Ionds plats totiques ilia courbe limite (L l ) representee sur la figure 1. Dans cette hypothese qui restreint tres faible Deux types de transport solide sont consideres : me nt Ie domaine de validite de l'equation (X), l'ensernble - charriage, des courbes (iso d) correspondrait a un debit solide - charriage et suspension. maximum, II existe de nombreuses formules, mais celles de A.3.3.4. Conclusions concernant le transport so/ide MEYER-PETER-MDLLER pour Ie charriage et d'ENGE LUND-HANSEN pour Ie charriage et suspension nous Parmi l'infinite de canaux permettant d'ecouler un debit paraissent, d'experience, parmi les plus fiables. liquide Q, sous une pente 5, avec un fond plat constitue Ces deux formules presentees au chapitre « Notations de sediments de dimension moyenne d, seuls les canaux et formules utilisees » et correspondant aux fonds plats obeissant a des equations proches de celles du regime sont les suivantes : presentent la particularite d'evacuer Ie maximum de Charriage et suspension (E. H.) debit solide ; la part du debit solide qui s'effectue par charriage est de plus maximale. Cette particularite nous parait etre une condition complernentaire de stabilite du lit; en effet toute modifi cation d'une configuration initiale, par exemple par (4.0.1) erosion du fond ou des berges, sous-entend que les materiaux issus de cette erosion peuvent etre evacues par Ie courant sous la forme d'un transport solide qui Charriage (M. P.) s'ajoute donc au transport initial; si ce dernier est maximum on voit mal comment Ie processus de modifica 5C tion des fonds ou des berges pourrait s'arnorcer et se Y l l = G5/d developper. = 72 4> (41 - 0,047 )J/2(~ + 2) (4.1.1) Une exception cependant est a considerer, lorsque Ie lit, merne sature en debit solide, presente des rneandres ; une erosion dans les zones concaves peut en effet etre Les relations 4.0.1 et 4.1. I sont representees sur la cornpensee par un depot de volume equivalent dans Ies figure 1 dans les axes X o' 4> avec respectivement zones convexes, sans que Ie transport solide general ne Y Y Ol et l l comme parametres. soit rnodifie. Ce phenomene bien connu engendre une translation des meandres mais on ne peut dans ce cas On notera les points suivants : parler de stabilite du lit. A .3.3.1. Les familles de courbes yO! et Y ll = constantes Les conditions de stabilite enoncees en AA debou ont une concavite tournee vers les valeurs croissantes de chent done sur la constatation qu'elles traduisent un X o. Pour des valeurs de Q, 5, d, donnees, c'est-a-dire debit solide maximum, et il faut merne preciser maximum pour une valeur donnee de X o, les caracteristiques du lit maximorum dans Ie cas d'un cours d'eau naturel, pour permettant d'evacuer Ie maximum de debit solide G sont tenir compte du fait que la pente d'un lit rectiligne est deterrninees par Ie point representatif Xo, 4>0' ~ coinci maximale car elle correspond a celle de la plaine dans dant avec Ie minimum d'une courbe YOl = cste s'il s'agit laquelle il s'ecoule, alors que, toutes choses egales par de charriage et suspension, ou d'une courbe Y ll = cste ailleurs, un lit a rneandres dans cette merne plaine s'il s'agit de charriage seul. Les valeurs de Y01 ' ou de preserite une pente moindre et a done une capacite de Y ll permettent, bien entendu, de calculer Ie debit solide transport solide plus faible. maximum G correspondant. A.3.3.5. Remarques concernant la pente A .3.3.2. Le lieu des minima des courbes Y Ol = cste (charriage et suspension) se situe pratiquement entre les Un cours d'eau naturel ajuste sa morphologie pour courbes iso 13 10 et 20. evacuer, d'une part un debit liquide Q, d'autre part un Par contre, le lieu des minima des courbes Y l 1 = cste debit solide G qui lui sont imposes; il y a toutes raisons (charriage) interesse une ires large plage que l'allure des de penser que cette morphologie se creera avec une courbes permet de situer entre 13 # 20 pour les fortes de pense minimale d'energie comme il en est ainsi pour la valeurs de 4> et une limite vraisemblable (courbe plupart des phenomenes natureIs. Or, c'est precisernent L l ) representee sur la figure 1 vers les plus faibles valeurs une caracteristique d'un lit obeissant aux lois du regime, de 4> comprises entre 0,1 et 0,25. puisque, dans ce cas, debit liquide et debit solide A.3.3.3. La plupart des courbes a d constant, represen s'ecoulent sous une pente 5 minimale (ct. A.3.3.1). tees par l'equation (X) traduisant le regime, se situenta L'hypothese qui est faite et qui sera developpee dans l'interieur des limites OU l'on peut considerer que Ie les chapitres suivants est que la pente de la plaine charriaze est maximum. Pour les faibles valeurs de alluvionnaire correspond a la pente initiale generee par d = 0,1- iJ 0,2 In-.J m, le debit solide en suspension est, le cours d'eau , dans les conditions du regime, pour de plus. proche de sa valeur maximale. evacuer, d'une part Ie debit liquide Q (ou une suite de Pour les fortes valeurs de d et pour 4> <: 0,20, les debits Q variables dans le temps), d'autre part, Ie debit courbes iso d ne correspondent plus tout a fait au solide G (dont l'integration dans Ie temps correspond au charriage maximum. L'ailure des combes suggere cepen volume solide mis 11 disposition par erosion du bassin). 1 daut que pour d »- 5 10-. m elles pourraient etre asymp On verifiera aisernent , a partir des relations (3.0) et LA HOUILLE BLANCHEIN° 1-19911 LES MORPHOLOGIES FLUVIALFS 49 '-' (4.0.1), que pour Q et G donnes, ainsi que pour une 2 ____ dimension d du sediment, dans Ie cas d'un transport I 5 # 1,4810- <1>11/(<1> - 0,047)" I· (XIII) . solide par charriage et suspension, la pente 5 d'un cours ,-d'eau « en regime» est donnee par la relation approchee Cette relation generate, associee aux equations du '-- suivante : regime, permet de dresser Ie tableau ci-dessous pour differentes valeurs de 5. oM QO.7~ 1 5 # 12,4 G 0.56 d . / 1 . (XI) La relation X o, <1>, notee (L2 ) est tracee sur la figure 1. Elle peut etre interpretee comme suit: Pour tout couple de valeurs X o, <1>, correspondant a '-En introduisant la relation (VIII) (qui reste 11 justifier sur une valeur de d (par exemple X o = 566, = 0,444, ...... -Ie plan experimental), on trouve une relation indepen d = 4 10- 3 - point D de la figure 1) Ie debit solide, sur dante de d: fond plat par charriage et suspension est egal au debit solide sur fond plat par charriage, a condition que la pente corresponde a celie du tableau, c'est-a-dire (XIbis) 5 10- 4 dans l'exemple cite. Si la pente est superieure, Ie debit solide donne par la formule d'ENGELUND-HANSEN _ Dans Ie cas d'un transport solide par charriage seul, la excede celui donne par la formule de MEYER-PETER . combinaison des equations (VIII), (3.0) et (4.0.1), ou (point representatif E sur la courbe d = 4 10- 3). -'encore simplement I'exploitation de la figure 1, permet Si la pente est inferieure c'est au contraire la formule '-- tent d'etablir la relation approchee suivante : de MEYER-PETER qui donne une valeur de transport 8 solide plus importante (point representatif F sur la X o # 1,3 y?t soit, en partant des definitions de figure 1). - X o et Yl1: Nous faisons l'hypothese que la courbe (L 2 ) tracee sur la figure 1 correspond a la limite des domaines de validite de l'une et l'autre des forrnules lorsqu'elles sont appli quees a des ecoulernents obeissant aux lois du regime: La aussi, on constate que la pente est pratiquement - charriage a gauche de la courbe, ~independante de d. - charriage et suspension a droite de la courbe. Nota 1: Le tableau A montre que si la dimension '- - A.3.3.6. Domaines d'application des relations de moyenne du sediment est de 1,2 10- 2 m, Ie debit neces MEYER-PETER et d'ENGELUND-HANSEN dans le saire pour qu'apparaisse la suspension est de 64 500 m3/s 3 domaine fonds plats et la pente au minimum de 5 = 10- • Sur la base de l'hypothese forrnulee precedemment, - 11 est evidernment important de connaitre par quel mode on peut done admettre que pour d » 1,5 cm environ, Ie '-' Ie transport solide s'effectue : charriage seul ou charriage transport solide s'effectue toujours par charriage, a _ et suspension ? moins d'envisager des valeurs enorrnes pour Ie debit Q. A defaut d'experimentation systematique dans ce 2 - domaine, du moins peut-on determiner les conditions Nota 2: D'apres ce qui precede, d = 1,210- m "- correspondant a un merne transport solide G, calcule a constituerait pratiquement la borne superieure de la partir des formules de charriage de MEYER-PETER pour dimension du sediment pour que la suspension puisse -- Ie charriage d'une part, et d'ENGELUND-HANSEN d'autre apparaitre. Par ailleurs, on peut raisonnablement penser 3 '-' part, lorsque la suspension apparait. qu'une valeur d = 0,110- m constitue une limite infe La combinaison des equations generales (4.0.1) et rieure de la dimension moyenne des sediments qui sont '- (4.1.1) avec G et d constants et en remarquant que rencontres dans la quasi-totalite des cours d'eau. Aces deux valeurs extremes de d, Ie tableau A montre qu'il y ~ + 2 ) 11/12 correspond les valeurs de 5 et suivantes pour les cours ( -~- .~ #~+2, - d'eau obeissant aux lois du regime: '-.. donne la condition suivante, valable pour tous les 510- 5<5<10- 3 - ecoulernents : 0,25 < < 0,52 . Tableau A S 5 10-5 10-4 5 10-4 10-3 5 10-3 10-2 0,25 0,3 0,444 0,52 0,744 0,865 x; 17,8 52,8 566 1 524 14420 37579 Q m3/s 2,3 26,7 6350 64500 13 106 - dm 0,1 10 3 0,3 10 3 4 10 3 1,2 10 2 6,7 10-2 21 10-2 LA HOUILLE BLANCHE/N' 1-1':190 50 M. RAMETTE .'.: courbe limite notee (L2 ) sur la figure 1 separe : a sa droite, un transport solide par charriage et suspension gouverne par les equations d'ENGELUND-HANSEN ; a sa gauche un transport solide par charriage seul gouverne A.4. Conclusions generales sur Ie regime et les par les equations de MEYER-PETER. - caracterlstiques generales du transport solide NOla: La courbe limite (L\), situee a gauche de qui lui sont associees (L 2 ) , constituant I'asymptote de toutes les eourbes iso d (d. A.3.3.3), tout point representatif situe sur eette Les cours d'eau et canaux obeissant aux equations du eourbe eorrespondrait done toujours a un ecoulement - regime presenrent les caracteristiques suivantes : « en regime» ainsi qu'a un transport solide par charriage, - a )llt rectrliqne C)limlte d) tre sse s . rectiliqne el tre sse s :. mhndres 5,* 5, 5,<5, s, + /' 15,<:; . IG, G, ' ~. 2. )( -' 3. LA I!OUIL.LE BLANCIlE/N" t·ICJ'iO 1.I S \!CJRPIIOI,()(i/LS r·U:YI;\ll.S 51 B. MORPHOLOGIE DES COURS D'EAU HORS REGIME B.1. Principes generaux La configuration en rneandres apparait si 5\ <: 50; Ie lit doit en effet allonger son cours pour diminuer sa pente L'ensernble des configurations morphologiques peut se (figure 2b). resumer a. 3 types principaux : Dans cette configuration en mearidres on fait l'hypothese que la valeur de 13 garde la valeur initiale : lits rectilignes, 13 1 13 , lits a rneandres , = 0 Pour Q et d donnes , Ie point representatif XI' Iits en tresses, $[ du meandre se deplace donc sur la courbe iso 13 = 13 0 '-' Dans I'optique des developpernents qui suivent, les lits et XI <: X o (puisque SI <: 50) de merne <1>1 <: <1>0; les a rneandres et les lits en tresses correspondent a une valeurs de YOI (ou Yll ) correspondantes diminuent e\les « degenerescence » des lits rectilignes (obeissant aux lois aussi et on verifiera aisement qu'il en est de merne pour du regime). Le pararnetre moteur de cette degeneres Ie debit solide: G I <: Go. cence est la decroissance du debit solide par rapport a la Inversement toute diminution du debit so lide par valeur maximale initiale (Go) correspondant au regime. rapport 11 sa valeur maximum maximorum, Go, se Les schernas de la figure 2 suggerent les differentes traduira par une diminution de Ia pente et done par etapes possibles de l'evolution d'un lit a partir d'une lapparition de meandres. configuration rectiligne ; la limite de la configuration en La figure 1 montre que la courbe iso 13 sur laquelle se meandres apparait lorsque ces meandres se « court deplace Ie point representatif (Xl> <1>1) se situe 11 gauche circuitent », dormant alors naissance aux lits en tresses, de la courbe iso d mais en est relativement proche; on Au cours de l'evolution des meandres, la pente diminue supposera en premiere approximation que ce point se jusqu'a une valeur minimale correspondant a la limite de situe dans la frange d'incertitude OU les fonds peuvent leur court-circuit, puis augmente brutalement pour encore etre consideres comme plats (cf. A.3.2.1). retrouver une valeur proche de celie du lit rectiligne initial. B.2.2. Concernant la configuration lits en tresses Des que la valeur de 51 atteint une valeur suffisamment faible il y a court-circuit des meandres , la pente retrouve une valeur proche de la valeur initiale (figure 2d) : B.2. Hypotheses de base Le debit solide est evidemment pratiquement egal a IJ.2. J. Concernant la configuration en meetuires celui imrnediaternent avant court-circuit: Le debit Q et la dimension d du sediment deterrninent les caracteristiques du lit rectiligne obeissant aux lois au regime, c'est-a-dire aux equations de LACEY. La prise en et I'allongement 13 croit brutalernent : compte d'un ecoulernent sur fond plat perrnet de deter miner la pente So correspondante. Sur la figure 1 Ie point representatif Xu, cPo du lit en " regime» est determine par I'intersection des combes Le point represcntatif (X2 # Xu, <1>,) de I'ecoulement 2 ) 1 38 lin {11o) apres court-circuit se situe largement gauche de la ISU f:) et ISO. d (avec ( -13-13 + 13 = Q (. a courbe iso d (ou iso 13) correspondante et traduit de ce A ce point representatif correspond une valeur du fait generalernent un transport solide sur dunes et non debit solide Gil determine par la valeur corrcsporidante plus sur fonds plats. de. Si Ie debit solide continue de decroitre : G, <: G 2 le Y'>i 5 d"! = Go 1;"1 si Ie transport solide est du type point representatif X3 , charriage et suspension (a droite de la limite L ,) ou par iso 13] = 13 3 et on retrouve un processus de meandrernent la valeur de : du lit en tresses (figure 2e). ~, Y11 Gil Sll/el'/] si le transport solide sopere par Les co nsiderat io ns exposees en B.2.1 et B.2.2 sont charrlilge scul (;'1 gauche de la ~mitc LJ. truduites sur le schema de la figure 3. LA IiOU1LLE /lLANC'fIl"N' I 19')11 52 M. RAMLTTL - 4. fonds dunaires - - AO 5 1 0 ·1 5. '0'2 LA f10UILLl:: BLANCHE/N' 1-1990 LES MORPHOLOGIES FLUVIAU,:S B.3. Quantification des hypotheses ernises Les dunes apparaissent en principe dans tout Ie domaine ou k,jk, <: 1, c'est-a-dire pour : B.3.l. Schematisation des meendres (figure 4) 0,092 <: <\> <: 1,56 (XV) Les rneandres sont assirniles 11 des series d'arcs de cercles I I alternes autour de la ligne Po' P I de plus grande pente. En fait Ie domaine d'apparition des dunes est plus Soit a I'angle (en radians) que fait la tangente au restreint si ron se refere aux conclusions tirees de rneandre avec la ligne de plus grande pente Po, I'examen des equations au regime, puisque les dunes r; n'apparaissent que pour des points representatifs situes 11 - So la plus grande pente, gauche des courbes iso d. ~. - B la largeur du lit, On remarquera que la relation kI / k, presente des - p Ie rayon de courbure du rneandre que des correla valeurs minimales proches de 0,64 pour --' . tions experirnentales evaluent entre 2,3 et 3 B. 0,25 <: <\> <: 0,55; dans ce domaine la rugosite est done Des considerations geornetriques simples, it partir du maximaIe de me me que la hauteur relative des dunes. schema de la figure 4, permettent d'evaluer la pente SI du lit, la demi-amplitude du rneandre "Y, sa demi B.3.3. Equation de l'ecoulement en presence de dunes longueur d'onde A, en fonction de J'angle a. Avec p = 3 B on trouve: L'equation de MANNING-STRICKLER sur fonds de dunes s'exprime de la facon suivante : SI = Sosin a/a - "Y = 3 B (l - cos a ) (XIV) '-.-' A = 6 B sin a . XI = QS1718/d512 Exemp/es = 91,4 <\>2(0,06 + 0,41 <\>2)518 ( f3 ; 2 ) 47124 • ~ • Pour a = ,"/2 rad : SI = 0,64 So (3.1) "Y = 3 B Cette relation est representee sur la figure 5 dans les axes A = 6 B Xl' <\>, avec ~ comme pararnetre. • La configuration limite des rneandres est telle que (cf. figure 2e) : B.3.4. Equations du transport so/ide sur dunes B.3.4.1. Domaine du charriage et suspension On en deduit, 11 partir des relations (XIV) ; L'equation d'ENGELUNO-HANSEN exprirnee avec les parametres Y, <\>, ~ s'ecrit ; sin a = 7/12, a = 2,52 rad (144°) SI = 0,23 So 5I4 SI2 "Y = 5,4 B Y02 = GS / d A = 3,5 B . = 40,3 <\>512(0,06 + 0,41 <\>2)5/4 ( ~ ; 2 ) 11/12 • ~ Nota: Les deux exemples donnes constituent proba blement les configurations extremes du do maine a l'inte (4.0.2) rieur duquel les risques de court-circuit des rneandres existent; pratiquement S1 = 0,4 a 0,5 So pourrait consti B.3.4.2. Domaine du charriage tuer un domaine moyen OU ce risque do it etre pris en L'equation de MEYER-PETER-MOLLER s'ecrit : consideration (108° <: a <: 122° ). Y = GS/dSI2 = 72 <\> [1,426 ( 0,06 +:,41 <\>2 ) L\/lo B.3.2. Coefficient de rugoslte en presence de dunes I 2 3(2 Les experiences d'ENGELUNO-HANSEN dans Ie domaine . <\> - 0,047 (B + 2) des dunes (ref. d), traduites analytiquement par CHOL· ] LET et CUNGE (ref. e), peuvent s'exprimer par la relation suivante dormant Ie rapport entre Ie coefficient de (4.1.2) rugosite avec dunes (kJ et Ie coefficient de rugosite sur Les courbes Y = cste et Y = cste sont represe ntees fond plat (k ) en fonction de <\> 02 I2 r dans les axes X" <\> sur la figure 5. k /k 13 [0,06 + 0,41 <\>2 ]518 On notera que, hors du dornaine d'apparition des , r # , <\> (2) ~), dunes, les relations: X l ( <\> , Y02(XI , <1», Y I2(X" <1», coincident evidernmcnr avec celles erablies sur fond plat Cetre relation est representee sur la figure 5. (figure i: l.A IIUU1LLL BLANClIUN' 1-1'190 'I. I..:..·, laoteeu B ----,----. ----'--1 -----,------T ----- I SL 10-5 610-5 1,6 10-4 3,3 10-4 5,8 10- 4 9,110-4 1,310-3 2,6 10 3 4,7 10-3 7,9 10 3 1,2 10- 2 --' 8.3.4.3. Domaines d'application des equations Meandres : L'allongement 13 1 du lit iJ meandres etant d'ENGELL'NO-HANSEN et de MEYER-PETER suppose identique it celui du regime 13 1 = 13 0 , pour des memes va leurs de Q et d . Ie transport solide G I sera tel La courbe (L ) de la figure 1 limite les domaines 2 que: dapplication des formules d'ENGELUND-HANSEN et MEYER-PETER pour les ecoulernents sur fonds plats obeissant aux lois du regime, (XVII) De merne pour les ecoulernents hors regime sur dunes, les equations (4.0,2) et (4.1.2) permettent de determiner Ja relation entre 5 et ¢ pour que la valeur G du debit A la limite du court-circuit des meandres, c'est-a-dire so!ide soit identique avec l'une ou l'autre des formules. pour 0,4<51/50<0,5 (cf. B.3.1 Nota) l'expression En remarquant que (XVII) conduit it : 13 + 2 ) 11/12 ( 13 .13#13+2 (XVIlI) on etablit aisernent les relations donnees dans le tableau 8,. ¢ et 5 sont indices (L) pour indiquer qu'il 8.4.1.2. Lits en tresses s'agit de valeurs limites. ',-" Apres court-circuit des meandres (cf, figures 2c et 2d) ~ A un ecoulement de pente 5 = 5 L correspondra un !'allongement 13 croit brutalement : 13, 13 1 = 13 0 , l'ecou transport solide par charriage plus important si le point lement se fait sur fonds dunaires, la pente retrouve representatif dans les axes X, ¢ est tel que ¢ < ¢L' sensiblement sa valeur initiale : 52 # 50' Ie debit solide Inversement si d>:> ¢L' le transport solide par char est egal it celui du lit a rneandres avant court-circuit: riage et suspension donne par la formule d'ENGELUND G] = GIL; pour ne pas alourdir ce qui suit on suppose HANSEN sera plus important. que GIL. = 0,3 Go : Par exemple, si 5 = 1,610- 4 et ¢ :> ¢L = 0,2 le trans - port solide par charriage et suspension est preponderant. G: = 0.3 Gil I. (XIX) B.4. Application des principes et hypotheses La cornbinaison de l'equation generaIe de l'ecoulemc nt sur fonds dunaires: equation (3.1) et de l'equation du B.4.1. Domaine charriage et suspension transport solide (-1.0.2), dans laquelle on introduit In valeur de G = G, = 0,3 Go perrnet Ie calcul approche de B.4.1.1. Regime et meandres 13 2 : L'ecoulernent dans des lits simples a meandres a ete suppose s'effectuer sur fond plat comme pour les ecoule (XX) ments obeissant aux lois du regime. Regime: La combinaison des equations generales (3.0): ecoulernent sur fond plat, et (4.0.1): transport I I est alors possible d'exprirner la largeur B du lit et le solide par charriage et suspension, sur fonds plats, avec 13 rayon hydraulique R # Hen fonction de Q, Set d ; on obeissant aux equations du regime: trouve les relations suivantes : ( 13 ; 2 )'. 13 = 38 Q I!h d 1'1> (XXI) permet detablir la relation approchce suivante liant : Ie debit Q. la dimension d. du sediment, 1'1 pentc .'ill et Ie transport solido Gil correspondant uu regime. Ii # ~.-I Q" "; d"''''''/S""-- (XXIII (ill # 1.11.10 'Q I'" txvr: I s,: "'/<13 . Comparaison uvec l'experlence 1\ cc <.lade, II e';{ evidcmmcnt important de clllllp~lrl:1 IL" Cette relation est evidernmcut equivale ntc ,1 1,1 relation rc lnuons rhcoriquc-. etahlics pour Ie, lit, CII trl'\\e, :1\C'C (Xl) donnee precedernmeut. dl" rclatiou-, experimrnt.ilcs. Pour Cc' 1:lil'c', IIOll' Ih'll' 1_·\ IIOIILiI 11!\'\' 1II -, I, t'NIl '\ \ 1( ) IZ II i ! I ' 55 :'d\l)!(l~H.;'I'_' :"'I~rj~('~ " I ]\ sur l., ... ) 1,1",:',1, 'I, I.l..' t ruuxpo rt \cl;Jdc dan~ des lits J,lIn<:,;, 1;'lil~I (XXIVbis) e lle est representee sur cette rnerne figure 6, On constate que I'accord entre cette relation theorique et les rnesures est satisfaisant en ce qui concerne le Les relations (VIII) et (IX) donnent une valeur de E transport solide de la fraction des sables ayant un comprise entre 1.48 pour les faibles valeurs de 13 et 1,61 diarnetre moyen egal ou plus grand que 0,06210- 3 m pour les rUl'les vale urs de 13. (1/3 de: dill) : clle diverge par contre, dans un rapport de Rcm.uquons que Ie calcul de 13" corrcspondant au 2 en moyerme , si I'on prend en compte la totalite du regll11e puur 1<1 .lamuna , avec transport en suspension incluant les fractions les plus fines du sable. ()" +::! ) l -(3- , 13 = 31; Q I " rI: " La forrnule d'ENGr:LUND-HANSEN dorinerait donc des resultats corrects si le pourcentage des sables, dont Ie rc est it environ de tait negligea c!"ilIIC. I)OUI It:> valeur-, extremes de Q envlsagces : diamet infericur 1/3 drn , e ble, S'il nen est pas ainsi , l'e rreur peut conduire it unc 32 < (3" <; 50 . sous-estunauon du transport solide dans un rapport qui pcut «rtc indre 2 lJlI dnvaruage : c'est lc cas de la Jumuna C..: SlIlll des valeur-. de: (3 re lativeme rit r,lIhles qui On rcmarquera que Ie point experimental porte sur la cOilduir,"":111 pluto: :'1 adopter E I,-IS ct dam cc "'I' jigur!' :5 ct correspond.mt it lIll debit de 55 (Jon 1l1"/s a une laccord thcoric-cxpcricncc scrait ilssel. L'UITe:Ct. dbscisse ,I> ,c 1.45; c'est line valeur tres proche de celie [ .\ [IOl'll. L.I- IlL\M} II: 's 1,['1911 ._.._-~~-----'-' --. 00,000 _____ ._L...~ _ lIlt1 - ~.... I'HH _ ..JI __ I • ;.I, .. _ ••0 .. It"_ _ _._ .~. 0,000 . c,. 1.000 10.000 6. au-dela de laquelle les dunes disparaissent (q, = 1,56 • Le paragraphe (b) precedent montre que le rapport 151 cf. B.3.2). E = d0 / (SO.19 QO.Ollo) est en moyenne de 1,48 pour la Les fonds plats sont effectivement observes dans la Jamuna, c'est-a-dire identique a la valeur theorique pour Jamuna lorsque Ie debit atteint des valeurs de les valeurs faibles de 13. On est done rente de generaliser 60000 mJ/s et au-dela. cette remarque et , dans ce cas, les relations etablies La relation G 2 (Q) de la figure 6 a ete prolongee au precedernrnent exprirnant 13, R, 8 et G pourraient etre dela de 60 000 mJ/s en tenant compte de cette rernarque. ecrites en eliminant S ou d. Les interpretations theoriques concernant les donnees experimentales de la Jamuna ont.ete developpees dans Ie 8.4.1. Domuine du churriege seuJ rapport (ref. i). 8.4.2.1. Regime et meandres d) Remarques: • Les relations etablies precedemment pour les !its en Par definition, dans ces deux cas, Ie charriage soperc sur tresses sont valables uniquement apres court-circuit du . fonds plats. meandre, c'est-a-dire pour G 2 # 0,3 Go ; on est alors en Regime: Rappelons que les points represe ntatifs des presence d'un lit en tresses, de grand allongement ecoulernenrs obeissarit aux lois du regime et don! It 13 2, et pratiquement rectiligne ; c'est Ie cas de la Jamuna transport solido s'effectue par charriage seul se situent ,\ (figure 2d). gauche de. la limite (L2 ) representee sur la tigur« 1. Si Ie debit solide continue de decroitre : G, -c G, on La combinaison de l'equation C1.(l) : L'coulclIlcnt xu: retrouve alors un processus de meandrernent (figure 21'). fonds plats. et (~.I.I): transport solido p,lr charria!,!c Ce type de lit en tresses, tres large ct qui presente des seul sur fond plat. avec (3, obeissunt aux C'(juatl\lns du rneandres est assez souvent observe ; lc lit du Gange r·egime : dans sa traversee du Bangladesh en est un e xc mplc . Le point representatif X" <1>1 de ce type de lit est porte sur Ie schema de la figur«,', LIS 1\10RI'HOLOGILS I LUVI.... L.I.S 57 pcrrnctt r.ut d'ctablir theoriqucmcnt la rc lat ion liant lc La valeur de A',. correspondantc transport solide G'l> au debit, ilia pcntc e t au sediment. En fait, il est beaucoup plus simple, ;) partir de la Le p"il1t re prescntatif (All) du regime est porte -u r lc schema de la figure 7. qui reproJuit part ic lle meut la figure 1, dobserve r qu'entre les limites (L i ) e t (1.,). i .fi.~'"(' I (fond, plats) : cc point rcpresc ntut if ext ,'I sauchc pour u ne meme valeur de XII -; {}SI"ld " la valeur e1~ dc I" limite (f.,) e t Oil vcrific done qUl' lc transport solidc )/11 'c (ill Sid'" rcsrc pr.uique mcnt l'Ollstalltl' ct est lice a sdlcctue bien par ch.uriagc. ,\. par la relation approchcc suivanrc : La relation (XXVII) liant XlIet Yll = Gil \,jd"rcrrnct dcvalucr 1'" (XXVII) on en deduit : on en dcduit Gil = 0,42 m)/s. A la limite de coupure du meandre qui est genere si (XXVlIIj G -c Go: GIL = 0,44 Go. SI = 0,5 So' le point representa til' (A 1) represente sur la figure 7 est tel que: Cette relation est equivalente la relation (XII). a 13 1 = 13() = 52 . XI = 42,4 Meandres : L'allongernent 13, du lit a meandres etant )/11 = 34. par hypotheses identique a celui du regime (13 1 = 13 0 ) , pour des memes va leurs de Q et d, Ie transport solide se Le debit solide correspondant est G 1L = 0,18 111)/s. deduit de la relation (XXVIII) : (XXIX) '- A la limite du circuit des meandres. en adoptant 51/5n = 0,5 on trouve : (XXX) I GIL = 0,44 G I , I· B.4.2.2. Lits en tresses Le lit en tresses apparait apres court-circuit des mean dres, 13 passe de 13 1 = 13 0 a 13 2, la pente retrouve sa valeur initiale : 52 # So, Ie debit solide sur fonds dunaires est egal a G, = GIL soit. d'apres (XXVIII) et (XXX) (XXXI) Evaluation des valeurs de 13. B, R: II est toujours possible de faire une evaluation apartir des equations de l'ecoulernent sur dunes: equation (3.1) et du charriage JIG en presence de dunes: equation (4.1.2). o I .'., .') .4. Mais ces equations ne sont pas aisees a mettre sous .D47 une forme analytique simple et il est sans doute plus 7. commode de raisonner graphiqucmcnt a partir dexern pies. Excmple 1 Soit Q = 2 UOO mO/s. d = 5 10-' Ill. S = 6.4 10 j Les caracteristiques du lit obeis-ant aux equations du ,len's COl/pure rill meandre, avec S, # Si,' X.' # Xli' regime sonr telles que G, = G" '" U,44 C", la valeur de Y:: correspondant au t runsporr solide sur dunes est egale ~ UA-1 }'Ii ( [3 ; 2 ) 2 • 13 = 3H (2 ooo )I' (5 j U 0 ) I;" ( . "11 C I) d,'du it : 13" # 52. (I. I·e; 111' S. " ,..: lYI'l' If ;...'1.. :,',ll .! .... ,;l l...'l\ (. regillle i). \.:·l'~l-d-\.jlr\.· Iondsplats , apparait ioujours Iorsque Ie point representa v Y2 = 185 tif Xo sur la courbe limite (L I ) se situe en dessous de la-...../ IY I2 = 68 valeur de X, correspondant a la jonction asymptotique de la courbe iso (d) avec (LI ) , ce qui est bien Ie cas dans -.,./ est porte sur Ie schema de la figure qui reproduit 8 l'exernple donne. -..I partiellement la figure 5 (fonds dunaires). 1I y correspond Cet exemple correspond au cas reel de la « Riviere des une valeur de [3, qui peut etre deterrninee graphiquement Galets », situee dans l'lle de la Reunion. Cette riviere a -../ ou par Ie calcul ; on trouvera [32 # I 000. fait lobjet detudes sur modele reduit ii I'echelle 11120 , On est Iii en presence d'un lit tres large dans lequel les qui ant perrnis. en particulier, de determiner la loi de -.,./ dunes sont pratiquement inexistantes puisque <1>, # 0.09 variation: ...." correspond .\ 1'1 limite d'apparition des dunes. La densite du sediment de la Riviere des Galets est >" cependant plus forte que celie prise en compte dans les "-' developpernents theoriques qui precedent puisqu'elle est , de a = 2,8 au lieu de a = 2,6. ..J La formule initiale de MEn:R-PETER exprime Ie ~ transport solide non pas en volume rnais en poids pese sous l'eau. La transposition en volume dans les formules -./ theoriques proposees avec a = 2,6 a done ete faite en -.,./ divisant Ie poids pese so us l'eau par (2,6 - 1) = 1,6 et en multipliant par un coefficient de « foisonnernent . (j) ; -:» avec a = 2.8 Ie poids pese sous l'eau devrait etre divise par (2,8 - I ) = 1,8 multiplie par Ie meme coefficient -' (/)...... ,I Une formule du type (XXVIII) qui exprime Go avec a = 2,6 doit done etre rninoree dans Ie rapport 1,611,8 .....,I pour exprimer Go avec a = 2,8, soit: ..-I (XXVlllbis) '-" avec S = 2 '7r, et d = 0,21 m on trouve : u" = 7,3 10' 3 QI.U2 of. I __~:--.....,.=--i-:--""T"-:-"""-=:--~:-- (; j!'1 .'2, .' l pour Q = 3000 m)/s I'experience donne: Go # 19 m)/s, .,-,' 0.0'2. la relation thearique precedente : Go = 25,7 rrr'zs, 8. La prise en compte, d'une part d'une fraction de l'ordre de 85 ii 90 % du debit qui participerait effective- "-' ment au charriage et d'autre part d'un debit de seuil de charriage, non nul, perrnet d'arneliorer sensiblement la -' comparaison theorie-experience , L'ctude de la Riviere des Galets est developpee dans Exemple 2 Ie rapport (ref. j). Cet exernple correspond a un ecoule ment obeissant aux equations du regime mais dont Ie point representatif se situe sur la courbe limite (L l ) representee sur la figure 1. Soit Q = 3000 m)/s, d = 0,21 rn , S = 2 '7r. 3/s ~ Aces valeurs correspondent: NOla: Pour Q variant de 100 ii 3 OO(J m le rapport u SI E = d, / (SIl.IY QIl.IJIO) satisfait a linegulire suivante : Xo = 36 <\>o # t), 17 I .46 <; E <: 1,54 . # 50 e, Certc il1cg,ditc t:,l it cornpurer avec ce llc et ahlie pour la ..J Jarnunu t:t c1ol1llce au chapirrc HA.I.2 *b : et d'apres J'L-QU .~:i I <, t, <: I ,S I -:» (lli ell e1L-cluit : (;" # 29 11\'S. 1\ 11(1l'lllI: IllANC'11i -, 1·\'1'1(1 LES f\!OJ{I'IJOL()CiILS I LU\'I"ILl.S C. CONCLliSIONS La demarche qui consiste a supposcr que ies differentes memes approxirnatives et pouvaient 2:Ue c xprirncc, morphologies des cours d'eau nature!- decoulent de la cornrne suit: degenerescence des cours d'eau rectilignes obeissant aux l (equation (IV»: R = KQ"11"/tl ' , au licu de lois du regime parait assez fructueuse ; elle permet en R = KQIU1/d 11h (equation (II» effet de rendre compte assez correctemcnt de la morpho (equation (V») : " '-, K' Q""" au lieu dc I' K' IJ'" logie de cours d'eau aussi differerus que sont la Jamuna (equation (I) J/s, Jm, 5 (Q-50000m d=0,1810- 5=6l0- ) et la ou bien encore, si ron ad met que Ie coefficient de Riviere des Galets (Q - 3 000 mvs , d = 0,21 m, rugosite sur fond plat, k, sexprirnait par une relation 5 = 2 10- 2). plus complexe que celie prise en compte et fuisait Le pararnetre « moteur » qui fait passer le lit rectiligne interveriir un parametre compleme ntuire , l'aliongeme nt au lit a. meandres puis au lit en tresses est la decroissance 13 par exernple. du debit solide ; en d'autres termes, Ie lit en tresses serait II est probable que la realite se situe entre ces deux la consequence d'un deficit en apport solide et non pas hypotheses. Notons simplernent que si nous supposons d'un excedent d'apport solide comme cela est tres que I'expression E est independante de Q ; souvent affirrne. E ~ do·Jl1/ 50.1 9, sa valeur calculee pour Ia Riviere des Les chapitres qui precedent devraient permettre, d'une Galets (S = 2 %, d = 0,21 m) cst: part de mieux comprendre Ie « pourquoi » des morpholo gies de cours d'eau naturels et, d'autre part de cornpren E = 1,66 dre Ie « comment» de la modification des morphologies induites par toute intervention artificielle : endiguement, et calculee pour la Jarnuna (610 5<5<710 augmentation du debit, diminution du debit solide par d = 0,181O- J m): dragage ... et qui se traduisent par des modifications de la pente, de la largeur moyenne, etc... c'est-a-dire par une 1,67 <; E < 1,72 . nouvelle morphologie dont les caracteristiques asympto 2 tiques pourront etre evaluees, En moyenne E = 1,7, soit S = 6,1 10- dO''". Bien entendu, dans des developpernents futurs, Ie Nota: Dans les deux exemples ci-dessus, les berges pararnetre « temps" devra etre pris en compte pour n'ont pratiquement aucune influence sur la rugosire determiner la duree de l'evolution morphologique per globale du lit. Lorsqu'il n'en est pas ainsi c'est-a-dire si mettant de passer de la situation initiale a la situation d'une part l'allongement est faible et si d'autre part les finale; ce problerne ne peut etre traite qu'a l'aide d'un talus sont tres rugueux (irregularites, vegetaux... ), c'est modele mathernatique reproduisant en particulier, les evidernment cette rugosite qui devient preporiderante hydrogrammes Q(t). Un tel modele pourrait n'introduire par rapport a. celie du sediment de fond. que les donnees moyennes du lit : B, R, .., L'exemple de Si k est le coefficient de rugosite gJobaIe. (non la Jamuna, rnalgre la cornplexite du lit, semble en effet explicite par rapport a d). la cornpatibilite des equations indiquer que la simplification que constitue la prise en theoriques de l'ecoulement avec celles du «regil1le» compte de valeurs moyennes donne rnalgre tout des conduit alors a. la relation suivante : resultats acceptables, Soulignons que, bien entendu, certaines hypotheses ou relations rneriteront d'etre verifiees ou approfondies. k etant une fonction decroissante de Q (la rugosite A propos du parametre E augmente avec Ie perirnetre de berge interesse par Par exemple, Ie pararnetre E = dO. 151/(SO.19. QO,016) reste l'ecoulernent) la pente 5 devrait etre relativement inde pendante du debit. assez « arnbigu ». Dire qu'il est constant, comme cela parait se deduire de l'analyse des equations du regime et A propos du parametre 130 des equations theoriques de I'ecoulernent , supposerait Les valeurs 13 deterrninees pour les cas extremes que que la pente S est une fonction legerernent decroissante 0 constituent la Jamuna et la Riviere des galets et pour des du debit (S _ Q-O.OB). debits maxima les plus frequents (limite de deborde En fait, cette conclusion n'est pas en accord avec ment ), SOl1t de l'ordre de 50; autrement dit. pour la I'observation car il semble bien que dans un cours d'eau plupart des debits dans ces deux cours deau dans les (exclusion faite des phenomenes dus la non-perma a conditions du regime: nence de l'ecoulernent) la pente reste sensiblement constante, c'est d'ailleurs ce qui a ere suppose dans les 13 0 < 50 . exemples donnes precedernrnent. Cette arnbigulte et ce desaccord disparaissent si I'on On peur montrer aisernent que de te lles valeurs de -uppose que les equations du rcuirne se raient elks- i:l,· correspondent a des valeurs mnxima!c.. <.Iu nornbre de J A fio r I' I' !" j',)lll,k ~k ] l.U 1 L;.,-, I1H.:' n l ct il u ne llCPCll~( .nim.n .. ;)l. Ui:e exception not nb le est celle que constuuc la c!'cnc'l!'C pour c'rc·ll.scr Ie lit (ref a ct h) : on rejoin: I:, configuration limite du meundre qui ne pouvant indefini une rcmarque lane au chapitre A.3..'.) concernant k, ment diminuer sa pcnic se court circuitc a son «corps phenomenes nature's et qui, dans le dornaine fluvial a defendant» pour donner naissance au lit en tresses dont donne naissance :1 t'hypothese du "Minimum stream I'allongement (3 atteint des va leurs tres grandes : de [lower» (ref k). I'ordre de 700 a 800 pour la Jamuna. References bibliographiques a) RAMETTE M. - Guide d'hydraulique fluviale. Avril 1981. 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