OPPDRAGSRAPPORT 8 -88
Rapportens tittel: Dato: 1988-06-15
F'LCMBEREX3NIN3, HALDENVASSDRAGET Rapporten er: Apen
Opplag: 25
Saksbehandler/Forfatter: Ansvarlig: Lars-Evan Pettersson Kontoret for overflatehydrologi i:~
li~: l HALDEN IDIIEDVl\SSIlRAGS 13RUl r-- I Sarrmendrag: Dim3nsjcnerende og påregnelig maksimal flan er beregnet for ni darrmer I i Haldenvassdraget med fØlgende resultat: I Avløpsflan Flanstigning m3 /s m I Dimensjonerende flan - Bjørkelangen 78 2.97 - Øgderen 15 0.73 - Setten 35 1.11 - Mjennen 55 0.99 - Rødenessjøen 206 1.03 - Øymarksjøen 211 1.00 - Asperen og Ara 227 1.55 - Store Erte 18 0.42 - Femsjøen 232 2.39 I AvIØPBflan Flanstigning m3 /s m Påregnelig maksimal flan - Bjørkelangen 211 4.53 - Øgderen 36 1.30 - Setten 73 2.76 - Mjennen 113 1.48 - Rødenessjøen 567 2.66 - Øymarksjøen 539 3.54 - Asperen og Ara 601 3.00 - Store Erte 56 0.76 - Femsjøen 627 7.48 FORORD "FOlsktifter for damltleL" ble fastsatt ved kongelig resolusjon av 14. november 1980 og gjort gjeldende fra 1. januar 1981. Ka[! i ud. 7 i. forskrift.ene be~;kdvpr de flomberegnillljer ~;(lm :->kal utfØres i for Linrleise med dammer. Det er Hydrulogisk avdeling som utfØrer de flest!:' :;1 ikf' flomheregninger. Hyurologisk avdeling vil otj::>å kontrollere og godkjenne flamberegninger som er utfØrt dV andre. FClu'l i gqende rapport besk.river freulgangsmåten og ~ll r r('~;ul tåtene av en flamberegning bestilt av Halden Hovedvassdrags Brukseierforening for dammer i Haldenvassdraget. Oslo, juni 1988 ~~Arne T011ao avdeling5direk~ØJ v h n / rar fl / l " Il J H" l et f' fl V " S , ri r a 9 " t INNHOLD Side 1 . INNLEDNING .3 2. BESKRIVELSE AV VASSDRAGET 3 3. BEREGNINGSMETODIKK 6 4. DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM 7 5. MAGASIN OG AVLØPSKURVER 13 6. DIMENSJONERENDE AVLØPSFLOM 17 6. 1 BjØrkelaw]en 17 6.2 Øgderen 18 6. "3 Seth:n 19 6.4 Mjermen 19 6.5 RØdenessjøen 20 6.6 ØymarksjØen 22 6.7 Asperen og Ara 24 6.8 FemsjØen 26 6.9 Store Erte 28 6.10 Sammendrag 29 7. pAREGNELIG MAKSIMAL FLOM 30 7. 1 Påregnelig maksimal tillØpsflom 30 7.2 Påregnelig maksimal avløpsflom, BjØrkelangen 33 7.3 Påregnelig maksimal avløpsflom, Øgderen 35 7.4 Påregnelig maksimal avlØpsflom, Setten 36 7.5 Påregnelig maksimal avløpsflom, Mjermen 38 7.6 Påregnelig maksimal avløpsflom, Rødenessjøen 39 7.7 Påregnelig maksimal avlØpsflom, ØymarksjØen 42 7.8 Påregnelig maksimal avløpsflom, Asperen og Ara 44 7.9 Påregnelig maksimal avløpsflom, Femsjøen 45 7.10 Påregnelig maksimal avløpsflom, Store Erte 47 '7. 11 Sammendrag 48 8. DISKUSJON 49 9. I,ITTERATUR 50 VEDLEGG Påregnelig ekstrem nedbØr for Haldenvassdraget vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 3 1. INNLEDNING Etter en bestilling fra Halden Hovedvassdrags Brukseierforening er '10~ blitt utfØrt beregning av dimensjonerende avlØpsflom og påregne• l j 9 maksimal avlØpsflom med ti 1 hØrende vanngtandcr for dammer 1. Haldenvassdraget. Bereqnin']en I'[ lw']renst>t til dammene ved de store maga~~i nene j Vd ~,:;rlri'!get. Disse er BjØrke langen, Øgderen, Setten, Mj"tmen, RØdenessjøen, Øymarksjøen, Asperen og Ara, St()t(~ Fli (' ng FemsjØen. Beregningen tar utgangspunkt i de retningslinjer som glS i "F()fskrifter for dammer" og fØlger de metoder som er beskrevet i Vassdragsdirektoratets V-informasjon 1, "Beregning av dimen sjonerende og påregnelig maksimal flom. Retningslinjer". 2. BESKRIVELSE AV VASSDRAGET Haldenvassdraget er med sitt nedslagsfelt på ca 1600 km 2 nummer 26 l stØrrelse av Norges vassdrag. De nordre delene ligger i Akershus fylke og de sØndre delene i Østfold, tett mot grensen til Sverige. Nedslagsfeltet ligger forholdsvis lavt, med hØyeste punkt ca. 400 m.O.h. Det er til større delene dekket av skog og er meget rikt på inn:3jØer. Vassdraget begynner i sjøen Floangen drØyt 10 mil nord for Halden. Denne del av vassdraget, Vestelven eller HØlandselv, har noe fall i den Øvre delen men fIaler snart ut og renner videre uten særlig 'Jrctdient. Fallene .i. hovedvassdraget er deretter kon:3<' fl I f(lr I: ti l dammene ved de store magasinene. Sjøen BjØrkelangen i Vestelven er l)ppdemmet ved Fosser dam 09 lLIJ'Jer ca. 123 m.O.h. Det er et forholdsvis litet magasin. Det ca. 5 m hØye fallet ved Fosser dam utnyttes delvis i et lite privat kraftverk. En drØY mil nedenfur BjØrkelangen kommer Korselven jnn fra vest med et nedslagsfelt på 173 km 2 . Korselven dannes ved sammenlØpet av Haf;:;tenelven og Hemneselvt~n, hvorav den senere kommer fra ØgdeIt'n, den fjerde største innsjØen i vassdraget. Øgderen ligger 133 m.O.h. 09' har et forholdsvis lite nedslagsfelt.. InnsjØen er oppdemmet noe ved Hemnes dam. Noe lengre ned i vassdraget kommer Østelven eller BØenselven inn fra øst. Den k()mmer fra innsjøene Setten og Mjermen, som er adskilt så å si bare av Kolstadfoss dam ved Sel.tens utlØp. Disse sjøer ligger på hhv. 167 {)g 165 m.O.h. Fra BØens dam ved Mjermens utlrpp f"ller elven forholdsvis bratt ned til sammenlØpet med hovedelven. på denne strekning ligger Lundsfoss hvor det ligger et lite kraftverk. Østelvens nedslagsfelt ved Lundsfoss er 279 km2 . Like etter sammenlØpet mellom Vestelven og Østelven faller hoved elven ut i vassdragets største innsjø, RØdenessjøen. Denne, drØyt to mil lange sjø, 118 m.o.h., strekker seg sydover til ørje dam. vho/rapp/lep/Haldpnvassdraget 4 Her er et fall på 10 m som delvis ut ny t t es i et kraft verk på 1,5 MW. Ved ørje ligger Haldenkanalens øv p. r s te sluseanlegg, med tre s lusekamr e. Nedenfor ørje ligger ØymarksjØen, den tredje største innsjØen i vassdraget, ca . 108 m.o .h. ØymarksjØen reguleres av Strøms foss dam, hvor et fall på drØyt 2 meter delvis utnyttes i et kommunalt kr a f t verk. Her er en sluse med ett kammer. Nedenfor StrØmsfoss ligger AremarksjØen, Ara, som gjennom det smale sundet Tordyvelen går over i Asperen. Her snur vassdraget retning mot vest og går over i den smale Stenselven. Asperen og Ara, vass dragets nes t største innsjø, ligger ca . 106 m.o.h. og er oppdemmet av Brekke dam . Her er et kraftverk på 8 .0 MW, tilhØrende Halden kommune. Brekke sluser, med en lØftehØyde på 26.6 m fordelt i fire kamre , er Norges hØyeste sluseanlegg. Nedenfor Brekke renner elven ut i FemsjØen og får samtidig tillØp fra syd, fra Store Erte, et forholdsvis stort magasin. FemsjØen er den nederste innsjØen i Haldenvassdraget og ligger 79 m. O.h. Sjøen er oppdemmet av Svanedammen, hvor det og så er inntak til to kraft verk, Tistedals Eo ss I og Tistedalsfoss Il, som utnytter det hØye fa llet. på den siste halvmilen ned tilIddefjorden ligger to små kraftverk l a nslutning til to lave fosser, Skoningsfoss og Porsnes. Kar tet i figur 1 gir en oversikt over vassdraget og i tabell 1 er fØlgende feltparametre gjengitt for de aktuelle magasinene: areal (A), normalavlØp (QN), effektiv sjøprosent (ASE), feltlengde (FL) og relieff-forhold (HL) . Felt A QN ASE FL HL km 2 1/s· km 2 sjøprosent km m/km BjØr kelang en 277 .85 16 0.17 27 . 5 3.3 Øy deren 90 . 88 15 O 15. 1 6.0 Setten 185 . 86 15 0.09 20.0 4.5 Mjermen 264.20 15 0 .05 27.8 2. 9 RØd eness jøen 1028 .80 15 0 .03 65 . 5 1.5 ØymarksjØen 1180. 30 15 O.O l 85.6 1.1 As peren 09 Ara 1408.34 15 0 .02 103 . 6 0.9 Store Erte 60 .00 15 0.10 9.9 5. 1 Fems jØ en 1594.24 15 0.02 108.5 0 .8 Tabell 1 . Feltparametre . Effektiv sjøprosent er beregnet uten å t a med ma9asinenes areal (tillØp) . vhn/rapp/l~p/Haldenvas5draget 5 o 10km 1----,'---< Fig. 1. Kart over Haldenvassdraget. vho/rapp/lep/Haldpnvassdr~9.t 6 3. ElEREGNlNGSMETO!ll KK nimen:;jonerende f]tilll, d":-i. flolO med gj p ntaksiri1f'rvall 1000 år, bereg n(~::i vc'.] frekvensanalY:3er av flommer observert i og nært Halden vassdraqet. For beregning av p~regnelig lnftk::·;jmal flom, som ikke er ktlyttet til et bestemt gjentaksintervall, benyttes en nedbØr- avlØps• ln!Hkll. Denne mude} 1 er utviklet ved Hydrologisk Avdeliny spesielt for flomberegninger og er nærmere beskrevet i "Hydrologisk modell for f]omberegninger". Ved å ta utgangspunkt i estimat for påregnelig maksimal nedbØr, beregnet av Det Norske Meteorologiske Institutt pt~pr en metode beskrevet i "Påregnelige ekstreme nedbØrverdier", ::iimllLeres påregnelig maksimal flom ved bruk av nedbØr avlØpsmodellen. j)p1. er tillØpsfJommer som beregne~i p~ denne måte. Av] Øp!:iflummer med ti.lhØrende vannstander beregnes ved å rute tillØpsflommene gjennom de dktueJle magasinene, for derved å ta hen:.yn til flomdempningen i disse og til flomavledningsorganenes kdrdkh~ristikk og manøvrering. I felt !ned elt. magasin er fremgang~måten forho ldsv is grei, men i 5dmmen~atte [elt, dvs. felt med flere magasiner, er beregningen mer komplisert. Det vil f.eks. ofte være kortvarigere flommer som er mest kritiske for delfelter, mens det er mer langvarige flommer som er 1(lf'~l kritiske i store sammensatte felt. Dimensjonerpnde flom vi] Jerfl)r ikke opptre samtidig i Jelfelt 30m i det totale feltet. Videre betyr m~9asinene5 ~jØareal mye fOT varigheten av de kritiske flommene. I små magasin vil kortvarige, intense tillØpsflommer li!f'cHøre st.ore avJØpsf]ommer. I ,~t(lre maga~;jn vi] en kortvarig fjom Ilempes sA mye at det er langvarigere, mindre intense tillØpsflommer som mpdfØrer stør~t avlØpsflom. Det er derfor spesielt viktig i et sA inn3jørikt vassdrag som Haldenvassdraget å regne med tilstrekkelig lang varighet på flommene. v h (/ / r il r fl / l f' P I H ~ l ri e n v il " , ri r , !J " t 7 DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM l Haldenvassdraget finnes tre stasjoner som måler vannfØringen. De er 22n ørje, 2214 Brekke og 2215 Ti:'iI:el};11:3ross, hvor det totale avløpet for dam og gjennom kraftverk måles. I Hydrologisk avdelings data arkiv for~ligger avlØpsdata fra disse stasjoner siden 1963. Videre tInnes vannstandsdata for samme periode for magasinstasjonene 2216 BjØrkelangen, 2217 Øgderen, 2210 Setten, 2211 Mjermen, 2212 Rødenes sjøen, 1029 Øymarksjø, 1030 Asperen og Ara, 2218 Store Erte og 1031 FemsjØ. Ut fra disse data er det gjort beregning av tilsiget til 2213 ørje, 2214 Brekke og 2215 Tistedalsfoss. Disse tilsigsserier gir vannfØringen ved de aktuelle punktene under forutsetning av at oven forliggende magasiner ikke eksisterer, dvs. flomdempningen i magasinene er eliminert. Tilsigsseriene, drøyt 20 år lange, vil danne grunnlaget for beregning av tilløpsflommer i vassdraget. Det er også utført flomfrekvensanalyser for målestasjoner i nær• liggende vassdrag, som en ekstra støtte, særlig fordi seriene i Haldenvassdraget er forholdsvis korte. Feltareal Antall Jan. ~ Mai Juni - De5. år QM QM Q.1QQQ 2 Q.1QQQ 2 km 2 m) Is l/s'km QM m) Is l/s'km QM ----,------~------Hdldenv8ssdraget n1.1 ørje, ti lsig 1028.80 22-21 102.9 100.0 3.08 91.5 89.0 3.14 n14 Brekke, tilsig 1408.34 21 136.6 97 .0 3.00 133.1 94.5 2.17 2715 TisVdalsfo55, t.ilsig 1594.24 21 157.3 98.7 2.77 154.4 96.9 2.06 Mnsseelv 2150 flØgfoss 297 8-9 28.3 95.2 29.2 98.3 77 .0 111.8 2.53 137 r~U3S da.m t tilsi'J 689 16 79.1 115.1 3.27 !iakkc~;ladelv 1177 St.ortorp møll!' 85.5 7 9. " 110.8 11.3 132.2 22fi8 flrekke 465 6 45.4 97.6 58.4 125.5 0~cjv il'l Tr ()!~ t,e rud I ti lBig 14~; 55··54 12 . ~) 86.2 3.19 11. "I 80.4 3.30 Mdnqenvas9draget 3Al BolfOf,g bru, regulert 267 73 21.1 79.1 3.0 ca.15 ca.55 V~.u\'J:lelv ~RO Maqnor 357 73-74 32 .4 90.7 3.41 24.4 68.3 2.71 BrØdbØlel v 379 Holmen bru, tilsig 370 54-48 31.5 85.1 3.58 22.5 60.8 3.66 Tabell 2. Flomfrekvensanalysert varighet 1 dØgn. vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 8 MA]pstasjoner, benyttet ved denne lleregning, er vist pA kartet l fiuur 2. Ved frekvensanalysene er vårflommer (jan.-maiJ og hØstfJ ummer (junj des.) studert ,tdski It. Resul tatet av (Li sse analyser er vist i tabell 2. Fig. 2. Hydrometriske målestasjoner. vho/r"pp/l"p/Haldpnvas~draget 9 Flomanalysene viser at det er vårflommer som dominerer i de Østlige vdssdragene. Jo lengre mot vest og nærmere kysten som vassdragene ljgypr, jo mer dominerer hØstflommene. Dette gjelder særlig i smA felt Haldenvassdraget ligger i en overgangssone. Middelflommen, QM, 1'1. ;.f ØI~t om vAren ved ørje, mens ved Tistedalsfoss er QM om vår og hØst nesten like store. Faktoren Q1000/QM synes imidlertid å være ;o;LØrst om våren. Hvis man ser på flommer med lengre varighet, 5-10 dØyn, ~r vårflommene enda mer dominerende i Haldenvassdraget. Etter som det er forhol~~vis store magasin som avlØpsflommer skal beregnes for, vil flomvolum over flere dØgn ha størst betydning og i den videre beregning vil flomverdier for vårsesongen derfor danne grunn lag. Ved beregning av djm~nsjonerende flom i hovedvassdraget, fra RØdencs• sjøen og nedover, benyttes de QM-verdier for forskjellige varigheter, som er fremkommet ved tilsigsberegning for 2213 ørje, 2214 Brekke og 2215 Tistedalsfoss. Faktoren Q1000/QM for varighet 1 dØgn anslås til 3.2. Denne verdi er noe hØyere enn hva flomfrekvensanalysene i Haldenvassdraget gir. Her er imidlertid observasjonsseriene forholds vis korte og de lange seriene i nærliggende vassdrag antyder en hØyere verdi for Q1000/QM. Områdekurven, tatt fra "Regional flomfrekvensanalyse i norske vassdrag" gir en verdi nær 3.2 i det aktuelle området. I tabell 3 vises beregnede verdier for faktoren Q1000/QM for forskjellige varigheter for 380 Magnor, 2213 ørje og 2214 Brekke, og v~]gt verdi, som antas være representativ for alle felt i Halden vassdraget. Var i IJhet Q1000/QM dØgn 380 Magnor 2213 ørje 2214 Brekke Haldenvassdraget 1 3.41 3.08 3.00 3.20 j 3.39 3.00 '3.04 3.1'1 5 3.27 2.97 3.09 3 . 11 "1 1.16 2.96 1.08 :1.08 10 3.11 2.94 3.02 3.05 Tdbel L 3. Resultat av flomfrekvensanalyser, varighet 1-10 dØgn. Da d0 fleste magasiner i vassdraget er forholdsvis store, vil flom dempningen bli stor, og det er flommer med lang varighet som er kritiske. En grov kontroll tilsier at det er flommer med varighet 7-10 dØgn som er de mest kritiske. Dimensjonerende flom i hoved vdssdraget ble derfor konstruert med utgangspunkt i Q1000-verdier for varigheter 10 dØgn. I tabell 4 vises resultater for tillØpsflom• beregning i hovedvassdraget. QM-verdier for forskjellige varigheter er fremkommet ved tilsigsberegning, mens faktorene Q1000/QM er tatt fra tabell 3. vho/rapp/lep/Haldf'nva5sdraget 10 Varighet ørje Brekke Tistedalsfoss Q.1QQQ dØgn QM QM Q1000 QM Q1000 QM Q1000 1 3.20 100.0 320 97.0 310 98.7 316 3 3. 15 91. O 287 84.6 266 85.0 268 5 3.11 83.9 261 76.2 237 76. 1 237 7 3.08 78.0 240 70.3 217 69.8 215 10 3.05 70.1 214 63.5 194 62.2 190 Tabell 4. Flom med gjentaksintervall 1000 år for forskjellige varigheter i 1/s·km2 . FlomforlØpet konstrueres ut fra en modellflom. Som modell flom benyttes den største tilsigsflommen ved ørje under observasjons perioden, flommen i månedsskiftet april-mai 1966. VannfØringen hver enkelt dag skaleres opp slik at midlet over 10 dØgn overens stemmer med de i tabell 4 redoviste Q1000-verdiene for varighet 10 dØgn. niSSt, er for ørje lik 0.214 m3 /s km2 ·1028.8 km2 :: 220.2m3 /5, for Brekke 0.194 . 1408.34:= 273.2 m3 /s og for Tistedalsfoss 0.190 . 1594.24 :: 302.9 ml/s. For kortere varigheter enn 10 dØgn blir middel vannfØr ingen noe 'li i".] r (.~ !~nn Q1000-verdien for tilsvarende varighet. FlomforlØpet redovises i tabell 5. FlomforlØp DØgn Modell flom Q1000 Q1000 Q1000 ørje Brekke Tistedalsfoss 1 133.3 188.2 233.5 258.9 2 155.6 219.7 272.5 302.2 3 179.5 253.4 314.4 348.6 4 180.4 254.7 316.0 350.3 [. .l 192.9 272.3 337.9 374.6 6 187.5 264.7 328.4 364.1 ./ 149.4 210.9 261 .7 290.1 8 136.7 193.0 239.4 265.5 9 130.7 183.8 228.0 252.8 10 114.3 161 .4 200.2 222.0 Varighet dØgn MiddelvannfØring 192.9 272.3 337.9 374.6 5 179.2 253.0 313.8 348.0 10 156.0 220.2 273.2 302.9 Tabell 5. Dimensjonerende flom i hovedvassdraget. ForlØp og middelvannfØring i ml/s. vho/rapp/lep/Hald~nvassdraget 11 nJttll ber~gnede flomverdiene gjelder for hovedvassdraget fra jøen 09 nedover. Dimensjonerende flom idelfeltene 1" r. 1J'If'S Rj langen, som har et forholdsvis lite magasinareal, viser en grov kontroll at det er flommer med varighet ca. 3 dØgn som vil være ske. Ut fra flomform]er j "Regional flomfrekvensanalyse f nor vassdrag" beregnes QM for BjØrkelangen til 98.1 I/s·km2 , dvs. omtrent det samme som flomfrekvensanalysen for 2213 ørje gir. Q OOO-verdiene for ørje, i tabell 4, får derfor danne grunnlag for beregning av dimensjonerende tillØpsflom til BjØrkelangen, men her regnps det bare med et flomforløp over 5 dØgn. Q1000-verdien for ett dØgn blir 320 1/5' km 2 eller 88.9 m3 /s og for fem dØgn 261 l/s·kml eller 72.5 mJ/s. Flomforløpet antas å være symmetrisk og vises i ! bell 6. 60.8 76.0 813.9 FlomforlØp 4 76.0 60.8 Vari9het 88.9 72 5 MiddelvannfØring Tilbell h. Dimensjonerende flom i BjØrkf·]angen. ForlØp og middelvannføring i mJ/s. I Setten og Mjermen har alle et forholdsvis stort magasinareal , [hold t:il nedbØrfeltenes stØrrelse og det er flommer med varigh(~t; ';JiJ mot "lO døgn som er de mest kr i tiske her. ut fra flomformlene i anal flomfrekvensanalyse i norske vassdrag", som gir QM-verdier C~. 130-140 l/s·k~ og observerte middelflommer ved nærliggende aner, med QM-verdier opp til 100-110 I/s·km2 , anslås QM, varlg- 1 dØgn, tjl 125 I/s'km2 for disse tre felt. Med en faktor lDUG/QM på 3,2 blir Q1000 lik 400 I/s·km2 . Flomvolumene over flere er vanskeligere å anslå. Det taes utgangspunkt i Q1000-verdiene ørje, i tabell 4. Det antas at flommene i nedslagsfeltene til , ~.JeU (~n (!!J Mjermens lokalfelt er like store i spesifikke er, og at de er mer intense over kort varighet enn for ørje, 1000 1 dØgn = 400 I/s·km2 mot 320 l/s·km2 for ørje, pga. feltenes :11 nelre arealer. Over lengre varigheter antas denne forskjell jevnet c pqa. samme meteorologiske forhold og feltarealenes mjnkende betyd !ing, slik at Q1000-verdiene for variqhet 10 dØgn antas å være lik 'wm for ørje, 214 Ils' km2 . Med utgangspunkt i denne antakelse, kun:5trueres et symmetrisk tilløpsflomforlØp over 10 dØqn for de tre f~11ene med et resultat som vist i tabell 7. 12 FlomforlØp DØgn Alle felt Øgderen Setten Mjermen, lokalfelt l /5' km2 m3 /s m3 /s m3 /s 1 134.4 12.2 25.0 10.5 2 164.0 14.9 30.5 12.8 3 225.0 20.4 41.8 17.6 4 317.5 28.9 59.0 24.9 S 400.0 36.4 74.3 31 .3 6 317.5 28.9 59.0 24.9 7 225.0 20.4 41 .8 17.6 8 164.0 14.9 30.5 12.8 9 122.8 11.2 22.8 9.6 10 69.9 6.4 13.0 5.5 Varighet dØgn MiddelvannfØring 1 400 36.4 74. :3 31 .3 5 297 27.0 r;S.2 23.3 10 214 19.4 39.8 16.8 Tabell 7. Dimensjonerende flom i Øgderen, Setten og Mjermens lokalfelt . ForlØp og middelvannfØring. Flomberegning for Store Erte er utfØrt tidligere. Resultatet er gitt i vårt brev av 9.12.86. I vedlegg til dette brever fremgangsmåten ved l,eregningen beskrevet og vil bare bli kortfattet gjengitt her. Beregningen baseres på årsverdier av flommer, ettersom det så nært kysten, som store Ertes hele felt ligger, ikke vil være noen domi n~rende flomsesong. Q1000-verdien for varighet 1 dØgn er beregnet til 1.1·154 =: 4771/s·km2 , dvs. en del hØyere enn for øvrige felt i llaldenvassdraget. Forskjellen utjevnes for lengre varigheter . Med støtte i anslåtte verdier for nedbØr med gjentaksintervall 1000 år, ble dimensjonerende flom i Store Erte-feltet simulert ved bruk aven nedbØr/avlØpsmodell i overensstemmelse med Q1000-verdier beregnet ut fra flomfrekvensanalyser. Resultatet av beregningen vj~es i tabell 8. Vad ghet Q1000 dØgn 1/5' km 2 m3 /s 1 475 28.5 2 390 23.4 3 323 19.4 Tabell B. Dimensjonerende flom, Store Erte. MiddelvannfØring. vhQ/rapp/l~p/Hald~nva>sdra9~t 13 MAGASIN OG AVLØPSKURVER Ved beregnlllg av avlØpsflommer rutes tillØpsflommene gjennom mclgd~inene, for å ta hensyn til den flomdempende innvirkningen av :'::3(,. Derved m!l maga~iinstØrrelsene og dammenes avlØpskurver være kvnte. Rutlngen utføres ved hjelp av et datamaskinprogram, PQRUT, ved Hydrologisk avdeling. En forutsetning ved rutingen er at magasin vannstanden er på HRV når flommen begynner. Magasindata og avlØpskurver for de forskjellige magasin er nevnt nedenfur. MagasinstØrreisen beregnes ut fra sjØarealet, oppgitt av Halden Hovedvassdrags Brukseierforening, og beskrives av volumet ved HRV og ved to hØyere vannstander. Da HRV ofte er oppgitt med forskjellige verdier, aVhengig av hvilket hØydesystem som benyttes, er magasintabeller og avlØpskurver beregnet med HRV=O m. AvlØpskurver beregnes på grunnlag av damtegninger og andre opplysninger fra Bruks eierforenIngen og ut fra enkelte oppmålinger utfØrt ved befaring. Forutsetninger vedrØrende flomlØpenes mflllqlvrning er diskutert med Tilsynskontoret, VVT. Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 3.48 km2 . I tiden 14. april 14. uktober er HRV lik O m, mens den i tiden 15 oktober - 13. april er 0.80 m hØyere. Det er beregnet avlØpskurve dels for åpen dam og dels for lukket dam, etter opplysninger i et notat datert 4.10.77. Ved Apen dam antas flommen gå dels i to flomlØp, på tilsammen 5 m lengde og med terskel på vst. O m, dels i et 2 m langt IØmmerlØp med terskel pA vst. 0.74 m, videre i et 6.6 m langt fast overløp med terskel på vst. 1.64 m og over den 14 m lange damkronen med terskel vst. 2.64 m. Etter vannstandstigning 3.14 m antas det gå vann over fjellpartier utenom dammen. AvlØpskurven får tre segment og blir: Q ::: 8.2500 (H O) 1.5 O < H <0.76 Q 8.7956 (H O) 1.7424 0 . 77 Ved lukket dam antas flomlØpene å ha en terskel p! vst 0.80 og tØmmerlØpet på vst. 1.44 m. AvlØpskurven i dette tilfellet blir: Q 9.5000 (H - 0.80) 1 .5 0.80< H <1.50 Q =: '11.4540 (H 0.80)2.0282 1 .51 < H <2.48 Q .- 9.8310 (H 0.80)2.3222 2.49< H OverlØpskoeffisienten c er mel1 om 1 .9, over bjelkestengsel, og 1.5, over bred damkrone, Eli veibru og en sprengt kanal mellom dammen og ~;(:1 \/(' magasinet kan virke oppdemmende, og medfØu!r ('tl 1I:·;j.kkerhet på både aVlØpsflommens ~tØrrelse og flomvannstandene i magasinet. Det er imidlertid meget vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 14 vanskelig å beregne denne effekt og det er ikke prØvd v~d denne flom beregning. Øgderen (Hemnes dam) Magasinvolumet b~regrles ut fra sjØarealet 13.52 km2 . Flommen antas gå over faste bjelkestengsel på HRV med en effektiv lengde på 12.8 m og overlØpskoeffisient 1.9. Ved vannstandstigning ca. 1.1 m vil broen over dammen virke oppstuende men effektive lengden blir straks større, slik at disse effekter antas kompensere hverandre. Ved ytterligere ca. 0.6 m vannstand~stigning vil flommen også gå over veibanen utenom dHmmen. AvlØpskurven blir: Q ::: 24,3200 (H O) 1 .5 o Q - 15.4023 (H 0)2.3419 1.73 < H Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 11.59 km2 . Ved lukket dam vil flommen gå over damkrunen, med terskel 0.5 m over HRV, i en lengde av ca. 9 m. En bakenforliggende bru vil muligens virke opp ::'i!;uende, men det er umulig å si til hvilken grad, og derfor i.kke I;att hensyn til ved beregning av avlØpskurven, som blir: Q ::: 12.46 (H - 0.5)1.5 0.5 To tappeluker på tilsammen 3.54 m's lengde, med c= 1.5 og terskelnivå 2.41 m under HRV, har en kapasitet ved HRV på ca. 20 ml/s. Når disse står åpne blir avløpskurven: Q .. 5.3100 (H + 2.41) 1.5 -2.41 Q ::: 6.0659 (H + 2.41)1.3491 0.14 Q = 3.0388 (H + 2.41)1.9352 0.90 For vannstander over 0.14 m er kurven beregnet etter formelen for dykket tappelØp, og for vannstander over 0.5 m med avløp over dam kronen i tillegg. Mjermen (BØens dam) Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 7.82 km? En flomluke med kapasitet ca. 5.2 m3 /s ved HRV antas stå åpen under flom. Kapasiteten øker etter formelen for dykket tappelØp ved høyere vannstander. Øvrige bjelkestengsel antas ha terskel på HRV, men har liten kapasitet fØr vannstanden når opp til damkronen. Denne har terskel nivå 0.26 m over HRV, er 50 m lang og har c=1.4. Foruten i flomlukpn og over damkronen antas noe vann gå over et fjellparti til høyre for dammen. AvlØp~kurven blir: Q = 0.3223 (H + 2.99)2.5517 O vho/rapp/lep/Haldenvassrlragpt 15 Q " 3.8224 (H t 0.86)4.5823 0.26 Q = 58.8775 (H 0.03) 1.7587 0 . 67 RØdenessiØen (Ørje dam) Magasinvolumet beregnes ut fra sjØrealet 17 . 93 km2 . Det er to nålelØp ug to lukelØp i dammen . Terskelen på disse lØp li~g er '~a. 2. 5 ro under IlRV, lengden av hvert lØp er ca. 4.4 m og det regnes med c ~ 1,6 for disse. Nåle- og lukelØpencs totale kapasitet ved HRV er 111 mJ/s. LukelØpenes kapasitet ved hØyer e vannstand er beregnet etter formelen for dykket tappelØp. Flommen kan også gå over damkronen, hvorav en del av 50 m's lengde har terskel 0 . 5 maver HRV og en del av 15 m's lengde har terskel 0.82 maver HRV. Ved meget hØY vannstand vil vann kunne gå over ørje sluser. AvlØpskurven ved åpen dam blir: Q = 10.4075 (H + 2.54)1.3891 O Det antas at kraftstasjonen er ute av drift under store flommer . Mellum ørje Dam og selve magasinet er det en kort elvestrekning, slik at vannstanden i RØdenessjøen vil være hØyere enn ved dammen. Samtidig vil imidlertid vannet ha en viss tiIIØpshastigh ~ l ; inn mot dammen. Denne tillØpshastighet Øker dammens avlØpskapasitet, hvilket kompens erer noe for den lavere vannstanden ved dammen. Det er ikke tatt hensyn til vannstandsgradienten ved denne flamberegning ettersom det krever utfØrlige vannfØringsmålinger i ørje elv. ØymarksiØen(StrØmsfoss daml Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 14.84 km2 . Det er tre lukelØp og tre nålelØp i dammen. Disse har terskel 1. 75 m under HRV, unntatt det ene nålelØpet, som har terskein 0.2 m lavere. Total lengde på disse lØp er ca . 29 m. LukelØpenes kapasitet er beregnet etter formelen for dykket tappelØp for vannstander over 0.2 maver HRV. Ved vannstander over 0 . 15 m vil en 4 m lang del av damkronen oversvømmes. For å ta hensyn til oppstuingseffekten av damkronen over nåleløpene, regnes det med effektiv lengde 3 m på denne del av dam krunen. Ved vannstander over 0.65 m vil ytterligere en del av dam kronen , med lengde drØyt 9 m, oversvømmes. Ved vannstander over 1.6 m vil det også gå vann over slusen. Det er regnet med overlØps• koeffisient 1.6 for nåle- og luke lØpene og 1.48 for damkrone og sluse. Det antas videre at kraftstasjonen er ute av drift ved store flommer. AvlØpskurven ved åpen dam blir : Q = 37.5945 (H + 1.95) 1.6276 O Q = 19.8040 (8 + 1.95)1.5299 0.20 Luke - og nålelØpenes totale kapasitet. v~d HRV er 111 mJ/ s. Mellom Sl : rØm~fos s dam og Øymarksjøen er det en nesten 3 km lang elve strekning, StrØmselven. Det er ikke tatt hensyn til eventuelle opp stuingseffekter ved store flommer på denne elvestrekning. Det er vho/rapp/le~/Haldenva5sdraget 16 heller ikke tatt hensyn til den oppstuende innvirkning som veibruen like ovenfor dammen vil ha. Asper.en .9..9 Ara (Brekke dam) Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 15.87 km2 . En flomlØpstunnel til hØyre for dammen stenges aven valse. Flomavledningskapasiteten er avhengig av hvordan denne valse manøv· reres og er, i fØlge opplysninger fra Brukseierforeningerl, maksimalt ca. 150 ml/s. Ved flomstigning 0.9 maver HRV vil betongdammen og slusen like ved oversvØmmes i en total lengde av 100 m. Det regnes med en overløpskoeffisient 1.48 for damkronen og slusen, slik at av løpskurven blir Q.- 148 (H _0.9)1.5 O Det regnes ikke med noen flomavledning i den overlØpstrakt som ligger et stykke foran dammen. Videre ant;.l:3 kraftstasjonen være ute av drift ved store flommer. store Erte Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 5.09 km2 . Dammen er under ()mby~ging (april 1987) og får et 5 m lang overlØp med ter~k~l på HRV. OverlØpskoeffisienten er 2.15. Ved vann~tander over 0.45 bereg nes kapasiteten for overløpet etb" '." "II"I'tl for dykket tappelØp. videre er det en 60 m lang damkrone med terskel 0.10 maver HRV, en 12 m lang damkrone med terskel 0,45 maver HRV og en 8.5 m lang dam krone med terskel 0.65 maver HRV. Det regnes med en overlØps• koeffisient på 1.42 for damkronen. AvlØpsklJrven blir: Q = 10.75 (H - O) 1.5 O FemsjØen.,.JSvg.nedammen) Magasinvolumet beregnes ut fra sjØarealet 10.50 km2 . Dammen har seks lukelØp med total kapasitet ved HRV på 76 m3 /s, beregnet av Vass drags- og Havnelaboratoriet ved modellforsØk i 1965. I rapporten om dette modellforsØk er det beregnet en vannføringskurve, fig. 5 i denne rapport, som delvis danner grunnlag for beregning av avlØps• kurve ved hØye vannstander. Ved ekstrapolasjon av vannfØringskurven er kapasiteten ved vannstander over 0.9 maver HRV beregnet etter formelen for dykket tappelØp. Videre regnes det med at vann går over veien til hØyre fot dammen ved vannstander over 0.5 m. Ved vann slander over 1.6 m vil det også gå vann over den steinmur som er bygget over damkronen utenom lukeløpene. Avløpskurven ved helt åpen dam blir: Q ::: 21.0341 (H + 2.15) 1.6848 o Q 31.4455 (H + 2.15)1.3215 0.88 !let antas at kraftstasjonene er ute av drift ved store flommer. vho/rapp/l~p/Haldenvassdraget 17 6" DIfi!1ENSJONERENDE AVLØPSFLOM Dimensjonerende avlØpsflom med tilhØrende vannstander beregnes ved å rutA dimensjonerende tillØpSflom gjennom magasinet ut fra de flJfULsetninger vedrØrende begynnelsesvannstand, magasinstØrreise og flomavledningskapasitet som er nevnt i forrige avsnitt. Ved rutingen benyttes tidskriltet 6 tjmer ved alle magasin, unntatt ved egen beregning for Store Erte, hvor tidskrittet 8 timer benyttes. Alle vannfØringer er uttrykt i mJ/s og alle vannstander i m. Dimensjonerende tillØpsflom til BjØrkelangen er beskrevet i tabell 6. Flommen ,~ntas komme i den sesong som HRV skal være O m, se aV:3n Ut 5 om Fosser dam. AvlØpskurven for åpen dam antas å gjelde og dimen sjonerende avlØpsflom etter ruting blir 78 m3 /s og dimensjonerende flumvannstand 2.97 m over "RV. Resultatet av lutingen vises i fiqur 3. QI TILLØP H~A IfI\NlllSTANO •••••••• AlA AVLØP TillØp Vannstand AvlØp ...... _...... , ... . ~)()il1. 20HIA 20AIA E- 57.000 .343 1. 661 !'O .. IlOO .680 4.630 ~ 64.600 1.014 9.006 N i .... 61l .. 400 1.336 14.570 72.200 1.643 20.886 ---- ..... - ...... 76 .. 000 1.928 28.065 ' ... "',...... ~ ~ 79.800 2.179 37 • 4~.;4 ...... N 83 .. 600 2.396 46.824 88.900 2.584 55 .. Y55 94 .. ::'00 2.750 64.805 ~ 88.900 2.872 71.817 - 83 .. 600 2.939 75.728 79.800 2.965 77.371 76 .. 000 2.967 77.517 8 72.200 2.952 76.574 68.400 2.923 74.856 - 64.600 2.886 72.593 60 .. 1300 2.841 69.951 ~ 57.000 2.790 67.049 O Ci3 .. ::'OO 2.735 63.971 TID. TIMER. Fig. 1, Dimensjonerende flom, BjØrkelangen. Det er også sett på hva avlØp::Jflom J "'"vdtHlstand blir hvis dammen dnL·t~; !l V.+'Cf' l ukket når flommen begynner og magasinvannstanden li ggCl a.B m hØyere pnn i forrige tilfelle, dvs. på HRV fur sesongen 15. oktober- 1.3. april. AvlØpsfJnmmen blir da 81 mJfs og flomstigningen 2.48 meller 1.28 m over O m. vhn/rapp/l~p/Haldenva&sdraget 18 Magasinkurven er beregnet ut fra sjøarealet men ved BjØrkelangen vil 3ann~ynligvis forholdsvis store områder ovenfor sjøen oversvØmmes ved ~l;ore flommer. Elven har meget liten gradient oppstrØms BjØrkelangen. Det er vanskelig å ta hensyn til denne effekt på en korrekt måte. Flommen er rutet gjennom magasinet også med en annen magasinkurve, nemlig ut fra den forutsetning at magasinarealet fordobles ved flom stigning 2 m. AvlØpsflommen blir da naturligvis noe mindre, pga. den større flomdempningen, og flomstigningen blir i størrels030rden 16·17 cm mindre. Dimensjonerende tillØpsflom til Øgderen, beskrevet i tabell 7, rutes gjennom magasinet. Dimensjonerende avlØrsflom blir 15 m3 /s og dimen sjonerende flomvannstand 0.73 m over HRV. Resultatet av rutingen vises i figur 4. Gl2 TILI.I/lP TillØp Vannstand Avløo VANNST~NO •••.•••• ,.", .... , ... H2 ~ AVLØP 40Q2 40H2 40A2 11.542 .018 .060 q 12.178 .037 .173 12.95 .057 .327 ~ '~"/"""''''''''''-'''''''''''''''''''''''''''''''' 13.541 .077 .518 \Il 14.268 .096 .744 "- ~ 14.904 .120 1.005 / 15.540 .142 1.299 - " 16.268 .165 1.624 ~ q 18.358 .189 1.999 i~ 20.448 .216 2.444 22.538 .246 2.963 24.628 .278 3.560 >~ :>6.}1't .312 4.2313 28.900 • .348 5.002 .30.990 .3137 5.054 :\3 .080 .427 6.792 36.352 .470 7.1341 39.624 .~i16 9.027 ..... *',,---- 36.352 .561 10.:215 ,,'" 33.080 .598 11.. 255 o ,," ,/ 30.990 .630 12.163 9 ,,/' 28.900 .6~7 12 .. 957 26.719 .680 13.633 /" 24 .. 628 .698 14.189 ,,... " ,." 22.538 .713 14.627 ...... 20.448 .723 14.950 .. - 8 113.358 .730 1~j.161 q ------• 16.268 .733 15.263 o~--~~--~------~------~------_r------_rO 15.540 .734 15.293 o. ~e. 96. f92. 2~O. 'H. 14.904 .734 15.290 TID. TIMER. 14.268 .733 15.257 13.541 .731 15.192 12.360 .7'27 15.086 H. 178 .722 14.929 9.997 .716 14.725 8.724 .708 14.473 7.543 .698 14.178 6.362 .687 13.844 5.1130 .675 13.474 3.908 .661 13.068 Fig. 4. Dimensjonerende flom, Øgderen. y h o / r il. p Il / I f' P / H il. Ide n y as" dra !J " t 19 Dimensjonerende tillØpsflom til Setten er beskrevet i tabell 7. Tappelukene forutsettes være åpne under flommen. Tilløpsflommen rutes gjennom magasinet og dimensjonerende avlØpsflom blir 35 mJ/s og mensjonerende flomvannstand 1.11 m over HRY. Resultatet av rutingen vises i figur 5. TillØp Vannstand Avl\llp 4003 40H3A 40A3A 23.604 .007 19.951 24.905 .015 20.048 f3 ... 26.392 .025 20.175 .""--l'Tt1:8fl...... E 1-15/\ VANNSTAND •••••••• ASY" AVLØP •••••••••~ ... -"". 27.693 .037 20.330 -' , ~ - 29.180 .052 20.514 ; .~ " l . .,~ - 30.481 .069 20.727 /' -"', 31.782 .088 20.965 . . 33.~~69 " :[ 0'1 21.230 .' li . 37.5404 .135 :~1. 558 O I> 41.819 " 1611 21. 768 46.093 .209 22.231 50.368 ~ :?~,A 22.776 ~ 54.6043 .310 2.3. 403 O 59.103 ,,371 24.115 63.378 .439 24.910 67.653 .5 J:l 25.7B7 74.344 .596 26.773 ~ 81.035 .681l 27.894 O 74.344 .779 29.002 ,..------~ .B56 29.944 -~ " 67.653 -' 63.378 .920 31.167 ~ 59.l()3 "9}~ 32.157 O 54.643 1.01.8 32.980 50.368 1.0S4 33.638 46.093 L080 34.134 41.819 1.098 34.469 ~ 37.544 1.107 34.648 O 33.269 1.108 34.674 "'ta. 96. 144. f92. 240. 31. 782 1.104 34.600 TIO.TIMER. 30.481 1.099 34.481 29.180 1.090 34.322 27.693 1,,079 34.121 25.277 1.066 33.862 22.861 1.049 33.530 20.445 1.026 ]3.130 17.843 1.001 32.661 15.426 .972 32.129 13.010 .940 31. ~3B 10.594 .905 30.893 7.992 ,,1366 30.069 Fig. 5. Dimensjonerende flom, Setten. Hvis dammen antas å være lukket under flommen blir avlØpsflommen 25 roJ/s og flomstigningen 2.09 m over HRY. Dimensjonerende tillØpsflom til Mjermen utgjøres avavlØpsflommen fra Setten, under forutsetning av åpne luker i Kolstadfoss dam, tillagt flommen fra Mjermens lokalfelt, beskrevet i tabell 7. Dimensjonerende avlØpsflom blir 55 mJ/s og dimensjonerende flomvannstand 0.99 m over HRV. Resultatet av rutingen vises i figur 6. vho/rapp/l@P/Haldenvassdraget 20 TillØp Vanns\.and AvlØp 40Q4 40H4 40M TlLLIlIP 29.900 .067 5.515 30.545 .134 ~,.ll93 ~ VANNSrA/Ill ."~'" AVL0P 31.299 .203 6. :'21 ~ /// 32.003 .271 /,.730 l/l- ..... -._ ...... _._ ... _--_ ...... __ .-.. _... -. "- 32.814 .331 !.l .. 109 Nlx: ~ 3:3.575 .3'18 !O.954 34.361 .45:, 1:I .. 4JO - @ " " 3~j .. 253 .501 l/'.OU ~ " et;'!:. ..- ~P.:l82 ...1.1 .. ' lll .. ilL! i ~ / 3'1.395 .601 :'1 • 74~j " 41.6:,9 • 6'1~5 :'4.1157 ~ ~ 44.006 .686 28 .. O~~~ > ~ 46.435 • 7:!~j :11 .034 :llt.Obl ~ 49.027 .763 51.624 • /'19 17" 104 54.303 ,834 40.157 ~ 58.109 .870 4:5..:lJl ~ :/:/ 62 .. 050 .907 46.732 60.338 .939 4'f .. 131l 51.7Ell ~ 58 .. 460 .960 ... / 57.881 .973 53 .. 14B ~ 57.069 .983 54.0Bl 56.012 .988 54 .. 61.3 ~ 54.868 .990 54.793 12 53.562 .989 54 .. 667 52.096 .985 54.269 50.472 .978 53 .. 624 ~ ~ o 48.697 .969 52.756 ~------~------~------r------r------+O 51.1314 o. ~8. 96. IH. 192. 2~O. 47.996 .960 50.93::> TID.TIMER. 47.329 .951 46.622 .942 50.()97 45.794 .934 49.280 44.516 .92~j 4fl .. 41'1 43.166 .915 1,7.469 41. 747 .904 46.437 40.182 .892 4~J.3HI 38.631 .879 44" Ul 37.022 .865 42 .. 8~i8 35.358 .8S0 41 .~i34 33.438 .834 40.1.33 Fig. 6. Dimensjonerend~ flom, Mjerruen Ved den nedenforliggende Lundsfoss blir dimensj()nerende flom 59 mJls, 6.5 RØdeness~n Flom med gjentaksintervall 1000 år ved ørje, beskrevet i tabell 5, representerer dimensjonerende tillØpsflom til RØdenc'isjØen, Det er Jrlg forelØpig ikke tatt hensyn til flomdempningen i ovenfnrliggende [l\.igasiner. Den nevnte 11(illIInf~n fordeles derfor på de forskjellige del feltpIle etter diAse felts prosentuelle delareal av totalfeltet, og tutes gjennom de respektive magasin. Magasinene forutsettes ligge på HRV fØr flommen begynner og alle flomavledningsorganer forutsettes være åpne. Dimensjonerende tillØpsfl()m til RØdenessjøen fØr og etter luting gjennom ovenforliggende magasin er vist i figur 7. 21 4001005 40T5 180.000 76.339 1B8.000 82.297 196.000 89.128 204.800 98.463 212.200 108.811 219.700 119.861 227.200 131.309 234.600 144.106 244.000 157.960 :53.400 171.508 26::!.800 184.362 272.200 196.544 263.400 200.359 2~j4. 700 202.240 246.000 202.486 237.200 201.368 250.000 208.458 275.600 221.903 300.000 2~'6. 545 290.000 237.654 277.400 235.820 264.700 232.309 , 252.100 227.581 :239.400 221.859 ;:.f-...... _.. _~._-:r;-. -----Jtll-r-.----1..,~r-4-.----.,-----~ .~. 240.• 220.000 212.520 TID,TI"''''. 204.300 203.685 200.600 199.497 198.000 196.304 195.500 193.573 193.000 191.148 190.500 188.938 188.000 186.877 185.900 185.092 183.800 183.408 181.700 181. 790 179.600 180.220 173.000 176.760 l61.000 170.688 153.300 165.806 137.()OO 15"7.072 impnsjunerende til1Øpsfium til RØdenessjøen, fØr (lg 0tter ruting gjennom ovenforliggende magasin . .. ,; f \lmruting ~jjE'nnom magasinet forutsettes flomlØpene manØvreres \ ii mayasinvannstanden holdes på HRV lengst mulig, dvs. til til ·;!jommen over;:ltiger flomlØpenes kapasitet ved BRV, 111 mJ/s. Der- ~r Apnes dammen maksimalt. Dimensjonerende avlØpsflom blir 206 !~ (lg dimensjonerende flomvannstand 1.03 ro over HRV. Resultatet av " nqen vise:-) i figur 8. vho/rapp/lpp/Haldenvaøsdraget 22 Tilløp Vannstand AvlØp T5X TILL.ØP ...... 40T5X 40H5X 40A5X H&X V1.NNSrAII[) .. ~ ...... ASX 1.VLeP ...... , ... 119.861 .010 111.607 131.309 .026 112.562 (~ 144.106 .054 114.285 . ~ ... 157.960 .095 116.816 - ~ ,/.. _.... _"".-.. ~ .. , .. _...... - :Il: 171.508 .149 120.138 ~ 184.362 .214 124.176 ~ .. ,/" 196.544 .288 128.849 q / -"'" 200.359 .366 133.805 '. fl! l ------'. 202.240 .441 138.656 ~ .... ~ li /' --- -... _-- ...... '. "~ ... ei I 202.486 .512 143.277 li ... ~ ...... > 201. 368 .578 147.565 //" '"" .... .' .- 208.458 .642 151. 789 q .'" ' ...... 221. 903 .708 159.873 ~> //' ~ .",,1 O 236.545 .780 169.552 ~ , ",,'" ,:' 237.654 .850 179 .275 ..,'" .' ," ,- 235.820 .909 187.776 ,'- . 232.309 .956 194.776 ,----... Il 227.581 .992 200.187 C! I .. ~ I O 221.859 1.017 204.007 § I I 212.520 1.030 206.076 I 203.685 1.033 206.395 I 1/ I 199.497 1.028 205.639 q I 1.020 204.425 I : ~ 196.304 I O 193.573 1.010 202.941 ~ I :/ I 191.148 .999 201. 293 I 188.938 .988 199.549 I " 186.877 .976 197.753 195.945 C! .,' ~ 185.092 .964 o O 183.408 .952 194.158 o. -te. 96. l-t-t • 192. 2'\0. 181. 790 .940 192.400 T ID. TIMER. 180.220 .929 190.675 176.760 .916 188.840 170.688 .901 186.577 165.806 .882 183.852 157.072 .859 180.549 150.000 .831 176.610 145.000 .801 172.418 140.000 .770 168.167 135.000 .738 163.868 130.000 .706 159.533 Fig, 8. Dimensjonerende flom, RØdenessjøen. Dimensjonerende tillØpsflom til ØymarksjØen er summen av dimen sjonerende avlØpsflom fra RØdenessjøen og flommen fra Øymarksjøens lokalfelt. Flommen fra lokalfeltet beregnes ut fra forskjellen mellom Q1000-forlØpet ved Brekke og Q1000-forlØpet ved ørje som er beskrevet i tabell 5. Den resulterende lokalflommen fordeles på lokal feltene til Øymarksjøen og til Asperen/Ara ut fra del feltenes prosentuellc areal av totalfeltet, I figur 9 vises dimensjonerende tillØpsflom til ØymarksjØen med de to komponentene, avlØpsflommen ovenfra og lokal flommen. vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 23 4(Q" 40A5 40L6 t,~,~ .. ~}9H 76.?>00 17.290 100 . .161 82.300 10.067 107.'136 89. j 00 18.836 118. Hil 98.500 19.681 129.192 108.ElOO 20.392 132.713 111.600 21.113 1:)/'.434 112.600 21.034 U6.845 114.300 22 .. 545 140.248 116.ElO() 23.448 144.452 120.100 24 .. 352 149.455 124.200 25.255 154.958 128.800 26.158 l~j9.113 133.800 25.313 163.177 138.700 24.477 166.941 143.300 23.641 170.395 147.600 22.795 175 .. 825 151.800 24.025 186.385 159.900 26.485 198.430 169.600 28.830 207.169 179.300 27.869 214.458 187.800 26.658 220.238 194.800 2'5.438 224 .. 427 200.200 :!/, .. 227 227.006 204.000 23.006 227 .. 242 206.100 21.142 226.033 206.400 19.633 224.878 205.600 19.278 223.428 204.400 19.029 221.688 202.900 18.788 219.847 201.300 lB.547 T'D.TIME". 217.807 199.'500 18.307 215.867 197.800 18.067 213.765 195.900 17.065 211.86:1 194.200 17.663 209.861 192.400 17.461 207.960 190.700 17.260 205 .. 425 188.800 16.625 202.072 186.600 15.472 198.632 183.900 14.732 193.666 180.500 13.166 liJJIlen::ijunerende ti] lØpsflom, ØymarksjØen. : ili(!rU ring iJ Jennom ma.!Jas itlet forutsettes flomløpene manØvreres ffiayasirlvannstanden holdes på HRV lengst mulig, dvs. til til- ,'itImen overstiger flomlØpenes kapasitet ved HRV, 111 mJjs. Oer 'S ddmnen maksimalt. Dimensjonerende avlØpsflom blir 211 i mr;nsjonen~nde fl omvannstand 1. 03 m over HRV. Resultatet av vises i figur 10. vhn/rapp/l~p/Haldf'nvabsdraget. 24 TillØp Vann.tand AvlØp 40T6X 40H6X 40A6X 118.181 .009 11~.2l9 129.192 .023 113.646 T6)( TILLØP /"... 132.713 .045 115.730 134.434 H6X VANNSTAfIIl ...... A6X AVUI' , .... -'... .068 117.892 q 136.845 .091 120.056 . ...•... ,.,~ ..... _...... _.. ~.~.--..... ~ 140.248 .114 122.325 - ~ -E 144.452 .140 124.798 l!! " ...... 149.455 .168 127.554 ~ 154.958 .203 128.624 - O ,l'" __ --- / 0#' i~ 159.113 .239 131. 974 !i . ",.,"" l/'" 163.177 .276 135.440 - ~ O I 166.941 .314 138.988 li ~r > 170.395 .352 142.571 ~" ~ .. q /: 175.825 .391 146.286 >~ , .. 186.385 .436 150.557 ,,'.,'" ..l ~ 198.430 .489 155.740 ~ ".... / O ,,/ / 207.169 .549 161.631 ,_" --" ;l, 214.458 .612 167.858 174.195 ,------l' 220.238 .675 ~ I ,/ ~ 224.427 .736 180.427 I O 227.006 .793 186.350 § I / I .' 227.242 .844 191.731 ,I 226.033 .88B 196.37'" q ,I ",- 224.878 .925 200.268 I ~ 223.428 .955 203.".83 I O li! I , 221.688 .979 206.061 I -" , 219.847 .99B 208.056 I .' o, " 217.807 1.011 209.521 .' 215.867 1.020 210.517 q ...... ~ 213.765 1.026 211.103 O O 211.863 1.028 211.337 O. 48. 96. I~. 192. 240. 209.861 1.027 211.272 TIO.TII'ER. 207.960 1.024 210.950 205.425 1.019 210.369 202.072 1.011 209.468 198.632 .999 208.228 193.666 .984 206.589 189.000 .965 204.524 185.000 .943 202.160 181.000 .919 199.585 Fig. 10. Dimensjonerende flom, ØymarksjØen. 6.7 Asperen og Ara Dimensjonerende tillØpsflom til Asperen og Ara er summen av dimen sjonerende avløpsflom fra ØymarksjØen og flommen fra Asperen og Aras lokalfelt. Beregningen av lokalflommen er beskrevet i avsnitt 6.6. I figur 11 vises dimensjonerende tillØpsflom med de to komponentene. vho/rapp/)pp/Haldpnvassdragpt 25 40T7 43A6 40L7 119.628 93.600 26.028 127.585 100.400 27.185 136.242 107.900 28.342 141.891. 112.277 29.614 14.<\.328 113.644 30.684 147.498 115.729 31. 769 150.744 117.891 32.853 153.978 120.055 33.923 157.606 122.324 35.282 161. 440 124.l98 36.642 165.555 127.554 38.001 167.985 128.625 39.360 170.063 131.975 38.088 172.271 135.441 36.830 174.561 138.989 35.572 176.870 142.571 34.299 182.436 146.286 36.150 190.410 150.559 39.852 199.120 155.740 43.380 203.565 161.631 41. 934 207.970 167.959 40.112 212.472 174.196 38.276 216.981 180.427 36.454 220.967 186.350 34.617 223.543 191.731 31.812 ~-~"'-"'~-'-~~-~-" " ...... _'~-..... -...... 29.542 .. -.._w __.. _ .. _~_ .. _ .. _~_~ ...... 225.916 196.374 229.275 200.268 29.007 232.114 203.483 28.631 "'>'-,. .. ·,~ .. ·_-.f;:--~--....,..Iti-.----l~T"1~-.----I.rl a-.----2-~r-O-. 234.331 206.062 28.269 235.964 208.056 27.908 TIC.TIMIE~. 237.067 209.521 27.546 237.702 210.517 27.185 237.984 211.103 26.881 237.914 211. 337 26.577 237.546 211.272 26.274 236.920 210.950 25.970 235.385 210.369 25.016 232.749 209.468 23.281 230.395 208.228 22.167 226.399 206.589 19.810 204.524 202.160 199.585 Dimensjonerende tjllØpsflum, Asperen og Ara. uwrut. gjennom magasinet forutsettes fllJml.Øpet manØvreres I al. magasinvannstanden holdes på HRV lengst mulig, dvs. til til flommen overstiger flomlØpets totale kapasitet, 150 mJ/s. Der- -, er skjer en jevn tapping på 150 mJ/s. Dimensjonerende avlØpsflom 50 + 77 = 227 ml/s og dimensjonerende flomvannstand 1.55 m over Resultatet av rutingen vises i figur 12. vho/rapp/1pp/Haldpnvaøsdraget 26 Tilløp Vannstand Avløp r.l\P1 TAPPING ...... ,~ ... nx TILUJP /"'.. '1\'vllX 40Hn 40TA~'7 40Al). .O()() H1x VANNSTAND ...... ~ ..... A"lX AVUJIP ... , .. , .. 1~0.744 .001 150.000 I~J3.978 .004 150.000 .()OO O 157.606 .012 150.000 .000 ~~ ...... -...... 161. 440 .. O·')~.....J 150.000 .000 -:I: 165 .. 555 .043 150.000 .000 Fig. 12. Dimensjonerende flom, Asperen og Ara. 6.8 Femsiøen Dimensjonerende tillØpsflom til FemsjØen er summen av dimensjonerende avlØpsflom, fra Asperen og Ara, flommen fra Femsjøens lokalfelt og avlØpsflommen fra Store Erte. Flommen i FemsjØen og Store Ertes felt beregnes ut fra forskjellen mellom Q1000-forlØpet ved Ti~f;edalsfoss og Q1000-forlØpet ved Brekke som er beskrevet i tabell 5. Den resul terende lokalflommen fordeles på lokalfeltene til selve Femsjøen og til Store Erte ut fra del- feltenes prosentuelle areal av total feltet. TillØpsflommen til Store Erte rutes gjennom magasinet og av lØpsflommen beregnes. I figur 13 viseH de lre komponentene i dimen sjonerende tillØpsflom til FemsjØen. vho/rapp/ll'p/Haldenvassdraget. 27 461\1 40A8 40L9 119.628 .064 16.437 127.585 .183 17.167 136.242 .341 17.898 141.891 1.112 18.701 144.328 2.092 19.377 147.498 3.157 20.062 4.229 ~ Asperen og Ara 150.000 20.747 ...... ,. Store Erte 150.000 5.259 21. 423 6.229 _'-.. Lokalfelt 150.000 22.281 150.000 7.135 23.139 150.000 7.975 23.998 150.000 8.750 24.856 150.000 9.380 24.052 150.000 9.799 23. ~5B 150.000 10.044 22.464 150.000 10.151 21.660 150.000 10.253 22.829 150.000 10.522 25.167 150.000 10.980 27.395 150.000 11.410 26.482 150.000 1.1. 629 25.331 150.000 11.670 24.171 150.000 1.1.573 23.021 150.000 11.371 21. 861 150.000 1.1.055 20.089 151.476 10.641 18.656 157.857 1.0.229 18.318 166.219 9.883 18.081 175.282 9.593 17.852 184.274 9.3H 17.624 192.714 9.128 17.396 200.324 8.936 17.167 206.973 8.766 16.976 212.628 8.613 16.784 217.316 8.474 16.592 221.099 8.346 16.400 223.996 8.205 15.798 225.950 8.010 14.702 227.048 7.768 13.999 227.312 7.471 12.510 226.703 225.391 223.576 221.350 218.805 216.012 Fig. 13. Tapping + overlØp fra Asperen og Ara, avlØpsflom fra Store Erte og flom fra FemsjØens lokalfelt. Ved flumruting gjennom magasinet forutsettes dammen stå maksimalt åpen. Dimensjonerende avlØpsflom blir 232 m3 /s og dimensjonerende flomvannstand 2.39 maver HRV. Resultatet av rutingen vises i figur 14. vho/rapp/lrp/Haldenvassdraget 28 Tse TILLØP Tilløp Vannstand AvlØp A9 i\VLIP 46T99 46H9 46A9 136.100 .109 83.034 144.900 .214 89.618 154.500 .323 96.692 161. 700 .434 104.119 165.800 .541 111.518 170.700 .643 118.722 175.000 .740 125.743 176.700 .830 132.369 178.500 .911 137.935 180.300 .987 142.476 182.000 1.058 146.739 183.600 1.124 150.739 183.400 1.184 154.393 103.100 1.236 157.627 182.500 1.282 160.460 181.800 1.322 162.910 183.100 1.358 165.124 185.700 1.393 167.31'1 188.400 1.429 169.562 187.900 1.463 171.686 lB7.000 1.491 173.492 185.800 1.515 174.973 184.600 1.534 176.149 183.200 1.548 177.041 181.100 1.557 177.630 180.BOO 1.563 178.013 186.400 1.573 178.657 194.200 1.594 180.002 202.700 1.628 182.137 211.200 1.673 185.017 219.200 1.728 18B.533 226.400 1.790 192.543 232.700 1.857 196.893 238.000 1.927 201.436 242.400 1.997 206.037 245.800 2.066 210.576 248.000 2.132 214.928 248.700 2.193 218.949 248.800 2.246 222.548 247.300 2.293 225.637 245.400 2.330 228.153 242.800 2.359 230.094 239.700 2.379 231.454 236.200 2.391 232.247 232.300 2.394 232.491 228.200 2.390 232.218 Fig. 14. Dimensjonerende flom, FemsjØen. Dimensjonerende flom i Store Erte-feltet er beskrevet i tabell B. Det tas Ilensyn til flomdempningen i det ovenforliggende Hnlvatn, slik at dimensjonerende tilløpsflom til Store Erte blir noe mer utjevnet. TillØpsflommen rutes gjennom magasinet, forutsatt nytt overlØp, og dimensjonerende avlØpsflom blir 18 m3 /s og dimensjonerende flomvannstand 0.42 m over HRV. Resultatet av rutingen vises i figur 1 tj . vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 29 TEFtTE8 liLL. V"NNSTANO •••••••• "8 AVUlP TillØp Varmstand AvlØp 2lTERTr!l 27HB 2lAf! .767 .004 .00] //...... " .... 2. 73~j .01'1 .018 5.607 .0:57 .077 .... , ...... 16.006 i .097 . 32~~ ~:~j.139 '. ... .194 3.383 ". '. 29.907 .29B 9.131 ~~'" .... ~I 27 .6~iO .371 H.821 o > 20.725 .41.3 17.777 1b.3:l8 .416 18.021 12.936 -. _ .403 16.933 .,~._~ .. "_._---_ .. ~ ...... 1L439 .385 15.~37 10.513 .367 14.066 ~ 9.942 .:352 12.913 o 8.296 .337 11. 80 1 7. 2~)5 .321 10.652 6.791 .306 9.644 6.359 .293 8.815 6.158 .282 8.140 . 5.997 .274 1.607 o 5.619 .266 7.151 5.294 .259 6.728 5.014 .. 252 6.343 4.530 .245 5.965 4.110 .238 ~.576 3.748 .231 5.195 3.198 .224 4.805 "t8. 96. 192. 2.723 .216 4.398 TID.TIMER. Fig. 15. Dimensjonerende flom, store Erte. Tidsskritt 8 timer. 6.10 Sammendrag Resultatet av beregningene er sammenfattet i tabell 9 hvor kulminas jonsvannfØr i WJ l);~de ved tillØpsflom og avlØpsflom er gjengitt i m3 /s og 1/5' km2 . Dim. tilløpsflom Dim.avlØpsf1om Flomstigning m3 /s 1/s·km2 m3 /s 1/s·km2 m BjØrkelangen 94 339 78 279 2.97 Øgderen 40 436 15 168 0.73 Setten 81 436 35 187 1. 11 Mjermen 62 235 55 207 0.99 RØrlene:,s jøen 218 231 206 201 1.0:3 ØymarksjØen 227 193 211 179 1. 03 Asperen og Ara 238 169 227 161 1. 55 Store Erte 30 498 18 300 0.42 FemsjØen 249 156 232 146 2.39 Tabell 9. Dimensjonerende flom i Haldenvassdraget med flomstigning over HRV. Det bØr noteres at ved tillØpsflommer vil kulminasjonsvannfØringen, hvilket er vist i tabell 9, kunne være adskillig større enn dØgnmiddelvannfØringen, særlig ved mindre del felt i vassdraget. vho/rapp/lep/Haldenvassd ra g et 30 I. pAREGNELIG MAKSIMAL FLOM 7 1 E For beregning av påregnelig maksimal tillØpsflom benyttes en nedbØravlØpsmodelJ, som er utviklet ved Hydrologisk avdeling spesielt for dette formål. I modellen simuleres påregnelig maksimal flom ut fra et påregnelig maksimalt nedbØrforlØp. For nærmere beskrivelse av flommodellen vises til rapporten "Hydrologisk modell for flumberegninger" og "Beregning av dimensjonerende og påregnelig maksimal flom. Retningslinjer." Det Norske Meteorologiske Institutt har beregnet påregnelig maksimal nedbØr, PMP, for det aktuelle området. Denne beregning er beskrevet i DNMI-rapport 48/86 "Påregnelige ekstreme nedbØrhØyder for Halden vassdraget". De viktigste resultatc'ne av denne beregning er vist i vedlegg. DNMI har funnet at den mest ekstreme nedbØren vil komme om sommeren. PMP, sommmer vil naturligvis ikke kunne kombineres med snØsmelting. Det er da et spørsmål om PMP om våren, tillagt snØsmelting vil medfØre større flom enn PMP om sommeren. For korte varigheter er PMP, sommer så mye større enn PMP, vår at snØsmelting ikke kan kompensere for forskjellen. Det vil kreve en urealistisk stor snØsmelte• intensitet. For lengre varigheter, 8 - 10 dager, er forskjellen mellom PMP, sommer og PMP, vår ikke større enn at den kan kompenseres for av snøsmelting med en rimelig intensitet. Men volumet som trengs er ~å stort at en ikke kan regne med at så mye snØ finnes tjlgjengelig i feltet. Beregning av påregnelig maksimal fjom for Haldenvassdraget forut ~etter derfor en sommersituasjon uten snØsmelting. PMP-verdiene for Haldenvassdrayet er vist i tabell 10. Verdiene er punktverdier og må korrigeres for å representere arealnedbØr. De såkalte arealreduksjonsfaktorene, som er avhengige av nedbØrfeltets stØrrelse nI] nedbØrt>ns varighet, er også vist i tabell 10. Varighet PMP Arealreduksjonsfaktor li mer mm 24 225 0.94 - 0.H8 48 275 0.96 - 0.90 72 305 0.96 - 0.91 96 340 0.97 - 0.92 120 370 0.97 - 0.93 144 400 0.98 - 0.93 168 425 0.98 - 0.94 Tabell 10. PMP-verdier og arealreduksjonsfaktorer for Haldenvassdraget. FeltstØrreiser 100 _. 1600 km2 . Som modellforlØp for nedbØren velges et langvarig observert nedbØr• forlØp ved stasjon 195 ørje, september 1965, når totalnedbØren over en uke var ca. 1/3-part av PMP. For feltene til Øgderen, Setten, Mjermen og RØdenessjøen og for vassdraget nedenfor RØdenessjøen vho/rdpp/lep/Haldenvassdr3get 31 ~kaleres modellforlØpet over 10 dØgn opp til PMP. Skaleringsfaktoren velges som forholdet mellom 168-timersverdien for PMP og observert modell nedbØr over 7 dØgn. Se tahell 11 og eksempel på nedbØrforlØp i figur 16. Varighet. 3 dØgn 7 dØgn ørje, sept 65 89.6 141 .4 PMP, Øgderen 416.5 PMP, BjØrkelangen 289.8 PMP, Mjermen 412.3 PMP, RØdenessjøen 403.8 PMP, FemsjØen 399.5 Tabell 11. Observert nedbØr ved ørje og arealredusert. PMP for felt i Haldenvassdraget, uttrykt i mm. ,'."'I'II'I"IUI.l 401'Mf':, cl.42(1 "l .~~() ,I" :I(I\" :)j ~L.F) ,----, / ~,(,() cl. '<.:0 ~' " )( I JO ~'I .. 'Ill Y 1 \ '/" '/1 ":) ;?B.:'74 '/,,\,Ii)() :::8 .. ;' '4 ,: \I , I \," \.liJO V.Yll'> ~ ---_.! \ ",.,·,00 14. :',;(i6 ~"" ! (/0 14 . 1~'16f; ~ \ ~~, .. () o() 14. ;'!l,) I ~ I " For BjØrkelangen, hvor kortvarigere flommer er mer kritiske, skaleres modell flommens forlØp over 5 dØgn opp til PMP. Skaleringsfaktoren velges som forholdet mellom PMP og observert modellnedbØr over 3 dØgn. Se tabell 11. vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 32 Dp tre modell parametrene som beskrjver feltene kan beregnes enten ved bruk av formler, basert på feltparametrene fra tabell 1, eller ved kdlihrering. Formlene er gjengitt i "Hydrologisk modell for flom beregninger". Kalibrering forutsetter at det finnes samhØr ende vann rørinys- og nedbØrobservasjoner. For 2213 ørje, 2214 Brekke og 2215 Tistedalsfoss finnes beregnede tilsigsdata, dØgnverdier. Det er en l itt grov måte å kalibrere på, det å bruke dØgnverdier istedenfor hyppige punktverdier. Videre er det usikkerhet knyttet til hvor representativ den beregnede nedbØren, beregnet som midlet av nedbØr• observasjonene ved et antall stasjoner i feltet, er for riktig areal rlt'dbØr. Det er allikevel blitt utført kalibrering ut fra de tre største observerte hØstflommene ved hver stasjon. Det kalibreres mot hØstflommer da man må være sikker på at snØsmelting ikke bidrar til flummene. Fur 2213 ørje, tillØpet til RØdenessjøen, ble lllodellparametrene som var beregnet etter formler og som ble funnet ved kalibrering ganske like. Den Øvre avlØpskoeffisienten, K1, ble henholdsvis 0.076 og 0.085. Modellparametrene funnet ved kalibrering benyttes. Ved 2214 Brekke og 2215 Tistedalgfos5, dvs. fOf tillØpet til Asperen (lg Ara og til FemsjØen, ga kalibrering noe hØyere verdier på modell vardm~Lrene ~nn hva formlene gjorde, akkurat som ved 2213 ørje. Det blp funnet samme verdier for Asperen og Ara og for FemsjØen og i den videre beregning benyttes verdiene funnet ved kalibrering. Modellparametrene for tillØpet til Øgderen, Setten og Mjermen m,~ hpregnes etter formler. For Øgderen gir disse ikke noen rimelige verdier da effektive sjøprosenten er O. Isteden benyttes formel verdiene for Setten for alle disse i.re felter. Mndellparametrene for tillØpet til Store Erte ble beregnet etter formlef, oy verdiene ble tilfeldigvis de samme som for Setten. ogsA for tillØpet til BjØrkelangen ble parametrene beregnet ut fra formlene, som altså i sin tur avhenger av feltparametrene, særlig effektive sjøprosenten. Ved simulering av flom ga disse modell p~ramptrer usannsynlig store verdier på tillØpet til BjØrkelangen. Forholdet mellom påregnelig maksimal tillØpsflom etter modell og dimensjonerende tillØpsflom etter flomfrekvensanalyuser ble mistenkelig stort. Ettersom det oppstrøms BjØrkelangen-magasinet finnes store flate områder som sannsynligvis vil bli oversvømmet ved ekstreme flommer, vil effektiv sjøprosent basert kun på innsjØarealene være misvisende i denne forbindelse. De flate områdene vil fungere som innsjØer ved store flommer og bidra til flomdemping. Det regnes derfor med en forhØyet effektiv sjøprosent, ASE = 1 \, ved beregning av modellparametrere for tillØpet til BjØrkelangen. vho/rapp/Jer/H~ldpnvassdraget 33 De benyttede modellparametrene er listet l tabell 12. Felt K1 K2 T Konsentrasjonstid timer BjØrkelangen 0.022 0.013 38.9 12 Øgdercn 0.066 0.022 17.7 6 Setten 0.066 0.022 17.7 6 Mjermen 0.066 0.022 17.7 6 RØdenessjøen 0.085 0.030 26.0 48 Stor Erte 0.066 0.022 17.7 8 FemsjØen 0.090 0.030 20.0 48 Tabell 12. Modellparametrer i Haldenvassdraget. Påregnelig maksimal tillØpsflom simuleres for hvert felt ut fra modellparametrene i tabell 12 og det påregnelige maksimale nedbØr• forlØpet, som er funnet ved skalering til PMP-verdier av et observert nedbØrforlØp. Ved simuleringen antas startvannfØringen tilsvare midlere sommervannfØring som er omtrent lik 0.5 x årlig normal vannføring. Den simulerte tillØpsflommen representerer en tillØpsflom hvor det ikke er tatt hensyn til flomdempningen i eventuelle ovenfor liggende magasin. Påregnelig maksimal flom fClr Setten og Mjermen beregnes ved simulering for Mjermen. Simulert tillØpslom til Mjermen fordeles prcIsentuelt på Settens og Mjermens lokalfelt etter feltstØrreisene. Simulert tillØpsflom til RØdenessjeøn fordeles på samme måte på de forskjellige delfeltene. Deretter rutes flommene gjennom de forskjellige magasin og summeres til tillØpsflom til RØdenessjøen. Denne summerte påregnelige maksimale tillØpsflom er altså adskillig dempet i forhold til den simulerte tillØpsflommen. Forskjellen mellom simulert tillØpsflom til FemsjØen og til RØdenes• sjøen beregnes, og den resulterende lokalflommen fordeles prosentuelt etter feltstØrrelsene på lokal feltene til ØymarksjØen, Asperen og Ara, Store Erte og FemsjØen. SClm nevnt j avsnitt 4 er flomberegningen for Store Erte utfØrt og be skrevet tidligere. Samme nedbØrforlØp som ved dimensjonerende flom ble benyttet ved påregnelig maksimal flom, men skalert opp til PMP-verdier for sommeren, uten bidrag fra snØsmelting. PMP-verdiene for Store Erte er noe større enn for øvrige deler av Halden vassdraget. Arealredusert PMP for 7 dØgn er 446 mm. Påregnelig maksimal avlØpsflom beregnes ved ruting av påregnelig maksimal tillØpsflom gjennom magasinet med de forutsetninger ved rØrende begynnelsesvannstand, magasinstØrreise og flomavlednings kapasitet 30m er nevnt i avsnitt 5. 7.2 Påregnelig maksimal avlØpsflom, BjØrkelangen Simulert tillØpsflom til BjØrkelangen er vist i figur 17. Denne flom rutes gjennom BjØrkelangen under forutsetningen at dommen er åpen og vho/rapp/lep/Haldpnvassdr~9Pt 34 magasinvannstanden er lik O m ved flommpns begynnelse, dvs. til svarende HRV under sommersesongen. Pårpgnelig maksjmal avJØpsflom blir 211 mlfs og flomstigningen hlir 4.53 m over HRV. Resultatet av [utingen er vist i figur 18. I AREAL 211.9 KM2 TERSKEL. 58.9 MM TIOSSKRITT 6 TIMER TM1EI Fig 17. Simulert tillØpsflom ti] njØrkp1angen. PMFTI TIL.LØP PMFHI Vl,NNSTANO ••• ~'" PMFl, l AVLØP ...... ".,_ , ...... Ti 11Øp Vdnnsl<.lod I\vlØp ...... ~ E 20F'MFTl 20PHFHl 20f'HFAl ~ i 2.200 .014 .013 ~--' ~ 13.802 .062 .129 ,,' 38.750 .220 .85.3 ,I.l' I 67.873 .531 3.195 I > 97.418 .991 8.652 ,I 129.108 1.573 19.374 I I 162.801 2.233 :19.664 I I 192.381 2.BB5 "12. ~j61 / 218.206 3.465 Ul.7'71 / 228.649 3.923 149.745 I 225.586 4 'Yl&.:".:...) U8.401 I .... I 222.763 4.39', 196.184 / 220.239 4 .. 493 :'06.271 I I 213.320 4.532 210. ~i09 I , 202.548 4.5n ~)09. 468 I I 193.067 4.479 204./75 I 184.645 4.420 I l'18.428 I 174.615 4.349 191.023 / 163.254 4.nS 182.449 ,-/ 153.268 4.113 173.222 q,// 8. O-F~~~--~-;-~'----~--~----~--~~--~----~----~---rO o. 12. 24. 56. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120. T ID. TIMER. Fig. 18. Påregnelig maksimal flom, BjØrkelangen. Tidsskritt 6 timer. vho/rapp/lpp/H"ldf'nvassdraspt 35 7.3 Påregnelig maksimal avIØpsflQ.!L_ Øgderen Simulert tillØpsflom til Øgderen er vist i figur 19. Denne flom rutes gjennom magasinet under forutsetningen at vannstanden er på HRV før flommens begynnelse. Påregnelig maksimal avlØpsflom blir 36 mlfs og flomstigningen blir 1.30 maver HRV. Resultatet av rutingen er vist figur 20. 2 "RE"L 90.9 KM2 TERSKEL 11. '1 11M T I DSSKR I TT 6 T I MER TIiII1I'EKONST I 0.066 I/TII'E NedbØr VannfØring q NEDB.KORR 1.00 TiHEKONST 2 0.022 IITII'E QOBS . -- QSIM . ----- 40PMI'2 40PMFT2 ..: ~ 22.095 .700 ~ 22.095 16.5B7 ~ q /\\ 22 .. 095 41.01::' , \ f-: , 22. OS'~i I \ :i/ • 231 ~ , , 28.871 b7.'791 , \ I \ 29.1.65 114.4:'5 ~ I \ < o , \ 29.165 95.807 I \ · 2H.Bll !O3,,401 - I , 51 ~ I , 15.02~; 108.072 I \ I :l~j.02~1 92,,221 I "\ 14.7:50 Bl. 5~,4 I \ q I , I · 14.730 13 .. 966 \ ~ f6 - / ,, 9.427 b8.B48 I \ 9.42'7 :iB" 19'i I o I " 9.427 :i1 • 0~~7 " , 9.13:{ 46.200 o " ... ------, ~· 6.481 42.519 .. \ "., \ , 6. lB? 36. ~j06 I -r-~ 6.l.87 32.046 I " .... / \ \ q I 2(i' .O~~5 I ~ \ 6.WI ~ ~ !2· 11. 784 26 .. 995 ..... 11. ?fH 3,3.038 I ...... " .... I ... - _- ...... 12.079 37.098 q I 11. 7B4 40,,220 o llT Illilin o· 10.900 41.931 I O. 96. 192. 2"0. 10.606 41.907 "8. 10.606 41. 498 TtD.TIMER. 10.606 4:1.22:1 3.241 41.036 3.241 ~~l. 121 3.241 :'4.464 2.946 1.'! .. 9B9 2.651 l6.590 ~! .651 D. Fig. 19. Simulert tillØpsflom til Øgderen. vho/rapp/l~p/Hald~nvassdraget 36 Ti IIØp V(UHl!;t ,tnd AvlØp PMFT2 TILLØP 40PMf I :~ 40f'MFH? 41lf'Mf A:: c:: PMFH2 VANNSrAI\I) .••...•• PMFA2 AVLØP • 70() .(JOI .001 l f,. ::.HI • O.l ~i • ~) '+ 't ...... _. __ ._- .. __ ~ ~ ...... 4 J •.1) l:' .060 " .160 V'- "- /...... ". ~J7 .. 23.l .137 1 ".'31 . 67.991 .2's'; :' .. r)6 ~O ...... - . ~ ~.oa E14 ,,42~j .346 4. (/~,6 ~ ~ // 95.80:' .471 Il ,,0.'4 / 103.401 • l>! 11 l J .HO / li o I08.0n • .Jf, 1 J 6. I/,l 9:~ .. 22.l .SBU ~ . ::~O. ,5/'J~) < !5 ~ Bl .:)~i4 .'J139 :' .., .. 'i I 7 > o n.'IM 1.070 26 .. '>'24 6B.B48 1.1:57 :''1 .. 4'10 c:: ',B .. 199 1.1.88 :11. :,02 @ ~ 51.0]2 1.22:.:\ _~~!."H9:~ o 46 .. :'00 1.247 33. tl~'J 42.5.39 1.262 \1'.4'1:1 c:: 36.~iOI\ 1.2/0 J4.tJ03 ~ :12 .046 1. 269 ~ o \4"llO :"1 •O.3~j 1.26:\ :\4.~, 1 () :\6 .. 995 1 • 2~;:\ ~~ 't" l l :~ ~ 3:, .O:~B 1. 247 33.061 c T7 .. 098 1. :"19 ),L. (IJ~J 4 fJ .. :!:~O 1.256 :5'+ .. :? ...l4 41 .. 9.31 1.266 34" 6':+~J 41. '10/ 1.277 ,l~,. 0','3 1. :'!l] 41. 498 :)~) " ~J ().S 41.:~22 1.296 o. "r8. 96. tH. 192. :\~.lIM 41.036 1.30" :\6.1'/4 TID.TIMER. 31 .. 121 1.30:, 36.187 24.464 1.2'71 :\5.664 t'I.'/89 1. 271 :14.833 16. ~; Fig. 20. Påregnelig maksimal flom, Øgderen. 7.4 Påregnelig maksimal avlØpsflom, Setten Simulert tillØpsflom til Mjermen (PMF4) er som nevnt oppdelt i til lØudlnmmer fra hhv. ;,pHens og Mjt~rmens lokalfelt, se figur 21. Til lØpsflommen til Setten rutes gjennom magasinet under forutsetning av apnp tappeluker i dammen. Påregnelig maksimal avlØpsflom blir da 73 mJ/s (Ig flomstigningen blir 2.76 m OVPT HRV. Resultatet av rutingen pr vist i figur 22. Hvis dammen antas være lukket under påregnelig maksjmal tillØpsflom blir avlØpsflommen 67 mlfs og flomstigningen 3.57 m over HRV. vhn/rapp/]pp!Haldpnvassdra9pt 37 I"I1F"I "'11FT. - q "'11FL."I 4()F'Mf 4 41f'Mf LI 40PNFL4 :' .. 000 1.4l0 .. ~594 ~~ 4/" J O} .I,L l16 13.991 , O tll.~)7~) B:~ .. 6~)~j 34.nO ! . 1.b4 ..369 115.551 48.818 -§ 19~j .. 4 L! LI7.:P~i 58.031 !o .~!4:':. r:,o 170.653 n.o'n i . :~]~J,,51q l'n.fl'/O 81.829 '29/ .. 4 (LI ,~()'i'. 014 88.329 ~~ 31 0 .. 1l~,4 :'1.8.530 92.324 < Cl ~~6~'; .. 2~;j6 lSb.47:, 78.781 >~ ::'34 .~j70 164.907 69.Ml n2 .. /4() 149.~)56 63.184 Cl 1 S'!! .. 016 l :19.:'Ob 58.811 lbl.!,l'! 111.661 49.1'1? ~ 146 .. r:l/ 1():I.1l0 43.581 Cl 13:2 .. B;)~j 9.5.397 39.458 122 .. ,\2:1 B~,. 9'/3 36.330 ~ 1()4.'/b6 1.I.nt 31. 175 Cl Y~-!.l:n 64.770 27.3'64 83. 4~09 58.619 ~ 24.7'70 71.601 ~j4. ~i53 23.0,,7 O 94.'l81 66./72 28.209 o 106 .. {S~j7 74.980 31.677 o. '.2. 2~O. 115.636 81.292 34.344 TiO.TIME.... 120.5~j5 B4.750 35.805 120.4fJ4 B4.700 35.784 1l9.JO] IB.873 35.434 118.512 83.314 35.198 U7.'1l4 B2.936 3~i.038 89. 4~i4 62.886 26.568 70.J06 49. 42~i 20.881 57.4.15 40.377 17. O~i8 41.65B :\].504 14.1~i4 39. '16:' ;,'1:1,093 1 t .869 34. /68 24.44:> 10.326 ~H .249 21.968 9.21ll :'8 .. 4:!9 19.985 8.443 25 ..U4 1'1.796 7.518 2.2 .. 5-83 15.876 6.707 19.707 13.910 5.877 Fig. 21. Simulert tillØpsflom l Setten (PMFT3) og Mjermen (PMFL4). vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 38 TillØp Vannstdnd AvlØp 4H'Ht 13 41FMf 1-/3 f, II'HI ,) ', P91F T5 T Illl1JP /".... PMFHli VANNSTAND •••••••• PI'FAfi ••••••IlY.'::~ ,,~ ... - .3.1. Ilt, .0. '4 : ~ (). I l.,', ...... •.. .. , 51 E- H ~) . 6~)~, . ()y,~ .: \ • O:", ~ .... ~ ~"". - l I ~~; .. ~j5 1 ,,~) .ib • ~ • •~ • I I . ~ t l / ". N 4 ") I ~ .. 13/ . .H~, ~ ...... J :'<./44 / ~ i \ "l(J . bS] • '·.l~ d :) / • ' ,~, )I ~ ./ ...... 8, \ 'I \ . {,'iO ,,'; 't l .11 • ~ . ;"'~' 209.0}4 1..".7 J / . !)/O I N I> :> IH. ~,30 l . ~;b 4 43 .1I 1l~i lB ·~).475 1 . HltB ~)O . l ~5' " , lM.90? 2 .. ()72 55 . .39:? 149. ~j56 :::. 2~;3 :.i'l.fI:lIo 1.39 . 20(, 2 .. 404 63 . 609 ~ 11 7 .M} 2 . ~d 9 66. ::,B9 10 :~ .1 70 2 .. !59/ 6H . (,4 0 9:.1 . 397 2.650 'lO.O'd C! K; . S''i3 '2 .. 1~B ~j 70 .91JO 73.191 2. }00 ! L 40 l ~ 64. no 2 .. 6Q7 71. :\05 ,,---- SfI . 679 2.6HO 70 . B'lb o ~j4. ~;53 2 . 6~~j 4 7(1 .1 68 " 66.712 2 . 6~~8 6'? 7 .16 /'" ~ /' 74 . 980 2 .. 640 69 . 77 1 8 1.292 2 .6~,4 70.1.69 8-4 . 750 2 .. 677 lO . 7BI 8 4.700 2 . It):' 7.l. 4 "19 C! ~ H3 .en 2. 'l~~~"j 7:' . 066 o ~~------~------~------~------~------~o 8:1.314 2. 745 I:.: . b:'~~ o. ~8. 96. 192. 2~O. B:' .936 2.ltA n.131 TID. TIPER. 62 .886 2. 7b3 7.~ . l :'1 49. 42 ~, 2..TB 72. ~(l() 40.377 2.685 70 .9!J3 33. ~j04 2 .. 624 6". :\6 :\ 20.093 2. 5 ~ ,6 67 . ~j '. 9 24 .442 2. 4 8:~ 65.lt3t 2 1.. 968 2. 407 63.W 7 19 .985 2 .3:H 61 . 7~J6 1/.796 2 . ~~.. 5 ~,,.,. . B'. / 15 .076 2 • .1 7B 57 .959 13.910 2.101 56.0'/6 12.000 2.024 ~4. 2~/j' Fig. 22 . Påregnelig maksimal flom, Sett en . 7.5 Påregnelig maksimal avlØpsflom, Miermen Påregnelig maksimal tillØpsflom til Mjermen utgjøres av avlØps• flommen fra Setten, under forutsetning av åpne luker i Kolstadfoss dam, tillagt flommen fra Mjermens lokalfelt. TjllØpsflommen rutes gj~nn() m magasinet og påregnelig maksimal avlØpsflom blir 113 m3 /s og flomstigningen blir 1.48 maver HRV. Resultatet av rutingen er vist i figur 23. vho/rapp/l~p/Haldenv ~ s s dra9~t 39 TillØp V,lnnSlanu AvlØp PMFH TILLØP 4\I'MF Il, '>I1'Mf H4 41 F'MII:,!, PMFI1#t VANNSTAND •••.•••• MM AVLIJP "".".-...... 34 .. l ~-J'~' .. ()'/Y ~.,,, h.l'; ~:'~:'" '/~~S .lBt- 6" l/i,"':, /1 .. 3~;:; .:BH 8 ~ ;'Jf ~ / ...... ,. ~'2: - t!~~ .. JtI.t .. '~J~) / t ~:i .. ,;'y \ - 9 1j. 6;J~i · t.ia2 } 7 " 7tH) .. , ...,." .. " .. ,., - llJ .. Jr,' t • H~.,·,! .q,... J~'d il 12:;. ,~';>fJ 1 • O~) 7 ~'Iti .. C:, \ ! lY, .. 20G l .llll /~:J . 3~.5 ...... l2t1,,?3b l.lO() H9. ~:,Y:.l / // 12:J .. O~8 1.,:Il<-. Y':,,, J<.'/ 1:'3.000 L'i:!6 10:,,,Wif' ./ / l~':: .. 420 1.'161) 1 l 1) .. 4~',4 1l6.:l00 t.·PC! Il :,'.l19:,' 11 ~~ ,,:~~\~ l • 'I', j l 1.,~ 0' ~~ t, \j' [O'f.SO! 1.4/6 J 1~) w 6CI~1 IOi .. :510 1.46/ Il l .. 4",f, 1/ l O~). ~)H:: .1.',~A I09.!>FI Yil .. 6t>'i 1 • .<\3~ 10'. :';'3 ',)) .. 637 1 • 41 6 l (,11t • ~'I 1 ~l '"I. :~ 1 ~i 1 ..?8~, 101.IJ1'l '17 .. ?25 1.,lin 1,)0 .. 1" I il/ lOl .. 4/.B l. ,\Il.' 100 .. 0:'''' I I04.SL' 1.31l8 10 () .. ill ~c, q / l 06 .. ~Jal~ l. :\'1/ l ();~ • i) ?:l I jOlo02:13 1.40l lOJ.363 10/.500 1.":l~, .l()4,A~4 ....; / " " lO 1.8;'1 j .42:;) l O~,. ;\00 o ;i--'. 8 . [Ol!. :170 1.4.D l Ob. ()~)~j o o 9'1.68'~ 1. l ,23 1()~.4bl o. ~9. 96. 192. 240. 'i'3.:lB.t j • ;.O~, IO:l.O'tj TID.TIMER. Cl8.042 l.J79 '19. !4? 8.3.5UJ 1.351. Yfl" () /~) 79.418 1.321 9:'.2H6 7~) n 957 1.2'11 H8.:A8 72.968 1.26:" 1l4 .. '!fl') !O.200 1.:'31. Hl .. 646 67.365 1. :108 IB.480 64 .. 666 1. Ull ?~;. 450 61.973 1.1.5<'> i'~. :".0 59.000 1. 1:5 j /,'( .6<16 Fig, 73, Påregnelig maksimal flom, Mjermen. Ved den nedenfor] ig9~~nde Lundsfoss blir påregnelig maksimal flom 122 m3 Is. 7 .. 6 Påregnelig mab5imal.. Ji~flom, RØdenessiØen simulert tillØpsflom ti l Rødcnt'~:;:"j(;b('n er vist i figur 24. Den fordeles på de forskjellige delfeltene etter disse f,'l!:i prn:3cntuelle andel av Rødenessjøens totale felt. Lokalflommene Tutes gjennom respektive magasin, for Mjermen rutes summen av avløpsflommen fra Setten og lokal feltets flom gjennom magasinet. Påregnelig maksimal tilløpsflom til Rødenessjøen utgjøres av avlØpsflommene fra BjØrkelangen, Øgderen og Mjermen, tillagt flommen fra Rødenessjøens lokalfelt. I fig. 25 er vist tilløp3flom til Rødenessjøen før og etter rutjng gjennom ovenforliggende magasin. vho/rapp/lpp/Haldenvassdraget 40 S NedbØr VannfØring AREAL 1029. KH2 TERSKEL 26 •O MM 40PMF'5 40PMF~j T I DSSKR I TT 6 T I MER T0MMEKONST I 0.085 l/TIME 21.420 7.700 NEDB.KORR 1.00 TØMMEKONST 2 0.050 l/TIME 21. 420 28.601 Q08S QSIM. 21. ~20 82 .. 625 ------21. 420 162.714 / .. --...,\ 27 .989 258.101 / \ 28.274 :578.144 I , I \ 28.2"14 513.439 I , I \ 27.989 651.756 - I \ I \ 14.566 806.726 I \ 14.566 905 ~ ~j6~~ I , I \ 14.2BO 953.8.,:' I \ I \ 14.280 964. ']23 I \ I , 9.139 954.046 - \ I \ 9.1:59 902.394 I \ I , 9.139 825.844 I , \ 8.854 734.490 I , I \ 6.283 634. :5~~5 I \ 5.998 554.908 \ - ". \ , ,/ "'--" , 5.998 487.172 I ' .... _--,'" 5.998 427.088 I " I ", 11.424 371.572 , , 11. 424 .343.423 I 11.110 331.608 - I " 11. 424 :\30.226 " ' ... I 10.567 335.11.5 I -- 10.282 347.794 I ..... 10.282 365.146 ei 10.282 385.311 rITT I II I I I fl o I 3.142 407.182 o. ~8. 9S. 192. 2~O. 3.142 401.097 TID.TIMER. 3.142 380.172 2.856 :552.495 2.570 321.226 2.570 289.169 2.570 256.930 2.2B~j 224.275 .286 190.849 .286 171. 363 .000 157.701 .000 143.939 Fig. 24. Simulert tiJIØpsflom til R0denessjøen. vho/rapp/lep/Haldenvas~rlrd~~t 41 I"MF6 TG 8 40PI1F~i 4() I~. 'o 7.700 lJ .. 951 'Jl ... 28.601 l6. 38~\ -,, 82. 6~~'5 3/.647 " o 162.714 69.997 ~ g 258.101 1.10.155 er :~78.144 1.64.006 !J 513.439 233.102 lL ;1 657.756 321. 50~~ Z o :< 0_ 806.726 429.577 > III 905 .. 56~.i 527.872 953.8.32 605.103 ';>64.n3 658.035 o 954.046 689.723 o i' 902.394 692.102 825.844 671~250 734.490 6:l3.1 ';>4 634.335 582.822 554.908 535.473 2 487.172 491. 307 427 .. 088 450.068 371.572 410.947 o 343.423 38"1.145 331.608 366.967 o. 1~"'. I 2. 2~O. TID.TIMIEI'I. :\30.226 357.241 335.115 352.992 347.794 3~j4. 520 365.146 360.436 385.311 369.701 407.182 381. 547 401.097 382.642 380.172 375.688 :152.495 363.252 321.226 346.800 289.169 327.nO 256.930 307.428 224.275 285.608 190.849 262.589 171. 363 244.907 157.701 230.325 143.939 216.528 Fig, ?~, TillØpsflom til RØdenessjøen fØr og etter luting gjennom ovenfor liggende magasin. P~r~gnelig maksimal tillØpsflom rute~ gjennom magasinet. Dpt j'()t'lltsettes at flomlØpene i ørje dam mancpvt'fctes slik at magasin vAnnstanden holdes på HRV lengst mulig, dvs. til tillØpsflommen over stiger flomleppenes kapasitet ved HRV, 111 mJ/s. Deretter åpnes dammen maksimalt. Påregnelig maksimal avlØpsflom blir 567 mJls og flomstigningen blir 2.66 m over HRV. Rf'sul tatet dV rUtlngen er vist i figur 76. vho/rapp/l~p/Haldenvassdraget 42 TSX flU. Ti 1 lØ!, Vann~jt and Avløp VflNNST.\NO ••••.••• HSX flSX fI"LØP 40 l ~,)( 40WlX 401\' IX 16'i.()OI> • O~"I!I J 14.1>.1:' 23J.102 .1:'4 1.'0. ~.\I 321 .. 502 .3:'9 131. 484 ~ r 429.571 .602 149 .. 159 N - 527.872 .946 19:1.226 605.103 1.322 :?5't .. 405 658.035 1..6'H .1::5.100 689.723 2.023 .198 .. 235 692.102 2.295 46S.208 / 671.250 2.492 ~jll.'744 633.194 2.613 5~i1 .991 ! I : I 582.822 2.66:l ~)66 .. 500 : I 535.473 2.b56 ~i64. 586 :: I , 491.30l ~j51.344 ! I 2.611 450.0b8 2. ~i3R 530.779 !/ ,/ 41().947 2.448 505.725 , , :'.~H9 : I 384.145 479.339 : I 366.967 2.254 454.659 : J : I 357.241 2.168 43:3.177 .' I .. I 3~;~!. '192 2.096 41~j.451 :: ,I 354.520 2.038 1101. 696 : I 360.436 1. 996 :191. 977 :l 369.701 1. 971 386.120 /1 381.547 1. 961 :183 .. 8117 ~_. t-~./ 382.642 1.959 383.468 o J .: ! : :175.688 1. 9~j5 382.538 363.252 1.943 379.722 1/I " ~ .' 8. 346.800 1.920 374.429 o -----·-..,.------.,------r----....,.----_+_o 327.930 1.884 366.553 o. ~. 96. ''t't. 192. 2'1-0. 307.428 1.838 ;156.294 TlD.TIMER. 285.608 1. 781 343.944 262.589 1. 714 :129.788 244.907 1.640 314.717 2:iO.325 1.565 299.799 216.528 1.491 285.384 202.000 1.416 211.377 188.000 1.340 257.681 174.000 1.264 244.309 160.000 1.187 231.198 H6.000 1.108 218.319 Fig. 26. Påregnelig maksimal flom, RØdenessjø. 7. 7 E~heqtJill!Lmaksimdl avlØpsflom, h!llitrksjØen Similiert tillØpsflom til FemsjØen er vist i figur 27. Forskjellen mellom denne flom og simulert tjl1ØpRflom til RØdenessjøen tilsvarer Lokalflommen mellum RØdenessjøen og FemsjØen. Den fordeles på de [IIYC;kjellige delfeltene etter di 5se felts prosent.uelle andel av totalfeltet, se tabell 13 og figur 28. Luka l (elt. km) % ØymarksjØen 151 .50 26.8 Asperen og Ara 228.04 40.3 Store Erte 60.00 10.6 FemsjØen 125.90 22.3 Totd It 565.44 100.0 Tabell 13. Feltarealer, nedre del av Haldenvassdraget. vho/rapp/lep/Haldenvassdr~9~t 43 NedlJØr Vann før inq n:RSKEt. 20. O ~lM 40F"M~'9 40~'MF 9 r2lMMEKONS'j 1 0.090 l/TIME 21.188 t::.OOO 21.18B 44.394 T0MMEKONST :2 O.O~O l/TIME 21.188 141.193 QSIM. 21.188 274.651 21.685 428.907 27 .. 960 620.067 27 .. 968 83:3.445 27 .68~; 1059.537 14 .. 408 1291.805 14.408 14'U.926 · 14.125 1504.039 51 14.125 1510.417 9.040 1486.075 9.041J 13'19.603 9.040 1276.307 li!· 8.758 1131. 809 6.21'5 975.',03 5.933 85:~. 002 5.933 749.805 5.933 658.61~j 11.:100 574.368 11.300 533.644 11.583 518.076 11.300 518.151 10.453 527.341 10.170 548.294 10.170 576.084 10.i70 607.869 ",~,",.,.,d"~'..1...1I-1-..!._"-'-""'.&...A+...... --t- o· 3.10S 642.007 2"10. 3.108 6:51.056 3.10S 594.t()0 TID. TIMER. 2 .. 825 ~j4:~. 209 2.543 487.158 2.543 431.126 2 .. 543 375.795 2.260 320.559 7, mu}::'y;' ,i llØpsflom tj] FemsjØen. 40 f'l'1F 'f 40PMf ~j 40PMfLOF'f 12.0()0 7.700 4.300 44.394 :'8.601 15 .19.~ 141.193 82.625 ~i8. 568 ~'74.651 162.714 111. 937 428.907 258.101 170.800 620.067 :1713.144 241. 923 83:3.445 513.439 :l20.006 1059.5:17 657.756 401. 181 1291. B05 806.726 485.079 1443.926 90~:;" 5/)5 5313.36.1 1504.0:39 9:;3.8.32 550.207 1510.417 'fM. 'i23 545.494 1486.075 954.046 532.029 1399.603 902.394 497.209 1276.:307 825.844 450.463 1131.809 734.490 ,397.31'1 975.103 634.335 :540.768 85~i.002 554.90B 29B.094 749.805 487.172 262.633 658.615 427.088 2~~1 .. 527 574.368 371. 572 202.796 533.644 343.423 190.221 518.076 331.608 186.468 518.151 187.925 '"'~"'T->""-"~--'~>'-~'~---""I---'--"i-----"i 330.226 vho/rapp/lep/Hald~nvassdraget 44 Påregnelig maksimal tilløpsflom til ØymarksjØen utgjøres av avlØps• flommen fra Rødnesssjøen og flommen fra ØymarksjØens lokalfelt, som er lik 0,268 x PMFLOK9. Se figur 28 og tabell 13. Tilløpsflommen rutes gjennom magasinet. Det forutsettes at flomløpene i Strømsfoss dam manØvreres slik at magasinvannstanden holdes på HRV lengst mulig, Jvs. til tillØpsflommen overstiger flomlØpenes kapasitet ved HRV, 111 m3 /s . Deretter åpnes dammen maksimalt. Påregnelig maksima] avløpsflom blir 539 mJ/s og flomstigningen blir 3. 54 m over HRV . Resultatet av rutingen er vist i figur 29. TillØp Vannstand AvlØp T6 TILLØP 44T6 44H6 4'1Ab V~NNSTAND •••••••• ~6 AVLØP , ...... 155.934 .057 1.16.824 179.467 " 122 123.044 206.199 .21.4 \29.658 z: 239.161 .B3 140.748 - 279.160 .484 155.259 337.507 .67'1 174.643 .. / 401.860 .925 200.312 471.292 1 .. 222 232.777 /' 540.819 1.563 272.0BO i 598.460 1.9:11 316.869 ./ 638.668 2.301 364.261 .I ,, 658.478 2.64/ 410.633 657.826 2.947 452.283 I , I ! , " 6'14.475 3.186 486.569 I , .. I 621.730 3.362 512.286 :: ,I 592.828 3.476 529.157 ... ,I 560.074 3.532 537.614 .1/ 530.318 3.541 538.974 l,1 I 504.632 3.516 535.122 483.541 3.467 527.791 )' 466.968 3.404 518.448 ,'I 3.335 508.321 ~ .. 455.430 ~ . 448.508 3.268 498.409 ,.,'/ l: 4'15.766 3.206 489.439 ,--- : ' I .- 446.780 3.154 481.923 8 445.097 3.111 475.683 ./.' I" ... 439.871 3.071 469.947 o' .. 0 ~ o~o,_,, _,o ______'- ______T- ______r- ______~~ ______~o 430.833 3.n9 463.991 418.899 2.982 457.282 O. ~8. 96. 192. 2~O. 404.597 2 .. 927 4'19.509 TID.TIMER. 388.150 2.863 440.486 369.748 2.788 430.104 349.584 2.703 418.307 330.929 2.608 405.3'17 314.155 2.508 391."728 298.910 2.404 377.857 282.000 2.297 363.779 266.000 2.187 3'19.481 250.000 2.075 335.085 23'1.000 1.961 320.620 Fig. 29. Påregnelig maksimal flom, Øymarksjøen. 7 . 13 Påregnelig maksimal avl0psflom, Asperen oq._å.ra Påregnelig maksimal tillØp~flum til Asperen og Ara utgjøres av dvlØpsflommen fra ØymarksjØen og flommen fra Asperen og Aras lokal fP.! t, :30m er lik 0 . 403 x PMFLOK9. TillØpsflommen rutes gjennom magasinet . Det forutsettes a~ flomlØpet manØvreres slik at magasin vannstanden holdes på HRV lengst mulig, dvs. til tillØpsflommen over stig~l flom]Øpets totale kapasitet, 150 mJ/s. Deretter skjer en jevn tapping på 150 mJ/s. Påregnelig maksimal avlØpsflom blir 150 + 451 : 601 ml/s og flomstigningen blir 3.00 m over HRV. Resultatet av rutingen er vist i figur 30. vho/rapp/lpp/lfald~nvassdra9pt 45 Ti l1øp V,UiiL;t.,\THl rw l øl' TI TIU•. WP 8 40Tl 40H7 40TAF'7 40(, ! Al AVLØP III. _ j 8~,.6~i6 .0411 l~i().()OO • i)OO :r: 220 .. 53'1 .121 l~,O.OO() .000 258.620 . ~'43 l~iO .000 .000 :lO;:! .666 .421 150 .. 000 .000 350.746 .661 1:,0.000 .000 391.602 .959 l~jO.OO() :: .130 422.045 t. 264 l~iO .. OOO :3~1. 5~j8 452.611 1.550 150.000 77.548 486.488 1. 810 150.000 1213.476 ~j17.244 2.043 150.000 lBO.811 54~ .. "198 2.247 150.000 231.406 570.753 2.424 150.000 278.412 @ 589.613 2.573 150.000 320.363 . b06.701 2.698 lS0.000 356.747 618.127 2.800 150.000 387.~,:l7 622 .. 462 2.87'1 150.000 412.032 619.341 :?935 150.000 42'1.678 615.633 2.971 150.000 441.102 610.269 2.992 150.000 447.735 603.525 3.000 150.000 450.523 595.9l5 3.000 150.000 450.278 589.123 2.9'1'2 150.000 447.917 o 583.417 2.981 150.000 444. ~n8 579.130 2.S'b9 ISO.OOO 440.404 576.557 2 .. 957 150.000 436.603 ~ 568.356 2.94:~ 150.000 432.331 r-----·-..,....--·"-.----·r---·-·~__r_·-----+O 556.160 2.924 150.000 426.286 'le. C'S. 1.4\"1. t92. 2"10. 540.849 2.898 150.000 417.952 TID. TIMER. 524.153 2.864 150.000 407.374 S06.71B 2.824 150.000 394.943 488.389 2.718 150.000 381. 006 468.906 2.128 .150.000 365.747 448.075 2.672 150.000 349.231 429.726 2.614 150.000 332.027 413.316 2.555 150.000 314.984 398.197 2.496 150.000 298.513 306.000 2.401 150.000 272.167 292.000 2.278 150.000 239.398 278.000 2.173 150.000 212.457 2604.000 2.079 150.000 189.532 9 P~r0ynp]ig maksimal flom, Asperen og Ara. Påte9H(;hq maksimal tillØp:3flom til Fem5jØen utgjøres av avlØp:5' flommen fra Asperen og Ara, flommen fra FemsjØens lokalfelt, = 0.223 x PMFLOK9, og avlØpsflommen fra Store Erte, ~e figur 31. TillØps- fl utnWf'n j Store Erte felt er 0.106 x PMFl,OK9 og den rutes gjennom Holvatn og Store Erte. I figur 32 er vist tillØp:3flommen til FemsjØen fØr og etter ruting gjennom ovenforliggende magasin. vho/rapp/lep/Haldenva9sdraget 46 A TA'"""! ...... -... Asperen og Ara AS ...... ". Store Erte 44A1N'7 40A8 40L9 7 .. 840 .001 .9~9 ~ L.. 8 ...... LokCllfelt 26.980 .. 006 3 .. ~J2:> ?l /6 .. 950 .037 13.061 145.110 .161 24.'162 "'l (] . I l50 .. 000 .794 38.088 (I e- 150.000 3.5'70 53.949 t') III l:50.000 8.~i32 71.361 ~ O l~jO.OOO 15.484 8'/.::/71 Q O ~ O 150 .. 000 24.017 108.173 ~ Ul 152.130 33.087 120. O~55 Z O ~ 182 .. 558 41.008 122.696 > O 227.548 46.749 121.645 O t- 278 .. 476 ~jO. :'\26 118.642 ~ 330.811 51. 803 110.878 O 381.. 406 51.250 100.453 O 10 428.412 49.051 88.602 q 470 .. 363 4~i .64] 75.991 O 506.747 41.683 66.475 O ~j37 ~ .. 517 37.759 58.567 562.032 34.064 51.631 ~ ~j79 .. 678 30.6:l2 45.224 O <] 591.10? ~'7 .669 42.419 ~W7 .. 735 2~j. 399 41.582 q 600.523 23.7'76 41. 907 ..-). 600 .. 278 22.759 42.866 o. , 2. 2040. TIO.TIMEI'I. 597.9l} 22.211 44.712 594 .. 378 22.098 47 .039 590.404 22.344 49.630 586 .. 603 22.879 52.366 582.331 23.377 51. 281 ~j76. 286 23.419 47.706 567.952 22.859 42.529 ~i57 .. 374 21.748 37.003 544.91t3 20.248 31.656 531..006 18.513 26.507 515.747 16.645 21.471 Fig. 11. Bidragene til påregnelig maksjmal tillØpsflom tjl FemsjØen. "MF. __ Te ...... 40f'I1F'1 40T9 12.000 8 44.394 " <.O 141.193 90.048 is\ - \ 274.gj1 170.233 I Fig. 12. PMF, tillØp5flom fØr 0(; etter ruting gjennom I)vl-'nforlilJ9(,t\dt~ magasin. vho/rapp/l~p/H~ldenvilssdraget ------, 47 Påregnelig maksimal tillØpsflom rutes gjennom magasinet, under forul:;Jctnillg av helt åpen dam. Påregnelig maksimal d.vlØpsflom blir (,27 1Il3 js og flomstigning blir 7.48 III OVE'.r HRV. Resultrttet av rutingf>n "r vist i figur n, 'I'; lløp Vann:,1 and AvlØp Tg TILL.I1IP 4019 ·iOH9 40A'l H9 A9 AVL.ØP 90.048 ,,025 l7.mJ'! 170.233 .. 120 83.7:15 188.883 " :)95 94. B4''i 207.538 .. ',e;? J()7 ••~76 229~894 .(,82 1 ~t. 48:' 255 .. 0t1J .. B9B U7.1M 282.189 l" 139 Pil.6~i4 305.272 j .. 3?fJ 167.6~i5 346.26:1 1 .. 6B6 lH5.Wi6 395.942 2 .. 0:'2 207.l1/B 447.445 2 .. 409 ::>33.:;14 493.492 2.837 262.847 53:L ilO 3 .. 2B6 294.6:'8 566.065 3 .. 743 321.i46 591. 997 4 .. 191 361.0'14 614.906 4.6:>:' 393.8B6 633.84:1 5.031 425.614 647.726 5 .. 412 455.6B9 65~J.533 5 .. 758 ',83,1,42 661.190 6.066 508.503 664.716 6.339 5:l0.847 666.226 6.574 550.4BS 665.904 6.777 567.461 664.840 6.'149 581.925 (J ~ 663.515 7 .. 093 594.134 u' 662.378 7.213 604.388 661.848 7.314 613.018 ~ 656.989 7.396 619.973 . ····--'---r------r------,Tr·~----....,.-----+-0 647.411 7.452 6~4.tIl3 ~8. li~ o . as. • 192. 2iO. 633.341 7.479 627 .1~)3 TID.TIMER. 616.125 7.475 626.7139 596.847 7.439 623.7:\7 576.026 7 .. 374 618.138 553.863 7 .. 2B1 610.171 530.409 7 .. 162 600.0L' 508.366 7 .. 021 588.0:'0 488.177 6.864 574.729 469.716 6.696 560.616 450.000 6.51.9 545.848 431.000 6.334 530.4'16 fig. 33. Påregnelig maksimal flom, FemsjØen. r.)(~n simulerte tillØp:5fl(lmtn(~n til !')tore Erte rutes, etter at det er tatt hensyn til flomdempningen i den ovenforliggende Halvatn, gjennom mdgasin~t, f()rutsatt nytt overlØp. Påregnelig maksimal avlØpsflom lllir 56 mJfs og flomstigningen blir 0.76 m over HRV. Resultatet av tutingen er vist i figur 34. vho/rapp/Jep/Hald~nvaøsdra~et 48 TERTE66 TILLØP ...... 'I'i I lØp Vdfln!;t ,Hifi AvlØp ...... ~...... 6GHB V~NNSTANO 66A8 AVLØP 271ER1E66 2766HB 2766AB ~ .767 .004 .003 ...... -..... ,~\ f6 J: .778 .009 .009 lJl- "- .792 .013 .016 '. o'1 L- ~ '. i .808 .Ol! • .:...J ~ 8.836 .044 .100 '. ~ :?6:l8 .140 1.327 ~ ~ O - '. i< 45.405 .296 8.974 ..... > ~jb .832 .4bl 21. 947 ~ al '...... ~ ..., , 65.824 .602 36.312 < , ...... 72.478 .713 49.475 > , 56.426 ,, O .763 55.771 , ...... 'c; 4':;.234 .746 53.675 ~ ", , O 38.081 .707 48.655 O , 3~·. 84:~ or ... .663 43.276 ...... 29. :,55 .621 38.4134 ... 27.4'i9 .587 34.635 ' ...... , 24.756 .557 31.425 ...... , 23.014 .530 28.644 ...... ~ 21. 908 .508 26.412 ~ O -- .... _-- .... - .... _--- 2,. .20~i .490 24.691 ~ 20.030 .475 23.270 19.276 .461 22.027 18.789 .450 21.011 18.472 .441 20.212 O 17.546 .433 19.479 ~ 16.231. O O .. 423 18.627 15.385 .41.2 17.711 O. ~B. 96. lH. 192. TID. TIMER. Fig. 34. Påregnelig maksimal flom, Slore Erte. Tidsskritt 8 timer. 7.11 Sammendrag Hecillltatet av beregningene er sammenfattet i tabell 14 hvor klllminasjonsvannfØring både ved tillØpsflom og avlØpsflom er gjengitt i ml/s og l/s· km2 . PMF, TillØpsflom PMF AvlØp~)flom FJ omstigning m) /'3 l/s·km2 m3 Is l/s·km2 m B jør k(' Id ll Tdbt'J1 14. Påregnelig maksimal flom i Haldenvassdraget med flomstigning over HRV. vho/rapr/l~r/HaldenvaBsdra9~t 49 (1 nrSRHSJON UPI ~l naturlIS en rekke usikkerhetskiider knyttet til en ~lik um l'attencle flomberecjIling som denne. Noen av disse skal nevne" hf!r. f-h'lf"lHing av ti.l1v1psflom medfØrer blant annet en rekke skjØnnsmessjge vurderinger. I dette tilfelle pr Jet tvil om i hvilken sesong de største f1ommf'ne vj 1 ojJptre, og altså hvilke sesongverdjer som skal d,HIII(~ qnltlnlc'jI] for videre analYf~er. Frekvensanalyser aV observer I:e flommer ant.yder vJrsesong som mest kritisk, ekstreme nedbØrdata tilsier sommer- eller hØstsesong. Videre må flommens størrelse velges på bdKgrtltln av Jdtayrunnlaget. TillØpsflommens forlØp må også vE-Iges og har stor betydnjng for avlØpsflommens stØrrelse. Slike skjØnnsmessige vurderinger og valg som saksbehandleren må gjøre lloderveis kan naturligvis alltid diskuteres. Derfor vil det også være avvik mellom til10psflommer beregnet av forskjellige saksbehandlere ut fra samme datagrunnlag. De valgte tillØpsflommene vil altså alltid være estimat p~ dimensjonerende og påregnelig maksimal til- lØpsflom. Det ~r enkelte furutsetninger vedrØrende magasin og dammer som kan diskuteres. "Forskrifter for dammer" sier at magasinene skal forut settes ligge på HRV ved flommens begynnelse. Det vil kanskje ikke være sannsynlig at magasinene reguleres slik at alle ligger på HRV samtidig. Det er kanskje heller ikke riktig å regne med at de fylles opp til HRV men~ det fortsatt er mye snØ igjen i feltet. Dimen- s jonerende flom (' r jo forulsat.t å komme om våren og til en stor del for:h:3akr's av snøsmel ting. også om en slik reguleringsmåte kan d i skuteres r er denne lagt til grunn vell fl omberegni ngen, i tr~d med kravene .i. "Forskr i.fter fur dammer". Det er 09så knntrollert at snømagasinet kan være så stort at reguleringsmagasinene kan fylles opp, "J ,1 I. det allikevel kan finnes igjen nok snø, som kombinert med nedbØr, kan forårsake en ekstrem vårflom. D~mmpns flomavJedningskapdsiteter er t,pregnel ut fra enkle hydrau liske formler og mer eller mindre målbare damdata. Hvorvidt de beregnede avlØpskurvene vil gjelde ved flomsituasjoner er vanskelig å si. Usikkerheten er blant annet knyttet til hvilke lengder mm som er riktige i fInmsj tuasjoner ettersom strØnmingsforhold mm kan bli ganske kompliserte ved slike sammensatte dammer som i Halden vassdraget: Videre vil gangbruer påvirke avlØpet ved hØye vann stander. Ved store fll)mstigninger vil også forholdene utenom selve dammen kunne ha slor betydning. En us ikkerhetskilde som helt åpenbart medfØrer ::5vakheter ved flom h"regningen er oppstuingseffekter i nærheten av dammt~ne. Ved :;!orflom i hele va:3:;tlraljet vi.l den flate Hemneselv ut fra Øgderen pJvirkes av flommen i Hafstenelv, Undervannet ved Hemnes dam vil siJlinsynli9vis stå så hØyt at overlØpsformlen og derved beregnet av lØpskurve ikke lengre vil gjelde. Resulterende avlØpsflom vil sannsynligvis bli noe mindre enn beregnet og tilsvarende vil flom stjgningen i Øgderen b]j noe større. Ved flere dammer vil bruer og andre byggverk mellom selve reguleringsdammen og magasinet påvirke flommene. Dette gjelder FClsser dam ved BjØrkelangen, ørje dam ved RØdenessjøen, StrØmsf03s dam ved ØymarksjØen og Svanedammen ved FemsjØen. vho/rapp/lep/Hald~nvassdraget 50 Il i ~;!-if : byggverk og uysA begrensn ltltjt~r ved selve e] vest.rekninYt:'n ned I· i.J ddmmen vj 1. fØre til for:5kjd.lilJ Vdnn:3tand i malJd :3i n 011 ved ,l.im. Detlne llppstuinljsp ffekt. vil me(lfØre større flolllst.iyrling j magasinene enn oppgitt i beregningsresultatene . StØrrelsene av disse oppstuings effekter er umulige å beregne uten å utfØre målinger og kartlegging i felt . Det kan være av interesse ~ sammenligne de beregnede ekstreme flom verdiene med observerte flomvannfØringer og flomvannstander. Ved Femsjøens utløp var hØstflommen i 1909 153 mJls og vårflommen i 1904 127 mJ/s. I senere år har det vært både høst- og vårflom på ca. 120 mJls (høsten 1965 og våren 1966) . Dimensjonerende avløpsflom er beregnet å være drØyt 50 % hØyere enn 1909-flommen. Flommen i oktober 1987 kulminert på knapt 100 mJ/s. Da var vannstanden 0.16 m over HRV. HØyeste observerte vannstand i Femsjøen var i 1909, 1. 15 m over HRV. Dimensjonerende flomvannstand er beregnet til 2.39 m over HRV. Ved Asperen og Aras utløp var 1966-flommen på 124 mJls mens den i 1987 kulminerte på ca. 94 mJ/s. Høyeste observerte vannstand var i april 1937 med 0.15 m over HRV. Dimensjonerende avlØpsflom er bereg net drØyt 80 % større enn 1966-flommen og med en flomvannstand 1.40 m hØyere enn hØyeste observerte vannstand. Ved RØdenessjøens utlØp var 1966 -flommen på 100 ml/s mens flommen i 1987 kulminerte på 85 ml/s. HØyeste observerte vannstand var i 1966, 1. 22 m over HRV. Dimen s jollerende avløpsflom er beregnet dobbelt så stor som 1966-flommen, men flomvannstanden blir allikevel lavere enn i 1966, bare 1.03 m over HRV. Dimensjonerende avlØpsflom er beregnet med forutsetning helt ~pne luker og nålelØp, hvilket kanskje ikke var ti.lfelle i 1966. Il~t kan også være oppstuingseffekten j ørje elv som medfØrer altfor lavt beregnet vannstand ved dimensjonerende flom. Vpo utlØpet av Bjørkelangen var vannføringen ca. 25 ml/s i oktober 1987. Vannstanden var da 1.26 m over HRV. HØyeste observerte vann stand er 1. 44 m over HRV, i mars 1967. Det finnes ved dammen et gammelt flommerke som viser at flommen i august 1860 sto ca. 1.80 m over HRV. Dimensjonerende avlØpsflom er beregnet til 78 ml/s og dimensjonerende flomvannstand til 2.97 maver HRV. I Setten og Mjermen er de hØyeste observerte vannstandene fra desember 1954 på hhv. 0.44 m og 0.45 m over HRV. Dimensjonerende flomvannstand er beregnet til hhv. 1. 11 m og 0.99 m over HRV. 9. LITTERATUR OEO/NVE: 1981: For~krifter for dammer . Universitetsforlaget. DNMI: 1984: Påregnelige ekstreme nedbØrverdier. Fagrapport nr 3. KLIMA. vho/rapp/lep/Haldenvassdraget 51 DNMl: 1986: Påregnelige ek~treme nedbØrhØyder for Halden vassdraget. Rapport nr 48. NVE: 1978: Regional flomf' i;'"i!lalyse for norske vassdrag. Rdpport nr 2, Hydrologisk avdeling. NVE: 1983: Hydrologisk modell for CJ ombt;regninger. Rapport nr 2, Hydrologisk avdeling. NVE: 1986: Bel'cgnin'1 av dimensjonerende og påregnelig maksimal flom. Relningslinjer. V-informasjon nr 1, Vassdrags direktoratet. Halden hovedvassdrags brukseierforening: 1911: Beskrivelse af det Fredrikshaldske Vasdrag. Korwept. Halden hovedvassdrags brukseierforening: 1987: Rapport om flommen i oktober 1987 l Haldenvassdraget. Manuskript. Vassdrags- og havnelaboratoriet: 1965: Svanedammen, rapport frd modellforsØk. vhnlrapp/lep/Haldenvassdraget Det norske meteorologiske institutt 16.09.1986 PAREGNELIG EKSTREMNEDB0R Nedblrfelt : HALDENVASSDRAGET Il. Horul arsnedb.r (basert pa verdier fra norllalkartl: PN" 770 111m 2). M5(24tl / PN .. 6.0 % MS(24tl '" 46 mAI 3). Paregnelige 24 tillers nedb.rverdier : AR SOMMER HØST VINTER VAR (J,J,A) (SOND) (J,F,M) (A,M) M5(arstid)/MS(år) 1. 00 0.90 0.84 0.53 0.56 M5 (u) 46 41 39 24 26 11100 (u) 80 75 70 45 50 111000 (u) 120 110 105 70 75 PMP (u) 225 215~225 210 150 160 4). Påregnelige n-timers nedb.rverdier 4.1) Arsverdier Antall tiller (nI 6 12 24 48 72 96 120 144 168 Nedb.rforholdstall n ti.er / 24 timer 0.b7 0.82 1. 00 1. 21 1. 3b 1. 50 1. b4 1.77 1.88 11100 (II1II) 55 65 80 95 110 120 130 140 150 MI000 (u) 80 100 120 145 165 180 195 210· 225 PMP (u) 150 185 225 275 305 340 370 400 425 4.2) Arstidsverdier SOMMER (juni - augustl Antall ti~er (n) 12 24 48 72 120 144 168 Nedb.rforholdstall n ti.er / 24 tiller 0.67 0.82 1. 00 1. 21 1. 36 1. 50 1. 64 1.77 1. 88 1'\100 (11m) 50 60 75 90 100 115 125 135 140 MI000 (u) 75 90 110 135 150 165 180 195 205 PMP (u) 150 185 225 275 305 340 370 400 425 Sl. Justering fra punkt til areal-verdi. De gitte verdier gir punktnedb.r for et fiktivt "representativt" punkt i feltet. 6rovestillat av arealnedb.r for felt pa ca 1600 kll 2 fåes ved å lIultiplisere punktverdiene lied en "arealreduksjonsfaktor" ARF : Antall ti.er 6 12 24 48 72 96 120 144 168 ARF (1600 k1l 2 ) 0.81 0.85 0.88 0.90 0.91 0.92 0.93 0.93 0.94 61. N~rmeste malestasjoner Flere stasjoner i feltet 7l. Maksi aal observert d.gnnedb.r 1 ouadet 79 mm (malt ved 0140 Brekke Sluse 3/8 1932) . 8). Kommentarer Det rna presIseres at oe gItte verdIer tor Ml og PMP er basert pa et relativt sparso~t oatagrunnlaq . verdIene ma derfor bare betraktes =DiII or nVf?S~! mat .