GEOTEKNISK RAPPORT Geotekniske Grunnundersøkelser, Vurdering Av Områdestabilitet Ifm

Dato 21.11.2020

Oppdragsgiver Odd-Erik Westreng

Prosjekt Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog- Høland kommune

GEOTEKNISK RAPPORT Geotekniske grunnundersøkelser, vurdering av områdestabilitet ifm. planlagt vei

RAPPORT NR.: 1 VÅR REF.: 992-2020 MW REV. NR.: 0 OPPDRAG Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune EMNE Geotekniske grunnundersøkelser, vurderinger av områdestabilitet, anbefalinger REVISJON Rev 0

OPPDRAGSGIVER Odd-Erik Westreng Sign. UTARBEIDET AV Marco Wendt Siv.ing., MW v/ Romerike Grunnboring AS senior geotekniker KONTROLLERT AV Ismail Aricigil Gruppeleder/ M.Sc., IA v/ Romerike Grunnboring AS geotekniker

SAMMENDRAG Foreliggende rapport gjengir utførte geotekniske grunnundersøkelser samt vurdering av grunn- og stabilitetsforhold/områdestabilitet for planlagt nytt veianlegg på eiendom 4/56 sør for gård «Mellom Ilebekk» på Fosser i Aurskog-Høland kommune. Det er også belyst risikomomenter og gitt overordnete anbefalinger ifm. gjennomføring av planlagt tiltak. Lengde på ny veitrase er på ca. 350m, samlet berørt areal er på ca. 4,5daa, se fig. nedenfor.

Massene i grunnen består av tørrskorpeleire på ca. 1 til 4m tykkelse og overkonsolidert, bløt til middels fast marin leire derunder. I nedre del av skråningen (f.o.m. ca. 3m under terreng) viser leira kvikkleirelignende sprøbruddegenskaper. Fjellgrunn ble målt på mellom ca. 4 til 11m under dagens terreng.

Det ble funnet sprøbruddmateriale etter definisjon fra ref./8/ i grunnen på tiltaksområdet.

Fig. 0: Oversikt tiltaksområdet og planlagt veianlegg (utklipp av tegn. av Ingeniørfirma Svendsen & Co AS)

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 1 av 13

Innholdsfortegnelse Innledning/orientering ...... 3 Områdebeskrivelse ...... 3 Krav til sikkerhet ...... 5 Risikovurdering kvikkleireskred ...... 5 Kontroll ...... 5 Partialfaktor ...... 5 Grunnundersøkelser ...... 6 Tidligere utførte grunnundersøkelser ...... 6 Omfang ...... 6 Kvalitet ...... 6 Grunnforhold ...... 7 Grunnvann ...... 8 Jordparametere ...... 8 Styrkeparametere ...... 8 Setningsparametere ...... 8 Terrenginngrep ...... 9 Stabilitetsforhold ...... 9 Terreng- og områdestabilitet ...... 9 Risikovurdering skred i anleggsfasen ...... 10 Setningsforhold ...... 11 Konklusjon og videre arbeid ...... 11 Referanser ...... 12 Oversikt tegninger og vedlegg ...... 13

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 2 av 13

Innledning/orientering

Odd-Erik Westreng har engasjert Romerike Grunnboring AS (RGB) til å utføre geotekniske grunnundersøkelser ifm. planlagt nytt veianlegg på eiendom 4/56 sør for gård «Mellom Ilebekk» på Fosser i Aurskog-Høland kommune. Planlagt veianlegg er en omlegging av eksisterende kommunal vei «Ilebekkveien» med formål å lede offentlig trafikk vekk fra eksisterende bebyggelse «Mellom Ilebekk» gård. Lengde på ny veitrase er på ca. 350m, samlet berørt areal er på ca. 4,5daa. Tiltaket innebærer moderat endring av eksisterende terreng (fylling/skjæring).

Foreliggende rapport viser utførte grunnundersøkelser og svarer på utredningskrav fra kommunen/NVE ift. skredfare og områdestabilitet, samt beskriver risikomomenter og anbefalinger ift. senere prosjekterings- og utførelsesarbeid.

Områdebeskrivelse

Tiltaksområdet ligger ca. mellom koter +125,0 og +135,0. Terreng i veitrase skråner mot vest med helning på ca. 1:5 til 1:10. Veitrase starter ca. ved kulvert over bekk «Storrenna» der terrenget ligger lavest. Terreng i nærområde rundt veitrase viser ca. samme topografi, noe brattere helninger ved gård «Søndre Ilebekk» som ligger ca. 150m sør for tiltaksområde. Det ble ikke observert synlig avrenning i bunnen på ravinene ifm. utført feltarbeid. Tiltaksområdet samt tilgrensende områder fungerer per dags dato som jordbruksarealer. Bekkeleiet til «Storrenna» har lite fall (ca. 2,5‰) på en større strekning gjennom disse arealene.

Iht. NGUs kvartærgeologiske kart består løsmassene i grunnen på tiltaksområde av marin leire med varierende mektighet (tynn/tykk avsetning, dvs. per definisjon mektighet mindre/større enn 0,5m, jfr. fig. 2).

Utførte grunnundersøkelser viste at grunnen består av tørrskorpeleire på ca. 4m tykkelse øverst og ca. 1m nederst, med bløte til middels fast overkonsolidert høy plastisk leire derunder. F.o.m. ca. 3m under terreng har leira kvikkleirelignende sprøbruddegenskaper. Leiremassene under tørrskorpe nederst i skråningen ved borpunkt 3 viste ekstrem høyt vanninnhold på delvis over 85%.

Fjellgrunn ble målt på mellom 4 til 11m under dagens terreng.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 3 av 13

Fig. 1: Bilde tatt den 7.10.2020 midt i skråningen ved borpkt. 2 mot nord (gård «Mellom Ilebekk» i bakgrunn)

Området ligger utenfor av NVE registrerte kvikkleiresoner. Nasjonal kvikkleireregistrering utføres kun på større arealer med utsatt topografi som indikerer mulighet for kvikkleireforekomst. Mindre arealer kartlegges ikke av NVE.

Det ble funnet kvikkleirelignende sprøbruddmateriale i grunnen på tiltaksområdet. Basert på utførte grunnundersøkelsene ble det gjort en faregradsklassifisering for tiltaksområdet, se kap. 3.2 og vedlegg 4.

NB! Det presiseres at informasjonen fra felt- og laboratoriearbeidet strengt tatt bare er gyldig i de undersøkte posisjoner. Avvik i grunnforholdene i områdene rundt og mellom de undersøkte posisjoner kan ikke utelukkes.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 4 av 13

Fig. 2: Løsmasser på og rundt «Mellom Ilebekk», blå/gråblå farge: tykk/tynn marin leireavsetning (NGU løsmassekart)

Krav til sikkerhet Risikovurdering kvikkleireskred Det ble utført en faregradsklassifisering iht. metoden fra /8/, jfr. vedlegg 4. Poengsum fra totalevaluering av området mht. skredfare ligger på 15 for dagens terreng, og på 12 etter utført tiltak som vil forbedre terrengstabilitet. Området tilordnes dermed faregrad «lav», dvs. lav sannsynlighet at et kvikkleireskred inntreffer.

I anleggsfasen vil poretrykk i leira i lavere liggende deler av skråningene økes noe pga. utlegging av masser for veioverbygning/pålasting av terreng og udrenert lastrespons i de stedlige leirmassene som følge av dette. I ekstremfall vil da poengsummen kunne komme opp i 18 som betyr at det midlertidig vil kunne oppstå en situasjon med noe høyere faregrad. En kan motvirke denne effekten ved å utføre terrengskjæringer i høyere liggende deler av området før fylling i bunnen, se også kap. 7.

Kontroll Tiltakskategori iht. /8/ settes til kategori K1 pga. at tiltak virker stabilitetsforbedrende. Dette betyr at foreliggende vurderingene rundt faregradsklassifisering og områdestabilitet (kap. 7.1) er kun under lagt sidemannskontroll. Dette ble utført. Partialfaktor Geoteknisk prosjektering utføres iht. «Dimensjoneringsmetode 2» iht. /1/ samt prinsippene i /8/, /11/, /12/.

Lastrespons i jordmassene hovedsakelig er udrenerte. Materialfaktor i bruddgrensetilstand settes derfor til γM= 1,40. Beregning av terrengstabilitet og graveskråninger kan utføres mht. en global sikkerhetsfaktor (istf.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 5 av 13

materialfaktor på jord) iht. vanlig prosjekteringspraksis i Norden. Sikkerhetsfaktor for kritiske glideflater settes til Fc=1,40 iht. /8/.

Lastfaktorer «γF» for trafikklaster velges iht. tabell NA.A.1.1 til 1.4 i /2/ for de relevante grensetilstandene.

Grunnundersøkelser Tidligere utførte grunnundersøkelser Vi har ikke kjennskap til tidligere på, eller i relevant avstand rundt eiendom utførte grunnundersøkelser. Slike undersøkelser kan muligens foreligge i kommunale eller statlige arkiver.

Omfang Feltundersøkelsene ble utført den 06.10.2020 og omfatter 3 stk. totalsonderinger, 1 stk. CPTU sondering, 1 stk. hydrauliske poretrykksmålere og 2 stk. prøveserier. Det ble til sammen tatt opp 5 stk. uforstyrret sylinderprøver. Prøvene ble analysert på geoteknisk laboratorium hos Multiconsult i Oslo. Det har bl.a. blitt utført 2 stk. ødometerforsøk for estimat av tidligere forbelastning av terreng og jordas setningsegenskaper. Borpunktene ble målt inn med GPS. Tegning V01 viser utførte grunnundersøkelser, vedlegg 1 viser oversikt og koordinater til feltundersøkelsene. Tegningene V02a og b viser selve undersøkelsene, mens vedlegg 2 viser analysene fra laboratoriet. De foreliggende opplysningene om grunnforhold anses som tilstrekkelig grunnlag for en generell vurdering av grunn- og stabilitetsforholdene.

Kvalitet Det ble utført 2 stk. ødometerforsøk fra 54mm stålsylinderprøver i bp 1 og 3. Prøvekvaliteten vurderes som delvis god og delvis forstyrret/dårlig. Bruddeformasjon fra enaksialforsøk var på ca. 3 til 4% i bp 1 og 5 til 9% i bp 3 hvilket indikerer henholdsvis lav/moderat og høy prøveforstyrrelse mtp. middels til høy sensitivitet.

Prøve Vurderingsparameter fra ødometerforsøk

Pkt. nr. Dybde Prøve OCR ΔV/V0 Δe/e0 P’c M0/ML [m] nr. [-] [%] [-] [kPa] 1 8,30 i1 8 ca. 1,45 3,6 0,084 ca. 130 ca. 1,3 3 10,45 i3 5 ca. 2,3 2,2 0,040 ca. 90 ca. 3,0 *usikker pga. dårlig prøve-/forsøkskvalitet

Prøvekvalitet Kvalitetsklasse (NVE)

Prøve nr. NGF - Δe/e0, OCR NGI - M0/ML, Δe/e0, OCR NVE - ΔV/V0, OCR i1 8 Dårlig Dårlig Akseptabel 1 i3 5 God God til meget god Akseptabel 1 Fig. 3: Jordprøvekvaliteter etter /8/, /9/ og /13/

Tabell nedenfor gir en oversikt over kvalitet av foreliggende CPTU data. Klassifiseringen gjelder kun nullpunktsavvik og poretrykksrespons. CPTU sonderingsdata vurderes som godt egnet for jordparameter- tolkning. Målingen er utført med ENVI sonde nr. 51813.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 6 av 13

Sondering Anvendelsesklasse (kun nullpunktavvik) Pkt. Dybdeintervall Spissmotstand Friksjon Poretrykk nr. [m] % absolutt % absolutt % absolutt 1 3,0 – 8,3 Klasse 1 Klasse 1 Klasse 1 Klasse 1 3-6m: Klasse 3 Klasse 2-3 6-8m: Klasse 5 Kommentar: Poretrykkstallet t.o.m. 5,5m: ca. 0,5 < Bq < 0,7. Stanghelning: ca. ml. 1,1° og 2,3°. Poretrykksrespons: ok t.o.m. 5,5m, deretter dårlig/utydelig. Fig. 4: Kvalitet CPTU etter /10/ Grunnforhold Grunnforhold er ikke homogent på tiltaksområdet. Leiremassene i lavere/lavest liggende partier har mye høyere vanninnhold enn i de øvre partiene og virker mindre overkonsolidert enn leira på samme koter i grunnen under høyere liggende terreng. Det er også stor forskjell ift. mektighet på tørrskorpelaget ml. topp og bunn skråning.

Figur nedenfor gjengir en tolkning av grunnforhold basert på utført boringene:

0 m

1) Ca. 1 til 4 m mektighet: Tørrskorpemasser med høyere fasthet

Ca. 1 til 4 m

2) Ca. 0 til 7 m mektighet: Leire, siltig, bløt til fast, middels til høy sensitiv, høyplastisk, vanninnhold ca. rundt 30% (bp1) og 40– 85 % (bp3),

overkonsolidert. Sprøbruddmateriale f.o.m.

ca. 3m dybde (bp3) og ca. 6m dybde (bp1).

Fjelldybde: 4 til 11 m (noe morene over fjellgrunn) Ca. 4 til 11 m

Fig. 5: Lagdeling i grunnen

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 7 av 13

Grunnvann Grunnvannsnivå er variabelt. De høyeste nivåene oppstår vanligvis i perioder rundt vårløsning/snøsmelting og etter lange perioder med regn om våren/høsten.

Poretrykk/grunnvann ble målt i bp1 ved hjelp av 1 stk. hydrauliske piezometer. Med antatt hydrostatisk vanntrykk tyder målingene på et grunnvannsspeil på ca. 1,5m under terreng i bp1 i midten av oktober 2020. Nederst i skråningen antas grunnvannsspeil ca. på nivå med dagens terreng. Dette ble tatt høyde for ved tolkning av CPTU data og stabilitetsberegningene.

Målepunkt Dybde/kote måling Målt trykk Kommentar [m]/[moh] [kPa] 1P_7m 7,0/+128,5 55,4 Målt 10 dager etter installering

Fig. 6: Poretrykksmålinger, data avlest den 16.10.2020

Jordparametere Styrkeparametere Tolkning ble utført ved hjelp av lab- og feltdata samt erfaringstall og anbefalinger fra /9/ og /14/. Vedlegg 2 og 3 viser tolkning av parametere. Lag Drenerte parametere Udrenerte parametere Friksjonsvinkel Attraksjon Aktiv skjærstyrke ADP forhold Reduksjon ADP ϕ [°] a [kPa] suA [kPa] [-] sprøbrudd [%] 1) 32 2* - - - 2) 25 (bp 1 og 2) 5 35-60 (bp1 og 2) 1,0 – 0,74 – 0,45 15 – 10 - 5** 22 (bp3) 15-20 (bp3) Fig. 7: Oversikt styrkeparametere *Brukt i stabilitetsberegningene, reelt høyere ** Anbefalte maksverdier (konservativt) Setningsparametere Det ble kun tolket parametere med relevans for stabilitetsberegninger. Tolkning er basert på ødometerforsøk og CPTU måledata og ble utført vha. /13/ og erfaringsverdier fra /9/.

Lag Overkons.- Modultall Forbelastning Konsoliderings- Overkonsoliderings- modul terreng koeffisient forhold 2 M0 [MPa] m [-] p’c [kPa] cv [m /år] OCR [-] 1) - - - - - 2) - - ca. 40-50 - Ca. 1,5 - 2

Fig. 8: Oversikt setningsparametere

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 8 av 13

Terrenginngrep

Tiltaket er tenkt utført ca. innenfor arealene som vist i fig. 0 og vedlagte tegninger V01, V03. Lengdesnitt som vist på tegning V03 ligger ca. i veitrase og er basert på terrengmodell tilsendt av Svendsen & CO AS v/Nils Petter Nicolaysen.

Terrenget er tenkt skjært ned opptil ca. 1,5m og skal primært utføres for å slake ut de bratteste partiene i midtre/øvre del av skråningen. Fyllingshøyder er opptil ca. 1,2m, med størst fyllingshøyde på nedsiden av skråningen, jfr. tegning V03.

Bearbeidet terreng i veitrase vil være slakere etter avsluttet tiltak.

Stabilitetsforhold Terreng- og områdestabilitet Tiltaksområdet ligger utenfor retrogressionsdistanse ift. omkringliggende potensielle ustabile skråninger samt at topografien tilsier at det ikke vil være fare for skredutløp fra høyereliggende terreng. Derfor er områdestabilitet ifm. planlagt bakkeplaneringstiltak kun relatert til stabilitet i lokalt terreng.

Det ble utført stabilitetsberegninger vha. /15/ i et snitt tilsvarende lengdesnitt på planlagt trase, jfr. tegning V03. Skråningshøyde er ca. i underkant av 10m og helning før tiltak ca. ml. 1:5 til 1:10. Topografien er representativ for hele skråningen. Beregningene ble utført for å vurdere stabilitetsnivå i dagens terreng samt effekt av tiltak. Det ble tatt hensyn til trafikklast på 26kPa/35kPa etter tiltak/i anleggsfasen. Fjelloverflate ble dessuten variert for å fange opp evt. mer kritiske situasjoner enn som ble kartlagt ved punktvis boring.

Fig. 9: Stabilitetsberegning for terreng i veitrase i en anleggssituasjon i dagens terreng

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 9 av 13

Det ble dessuten utført beregninger for dagens situasjon uten trafikklast, samt i en naturlig drenert tilstand med drenerte jordparametere, se tabell nedenfor. Nr. Situasjon Krav til Beregnet Kommentar stabilitet* stabilitet 1 Dagens terreng, uten - 2,11/ Gjelder for alle beregninger: utført uten trafikklast 2,15** 3D-effekter. 2 Dagens terreng, uten - 1,77/ trafikklast, dypt liggende 2,11* fjelloverflate 3 Dagens terreng i anleggsfasen, ≥ 1,40 1,62 til Trafikklast fra tunge anleggsmaskiner. trafikklast 35kPa på oversiden 2,02*** av skråningen 4 Terreng etter tiltak, trafikklast ≥ 1,40 2,28 til Trafikklast i ferdig tilstand. 26kPa på oversiden av 2,99*** skråningen

Fig. 10: Resultater stabilitetsberegninger, utført i /15/ *Gjelder for situasjon etter tiltak ** Udrenert/drenert ***Lang glideflate Beregningene viser at sikkerhet mot skred ligger et godt stykke over krav på 1,40 både før, etter og under anleggsarbeidene. Ferdig utført tiltak vil lokalt dessuten ha en stabilitetsforbedrende effekt, jfr. beregning nr. 4.

Bekk «Storrenna» i foten av tiltaksområdet vurderes som «ikke eroderende» pga. slak helning/lite strømningshastighet og bredt/flat strandsone.

Områdestabilitet er dermed tilfredsstillende.

Risikovurdering Lavest sikkerhet ift. terrengstabilitet ble beregnet for anleggsfasen. Både trafikklast fra anleggsmaskiner, flytting/mellomlagring av matjord og terrengfylling/-skjæring i ugunstig rekkefølge vil kunne føre til en midlertidig mindre stabil situasjon.

Følgende risikomomenter må vurderes i prosjektering og utførelse av tiltaket:

• Matjordlaget bør enten fjernes fra område umiddelbart eller lagres på et mellomlager i lavere liggende deler av terreng. Jordmasser skal ikke lagres i ranker høyere enn 2m. • Rekkefølge: skjæring i høyere liggende deler/midten av terreng utføres først, deretter fylling i lavere liggende deler og til slutt fylling øverst, jfr, tegning V03. • Skjærings-/fyllingshøyder som beskrevet i kap. 6 og på tegning V03 bør avvikes mer enn 0,5m. Ved større avvik bør det utføres nye geotekniske vurderinger. • Bløt leire foreligger allerede ca. 1m under dagens terreng i de lavest liggende deler av skråningen. Leira under tørrskorpe er bløt med udrenert direkte skjærstyrke «suD» delvis < 10kPa. Evt. traubunn rundt disse nivåene er ikke bærekraftig for fremtidig veioverbygning og krever grunnforsterkning vha. f.eks. geonett.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 10 av 13

Oven nevnte kulepunktene må utdypes i forbindelse med detaljprosjektering av tiltak, og det skal utarbeides en tilsvarende kontrollplan.

Setningsforhold

For å forhindre langtids krypsetninger i leiregrunn bør terrenglast ligge under 80% av forbelastningen. Med anslåtte maksimale fyllingshøyder som nevnt i kap. 6 vil dette kravet være oppfylt. Primærsetningene under fremtidig veifylling anslås i størrelsesorden på mellom 3 -5 cm.

Hvis fyllingshødyer ønskes økt bør det utføres setningsberegninger for å unngå skader på veianlegget i fremtiden.

Konklusjon og videre arbeid

• Det ble oppdaget kvikkleirelignende sprøbruddmateriale i grunnen på tiltaksområdet. • Områdestabilitet før og etter utført tiltak er tilfredsstillende. • Tiltak må detaljprosjekteres. Det skal lages en kontrollplan for utførelsen. • For å forebygge erosjon må det i prosjektering/under utførelse tas hensyn til overvannshåndtering i tiltaksområdet.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 11 av 13

Referanser

/1/ Norsk-/ Europeisk Standard, NS-EN 1997-1:2004+A1:2013+NA:2016: «Geoteknisk prosjektering – Del 1: Allmenne regler».

/2/ Norsk-/ Europeisk Standard, NS-EN 1990:2002+A1:2005+NA:2016, «Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner».

/3/ NS-EN 1998-1:2004+A1:2013+NA:2014, Eurokode 8: «Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning Del 1: Allmenne regler, seismiske laster og regler for bygninger».

/4/ NS-EN 1998-5:2004+NA:2014, Eurokode 8: «Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning Del 5: Fundamenter, støttekonstruksjoner og geoteknisk forhold».

/5/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggteknisk forskrift: SAK 10, 2016.

/6/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggesaksforskriften: TEK 17, 2017.

/7/ NVE, retningslinjer: Flom- og skredfare i arealplaner, 2011.

/8/ NVE, veileder: «Sikkerhet mot kvikkleireskred ‐ Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper», 2014.

/9/ Statens vegvesen, Veiledning: Håndbok V220 «Geoteknikk i vegbygging», 2010.

/10/ Norsk Geoteknisk Forening, NGF, Melding nr 5, veiledning: «Veiledning for utførelse av trykksondering», Rev nr 3, 2010.

/11/ NVE/NGI, Program for økt sikkerhet mot leirskred, veileder: «Veiledning ved små inngrep i kvikkleiresoner», 2008.

/12/ NIBIO, veileder, vol. 3 nr. 4 2017: «Planering og jordflytting – Utførelse og vedlikehold», 2017.

/13/ NGI, K. Karlsrud & F.G. Hernandez-Martinez, geotechnical paper: «Strength and deformation properties of Norwegian clays from laboratory test on high-quality block samples, 2013.

/14/ NIFS, Naturfareprosjekt Dp. 6 Kvikkleire, rapport nr. 14/2014: «En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer», datert 30.01.2014.

/15/ Novapoint/Trimble, geoteknisk programmvare: «GeoSuite Stability version 16.1.3.0», 2019.

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 12 av 13

Oversikt tegninger og vedlegg

Tegning V01: Oversikt grunnundersøkelser og tiltaksområde Tegning V02a: Grunnundersøkelser bp 1 Tegning V02b: Grunnundersøkelser bp 2, 3 Tegning V03: Terrengsnitt (lengdesnitt i fremtidig veitrase) m/tiltak og sonderinger

Vedlegg 1: Koordinatliste feltundersøkelser Vedlegg 2: Laboratorieundersøkelser Vedlegg 3: Tolkning av jordparametere fra CPTU data Vedlegg 4: Evaluering av faregrad for kvikkleireskred Vedlegg 5: Tegnforklaring

Veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 Aurskog-Høland kommune Romerike Grunnboring AS Side 13 av 13

4/1

4/56

82 4/56

4/56

4/1 Planlagt veitrase

4/1

4/17

104 4/33

Terrengkote Boret i fjell

Boret i løsmasse Fjellkote (dybde til fjell) 6/1 1P_ 7M -e- 1

+135.45 1 3545 v 0 01 +13399

.,,,-- '----, > c,.

">.__, 5

-c I E +128.45

QJ 7::J \ _D-, I T v 12 \ D LEIRE. siltig v __·• 19.0 u / T v 9 i I ,, v 21 LEIRE. siltig v • 19.1 er T v 13 sand ag gjennom hele prøven. Ø v;2 •• 2 4 6 8 10 12 14 0.20 0.40 0.60 0.80 100 120 QJ Jordart D > 50 Spissmotstand, a (MPa) Poretrykk, u (MPa) _o D 10 20 30 40 50 0 10 20 30 40 E L 3) >-, Q_ Vanninnhold w (% ) (kN/ m Skjerst yk e («Pa) 10 V7 r s St 0.14 0.12 0.10 0.08 0.06 0.04 002 0 00 Sidefiksjon, fs (MPa)

Ant stein/ blokk

Dl c 300 200 100 5 10 20 30 -O• _ _D Bortid, s/ m tnas Fm kN V7 2 3 Sp/letrykk, MPa 15

Tit t e l Da t o Grunnundersøkelser bpl 21,11,2020

Pr o s j el t Te g n e t Kont , olle, t , Rom e rike Mello M Il e b e k k 4 / 5 6 Au r s k o g - Hø lu n d MN IA 1 \J Grunnboring P r o j e l tmr Fo, Mut / MQlest okk T e g n in g s n , . Re v . 992 AJ 1:100 V 02 u 0 2

+130.47 0 - co l// ;;'I- 01

QJ Tl _D-, D

m Ant stein/ blokk 01 5 - c:: 300 200 100 5 10 20 30 B ,tid s/ m F T kN 2 3 Spylet, ykk, MPa

0 - 01 0 - / / / ; / / L / I/

)85 7 I )814 'I' 11 LEIRE ½ )856 15.0 L2- 'I' 16 E 0 )74 0 I )68 8 ,, 14 QJ ½ - )5l.3 rv0- Tl LEIRE )65 7 15.8 ,, _D 0 2 7 14 s 5 5 - ,, ½ I • 12 r LEIRE. sil tig • 17.7 ,, v e 10 cm sandlag fra 5,5-5,6m. Ø / 3 • 6

QJ 5 > 10 20 30 40 50 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 _D o E L lordat >-, D_ Vanninnhold w (%) (kN/ m3) Skjerstyk e («Pa) V7 r s St Gl%

01 c:: 300 200 100 5 10 20 30 B ,tid, s/ m f r Al 2 3 10 _ Spylet, ykk MPa

Tit t e l Do.t o Gr unn unde r s øke ls e r bp2 ) b p3 21,11,2020

Pr o s j el t Te g n e t Ko n t r ol le t , Rom e rike Mell or Ileb ell 4/ 5 Aur sl og Hol an MN IA 1 \J Grunnboring P r o j e l tmr F o rma t / Ml eest oll T e g n in g s n , . Re v . 992 A3 1:100 V 02 b D Dagens terreng

Dagens terreng Fjelloverflate (interpolert ml. borpunktene) Vedlegg 1

Koordinatsystem: EUREF89-UTM32, NN2000

X=Nord-Sør

Y=Øst-Vest

£ G° z Vanninnhold (%) E e e Udrenert Cl) ... .!!!-a s, - Bes krivelse og konsistensgrenser E -g skjærfasthet (kPa) '0 e g 9 (-) .0 & - g s 5 E >- kt. ...e"' 10 20 30 40 50 • --.. c 10 20 30 40 50 c "'- Il. a. a. 0 .!:

....1

...1. LEIRE, siltig p " ,3 f7 12 p 1,94 p-- Ee l + f-El "' r 9 .J! J r0,6 7 20 LEIRE, siltig Eø 1,94 or sandlag gjennom hele prøven c E22 c r ,1 'ii 13 - 9

10 Symboler: -$» Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) 10 ISO 17892-6: 2017 p = Densitet T = Treaksialforsøk Grunnvannstand: m O Vanninnhold Omrørt konus Korndensitet Ø = Ødometerforsøk T p, - Borbok: RGB H Plastisitetsindeks, IP V Uomrørt konus St = Sensitivitet K = Korngradering Borhull: PRØVESERIE 1

Dato: Romerike Grunnboring AS 2020-10-14 llebekken 4/56 Aurskog-Høland

Konstr.IT egnet: Kontrollert: Godkjent: JONESA ANNM ANNM Multiconsult Oppdragsnummer: Tegningsnr.: Rev. nr.: www.multiconsult.no 10222090 RIG-TEG-200 00 Ip=35 -> suA/suD ca. 1,35 (NIFS rapport) Aksial kraft,[kN] Aksial F ,000 ,00,15 0,10 0,05 0,00 1 2 3 4 5 0

Aksial deformation, a [mm]

strain v av stress /2 [kPa] /2 a = max Maksimal skjærspenning, Maksimal 01 02 30 25 20 15 10 5 0 0 1 2 3 4 5

Aksial tøyning, a [%]

Tegningens filnavn:

Prøvediameter Prøvehøyde

54,00 100,00 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS 13.10.2020 7,4 1 Nedre Skøyen vei 2, Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: 0213 OSLO Tlf.: +47 21 58 50 00 1 CHPS RHS ANNM www.multiconsult.no Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-250.1 Enaks 00 Aksial kraft,[kN] Aksial F ,000 ,400 ,801 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 1 2 3 4 5 6 7 0

Aksial deformation, a [mm]

strain v av stress /2 [kPa] /2 a = max Maksimal skjærspenning, Maksimal 01 025 20 15 10 5 0 0 1 2 3 4 5 6 7

Aksial tøyning, a [%]

Tegningens filnavn:

Prøvediameter Prøvehøyde

54,00 100,00 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS 13.10.2020 8,4 1 Nedre Skøyen vei 2, Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: 0213 OSLO Tlf.: +47 21 58 50 00 1 CHPS RHS ANNM www.multiconsult.no Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-250.2 Enaks 00 Aksial kraft,[kN] Aksial F ,000 ,200 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 1 2 3 4 5 6 7 8 0 9 10 11 12 13 14 15 16

Aksial deformation, a [mm]

strain v av stress /2 [kPa] /2 a = max Maksimal skjærspenning, Maksimal 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Aksial tøyning, a [%]

Tegningens filnavn:

Prøvediameter Prøvehøyde

54,00 100,00 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS 13.10.2020 3,4 3 Nedre Skøyen vei 2, Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: 0213 OSLO Tlf.: +47 21 58 50 00 1 CHPS RHS ANNM www.multiconsult.no Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-251.1 Enaks 00 Aksial kraft,[kN] Aksial F ,000 ,400 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 1 2 3 4 5 6 7 8 0

Aksial deformation, a [mm]

strain v av stress /2 [kPa] /2 a = max Maksimal skjærspenning, Maksimal 01 14 12 10 8 6 4 2 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8

Aksial tøyning, a [%]

Tegningens filnavn:

Prøvediameter Prøvehøyde

54,00 100,00 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS 13.10.2020 4,5 3 Nedre Skøyen vei 2, Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: 0213 OSLO Tlf.: +47 21 58 50 00 1 CHPS RHS ANNM www.multiconsult.no Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-251.2 Enaks 00 Aksial kraft,[kN] Aksial F ,000 ,200 ,40,05 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 10 11

Aksial deformation, a [mm]

strain v av stress /2 [kPa] /2 a = max Maksimal skjærspenning, Maksimal 10 8 6 4 2 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Aksial tøyning, a [%]

Tegningens filnavn:

Prøvediameter Prøvehøyde

54,00 100,00 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS 13.10.2020 5,4 3 Nedre Skøyen vei 2, Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: 0213 OSLO Tlf.: +47 21 58 50 00 1 CHPS RHS ANNM www.multiconsult.no Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-251.3 Enaks 00 p'0=90kPa Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] 0

eps0 ca. 3,6% -> delta e/e0=0,084 5 [%]

a M0/ML ca. 3,7/2,9=1,28 OCR=p'c/p'0 ca.1,40-1,55 ->prøvekvalitet: lett forstyrret/akseptabel 10

Aksiell tøyning,Aksiell p'c ca. 125-140kPa -> p'c,terreng=35-50kPa 15 0 100 200 300 400 500 600 700 800

m ca. 30 Deformasjonsmodul, M [MPa] M Deformasjonsmodul, 01 025 20 15 10 5 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] /år] 2 [m v Kons.koeffisient, Kons.koeffisient, c 55 5100 75 50 25 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa]

3 Densitet (g/cm ): 1,98 Vanninnhold w (%): 27,94

Romerike Grunnboring AS Rapportdato: Ilebekken 4/56 Aurskog-Høland 14.10.2020

Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av' - a, M og cv. Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen 13.10.2020 8,30 1 N-0213 OSLO Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: Godkjent: Tlf.: 21 58 50 00 1 JONESA ANNM ANNM Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-400.1 CRS 13.09.2020 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] 0 5 [%] a 10 Aksiell Aksiell tøyning, 15 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Permeabilitet, Permeabilitet, [m/år] k ,000 ,801 ,60,20 0,16 0,12 0,08 0,04 0,00 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] [%] / b Poretrykksforhold, u Poretrykksforhold, 8 6 4 2 0 0 100 200 400 500 600 700 300 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] Densitet (g/cm3): 1,98 Vanninnhold w (%): 27,94

Romerike Grunnboring AS Rapportdato: Ilebekken 4/56 Aurskog-Høland 14.10.2020

Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av' - a, k og ub/ . Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen 13.10.2020 8,30 1 N-0213 OSLO Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: Godkjent: Tlf.: 21 58 50 00 1 JONESA ANNM ANNM Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-400.2 CRS 13.09.2020 p'0 ca. 40kPa

Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] 0 eps0=2,2%-> delta e/e0=0,040 5 p'c ca. 85-95kPa -> p'c,terreng ca. 45-55kPa [%] 10 a OCR ca. 2,25 15 M0/ML ca. 2,25/0,75=3,0 20 Aksiell tøyning,Aksiell -> prøvekvalitet god til meget god 25 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Deformasjonsmodul, M [MPa] M Deformasjonsmodul, 015 10 5 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] /år] 2 [m v Kons.koeffisient, Kons.koeffisient, c 01 20 15 10 5 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa]

3 Densitet (g/cm ): 1,77 Vanninnhold w (%): 46,51

Romerike Grunnboring AS Rapportdato: Ilebekken 4/56 Aurskog-Høland 14.10.2020

Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av' - a, M og cv. Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen 13.10.2020 5,30 3 N-0213 OSLO Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: Godkjent: Tlf.: 21 58 50 00 1 JONESA ANNM ANNM Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-401.1 CRS 13.09.2020 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] 0 5 [%] a 10 15 20 Aksiell Aksiell tøyning, 25 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Permeabilitet, Permeabilitet, [m/år] k ,000 ,400 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 0 100 200 300 400 500 600 700 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] [%] / b Poretrykksforhold, u Poretrykksforhold, 01 20 15 10 5 0 0 100 200 400 500 600 700 300 800

Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av' [kPa] Densitet (g/cm3): 1,77 Vanninnhold w (%): 46,51

Romerike Grunnboring AS Rapportdato: Ilebekken 4/56 Aurskog-Høland 14.10.2020

Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av' - a, k og ub/ . Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen 13.10.2020 5,30 3 N-0213 OSLO Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: Godkjent: Tlf.: 21 58 50 00 1 JONESA ANNM ANNM Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: Programrevisjon: 10222090 RIG-TEG-401.2 CRS 13.09.2020

•

• s d

s d

d Geotekniske bilag 2 Laborat orieforsøk Multi consult

OPPTEGNING AV PRØVESERIE - PRØVESKRAVERING Analyserte prøver skraveres på prøveseriet egningen i henhold t il hovedbenevnelsen av materialet . Det er i tillegg en egen skravering for event uelle notat er hentet fra borbok til den gjeldende prøveserien. De ulike skraveringene er som følger:

•. ... •

LEIRE SILT SAND GRUS TO RV GYTJE, DY MATERIALE FYLLMA SSE MATERIALE Bgb gknat O RG.

NB: M ed mindre en kornfordelingsanalyse er utf ørt, er dette kun en subj ekt iv og veiledende klassifisering som er basert på laborantens visuelle vurdering av materialet.

LEIRE: Leirinnholdet er større enn 15 % SILT: Silt innholdet er større enn 45 % 0g leirinnholdet er mindre enn 15 % SAND: Sandinnholdet er større enn 60 % og leirinnholdet er mindre enn 15 % GRUS: Grusinnholdet er større enn 60 % og leirinnholdet er mindre enn 15 % MATERIALE: Brukes når materialet har en slik sammenset ning at ingen av de ovennevnte bet egnelsene kan benyttes. Dett e fremkommer normalt fra en kornfordelingsanalyse TORV: Mer eller mindre omvandlede plant erester GYTJE/DY: Består av vannavsatte plant e- og dyrerester. De kan virke fet e og elastiske MATERIALE ORG.: Sterkt omdannet organisk materiale med løs strukt ur FYLLMASSE: Avset ninger som ikke er nat urlige (ut lagte masser) Borboknotat : Merknader fra borleder (hentet fra borbok), f.eks. «tom sylinder», «foringsror», «forboring» osv.

OPPTEGNING AV PRØVESERIE - SPESIALFORS K - Korngradering (K) / Treaksialfors k(T) / Ødometerforsøk (Ø) Event uelt utførte spesialforsøk på en prøveserie markeres med K, T eller Øved t ilhørende prøve. Markeringene indikerer ikke nøyaktig dybde for spesialforsøkene, men er referanse t il at det foreligger egne t egninger for forsøket inkludert resultater og ytterlig forsøksinformasjon.

OPPTEGNING AV PRØVESERIE - SYM BOLFORKLARING - Vanninnhold og konsistensgrenser Vanninnhold og konsistensgrenser utført ved rut ineundersøkelsen fremvises på prøveserietegningen ved plassering av symboler på tilhørende graf. Dersom et vanninnhold overstiger grafens maksgrense vil verdien oppgis i siffer ved grafens øvre ytterpunkt .

Plastisit etsgrense w Vanninnhold w 0 Flytegrense Wf OPPTEGNING AV PRØVESERIE - SYM BOLFORKLARING - Udrenert skjærfasthet Resultatene fra utførte konus- og enaksiale try kkforsk ved rut ineundersøkelsen fremvises på prøveseriet egningen ved plassering av symboler på tilhørende graf. Dersom en skjærfasthetverdi overstiger grafens maksgrense vil verdien oppgis i siffer ved grafens øvre ytterpunkt .

Uomrørt konus Cuf< 7 Omrørt konus care y

Enaksialt t rykkforsøk Strek angir aksiell t yning (%) ved Omr rt konusc$ 2,0kPa V o,o brudd

Utgave: 16.09.2019 www.mult iconsult .no Side 4 av 4 Geotekniske bilag 3 Oversikt over met odestandarder og ret ningslinjer Multiconsult

M ETODESTANDARDER OG RETNINGSLINJER - LABORATORIEUNDERSØKELSER

Laboratorieundersøkelser beskrevet i geotekniske bilag, samt terminologi og klassifisering benyttet i rapportering, baserer seg på følgende standarder og referansedokumenter:

Dokument Tema

NS8000 Konsistensgrenser - terminologi

NS800 1 Stt flytegrense

NS8002 Konusflytegrense

NS8003 Plast isitetsgrense (ut rullingsgrense)

NS8004 Svinngrense

NS8005, NS-EN ISO 17892-4 Kornfordelingsanalyse

NS80 10, NS-EN ISO 14688-1 og -2 Jord - bestanddeler og strukt ur. Klassifisering og indent ifisering.

NS80 11, NS-EN ISO 17892-2 Densitet

NS80 12, NS-EN ISO 1789 2-3 Korndensit et

NS80 13, NS-EN ISO 17892-1 Vanninnhold

NS80 14 Poretall, porøsit et og met ningsgrad

ISO 17892-6 :2017 Skjærfast het ved konusfors k

NS80 16 Skjærfast het ved enaksialt t rykkforsøk

NS80 17 Ødomet erforsøk, t rinnvis belast ning

NS80 18 Ødomet erforsøk, kont inuerlig belast ning

NS-EN ISO/ TS 17892-8 og -9 Treaksialforsøk (UU, CD)

Statens vegvesen Håndbok R210 Laboratorieundersøkelser

Utgave: 27.08.2019 www .mult iconsult .no Side 2 av 2 Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune, CPTU pkt. 1

Aktiv udrenert skjærstyrke suA (kN/m2) 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 100,00 120,00 140,00 0

målt gv-nivå 16.10.2020 1

SHANSEP 4 α=0.30, β=0.65

5 Dybde (m) Dybde 6

suA-profil (NGI) suA tolket fra poretrykk (NGI), St>15 10 suA-SHANSEP (NGI) suA-tolkning fra spissmotstand (NGI) St >15 Design-suA suA-enaks suA-konus 11 Sted: 01.apr Prosjekt: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland Kommune: Aurskog Høland Oppdragsnr.: 1026 Dato sondering: 06.10.2020 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 1 Sonde nr.: 51813 Oppdragsgiver: Odd Ereik Westreng Tegnet: MW Dato: Temperatur: Kontrollert: IA Bilgagsnr.: Kote: 135,45 Versjon: Titel: Tolkning aktiv udrenert skjærstyrke Revisjon: 0 Filplassering: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune, CPTU pkt. 1

OCR 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 0

5 Dybde z (m) z Dybde

9 Design-OCR (tidligere terreng +25m.o.h. -> p'c=83kPa) OCR1 (CPTU-Qt)

OCR-Ødometer OCR3 (CPTU-delta u)

OCR2 (CPTU-Bq)

Sted: apr.56 Prosjekt: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland Kommune: Aurskog Høland Oppdragsnr.: 1026 Dato sondering: 06.10.2020 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 2Sonde nr.: 51813 Oppdragsgiver: Odd-Erik Westreng Tegnet: MWDato: Kote 18,2 Kontrollert: IABilgagsnr.: Kommentar: Versjon: Titel: Overkonsolideringsgrad Revisjon: 0Filplassering: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune, CPTU pkt. 1

Stivhetsmodulus M0 [MPa] 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 0

Målt gv-nivå okt. 1 2020

5 Dybde z (m) z Dybde Dybde z (m) z Dybde 6

9 NGI, nederste grense blokkprøver (20 x p'c) NGI, øverste grense bløkkprøver (50 x p'c) NGI (2,75 x m x p'c, m=700/w)

Sandven, M0=m*qn Karlsrud, Martinez et.al. 2013, mid Karlsrud, Martinez et.al. 2013, min. 10

Karlsrud, Martinez et.al. 2013, max Ødometer

Sted: 4/56 Prosjekt: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune Kommune: Aurskog Høland Oppdragsnr.: 1026 Dato sondering: 06.10.2020 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 1 Sonde nr.: 51813 Oppdragsgiver: Odd-Erik Westreng Tegnet: MW Dato: Kote: 18,2 Kontrollert: IA Bilgagsnr.: Kommentar: Versjon: Titel: Stivhetsmodulus M Revisjon: 0 Filplassering: Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune, CPTU pkt. 1 Modultall m [-] 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 35,0 40,0 0

Målt gv-nivå okt. 1 2020

5 Dybde z (m) z Dybde 6

10 NGI (m=700/w) NGI mid (319 x w ^-0,76) Ødometer

"m_CPTU_Robertson" NGI min (250 x w ^-0,76) NGI max (410 x w ^-0,76)

Prosjekt: Sted: 4/56 Ilebekken 4/56 Aurskog Høland kommune Kommune: Aurskog Høland Oppdragsnr.: 1026 Dato sondering: 06.10.2020 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 1 Sonde nr.: 51813 Oppdragsgiver: Odd-Erik Westreng Tegnet: MW Dato: Kote: 18,2 Kontrollert: IA Bilgagsnr.: Kommentar: Versjon: Titel: Modultall m Revisjon: 0 Filplassering: Vedlegg 4: Evaluering av faregrad for kvikkleireskred iht. /8/ for planlagt veianlegg «Mellom Ilebekk» 4/56 i Aurskog-Høland kommune

A. Tidligere skredaktivitet: 1 0 -> ingen historiske skredhendelser i relevant avstand. B. Skråningshøyde: 2 1 -> bortimot 15m enkelte steder. C. Tidl./nåværende terreng: 2 2 -> fra CPTU data og ødometer. OCR i sprøbruddlag. D. Poretrykk: -3/+3 (1*) 0 -> undertr. målt på ravinetopp. Overtrykk antas i bunn. E. Kvikkleiremektighet: 2 2 -> konservativ, målt noe under H/4. F. Sensitivitet 1 2 -> målt maks 20 men antas høyere pga. prøveforstyrelse. G. Erosjon: 3 1 -> Bredd/flat elvebredd. H. Inngrep: -3/+3 1 -> Avlasting av høyereliggende terreng i veilinje.

➔ SUM (vekttall x score) FØR/ETTER utført tiltak: 15/12 -> lav faregrad! *SUM (vekttall x score) i anleggsfasen vil kunne ligge opptil 18 pga. forventet noe poretrykksøkning i nedre deler av skråningen kort tid etter masser for veifylling er lagt ut. Dette vil da kunne øke faregraden midlertidig fra «lav» til «middels» For å unngå dette er det viktig at planlagt terrengskjæring på oversiden av skråningen utføres før fyllmasser legges ut. i lavere liggende terreng. Statens vegvesen TEGNINGSFORKLARING Blankett nr. 497 for geotekniske kart og profiler Bilag 1A

Oppt egning i plan / på oversikt skart. TEGNINGSSYMBOLER Nummerering i henhold t il borpunkt list e GeoPlot.

Symbol Metode Anmerkning Symbol Metode Anmerkning

2401 Sondering m . regist rering 2410 Nivellem ent spunkt. • Dreiesondering av mot st and. Setn ingsml ing @ 2402 Prøvene t at t m ed borings- @ 2411 St andard Penet rat ion Test Prøveserie redskap ( skovlbor, prøvet ager, S.P.T. diam ant kjernebor m .m .) 2412 Boring ned t il og i fjell. x Fjellkontroll- 2403 Prøvene t att i gropvegg. D boring Prøvegrop 2404 Peler, terrengplater, 0 2413 Inkludert m åling av grunn- Prøvebelastning fundam ent er o.l. Poretryk ks- vannst and. ml ing 0 2405 Sondering ut en regist rering av Enkel sondering m ot st ., f. eks. sp y eb orin g, 2414 In fil tr asjon sfor sok, prøve- slagboring m.m. ¢ In situ pumping m.m. perm eab ilitets- 2406 Maskinsondering m ed mdling 9 Dreietrykk- automatisk registrering. 2415 M{Jling av uom rørt og om rørt sondering + Vingeboring udrenert skjærstyrke. 2407 Sondering der spissm ot st and, .n. 2416 Elekt risk mot st and, korro- 7 CPTU lokal friksjon og poret rykk Elektrisk sivit et et c. regist reres under nedpressing sondering

2408 Kom pressom et er o.l. 2417 lnklinometer. ® Skruplateforsøk E3 Helnings- mdling 2409 Sondering der borst ang slås V Ramsondering ned. St angdiamet er, loddvekt 2418 Kom binasjonsboring gjennom og fa llhøyde er norm ert. @ Totalsondering løsm asser og fjell. o registrer es.

NIVÅER OG DYBDER (i meter) kot e t erreng eller elvebunn, sjøbunn ved boring i vann (12,8). +_574, 1 . +. 5+3.0 Over linjen Ut for linjen : boret dybde i lesmasser (18,5). Evt . boret dybde i fjell angis ett er plusst egn (+ 3,0). Under linjen : sikker fjellkot e. OPPTEGNING I PROFIL Generelt Terreng xxx xxx Fjell Vannst and

FORBORING (Gjelder alle sonderingstyper) Forboret Forboret m ed TT , t yngre ut st yr AVSLUTNING AV BORING (Gjelder alle sonderingstyper) II Boring avslutt et Ant.I st ein, I blokk Ant.L. fjell, berg. 'Boret i ant. L fjell Boret r i fjell og kjerne# eller fa st grunn. Ring=bergi n dikat or oppt at t

- 1- GRUNNVANNSTAND PORETRYKK -

Poret rykk, u, frem st illes + 1,3( 081195) + 1,3( 081195) i et diagram . En t eo- y P1 ------reti sk lin je for hydro- Vannst and m ålt i P2 wz st at isk t rykkfordeling a) Åpent hull og 6 z kan vises. b) ror beskyt t et m ot overflat evann. P3 --- o) ) Angivelse av kot e og 0 20 40 m åledat o. u kNIm'

VANNSTAND ... RAMSONDERING HFV Høyest e flom vannst and HRV Høyest e regulert e vannst and Ram memot st anden Q3 an gis som brut t o LRV l avest e regulert e vannst and ra m meenergi i kNm pr. m synk av boret . HHV Høyest e høyvannst and LLV l avest e lavvannst and HV Normal høyvannst and W x H Q LV Normal lavvannst and s MV Normal m iddelvannst and v Vannst and ( dat o angis) GV Grunnvannst and ( dat o angis) der W Tyngde av lodd (kN) H = Fallhøyde (m) s = Syn k i m pr. slag

0 50 0, kNm/m

O ENKEL SONDERING + VINGEBORING

Boringer som bare Ved enkel sondering + Borhullet m arkeres m ed har t il hensikt å m ed slagborm askin og enkel t ykk st rek. regist rere dyb der t il sondering med fjellrigg + Skjer st yrken s og s' ] fjell eller fast lag, kan synk vises som an gis i kN/m? m ed t egnet ut en regist rering av sek/m . +. Verdier m erka (+) + neddrivingsmot st and. + ansees ikke represent at ive. Verdien som angis er den + kalibrert e om rørt e og uom- + rort e skjr s t yrk e. 0 10 20 30 40 50 60 70 0 50 100 150 200 S, kNIm' sek/m synk

DREIETRYKKSONDERI NG e DREIESONDERING

Vanlig boring med 25 omdr./min. Forb oringsdybde m ark ere s og diamet er angis i mm . Vert ikal- Pum ping ING last en i kN angis på borhullet s v. side. Endring i belast ning vises ved t verrst rek. Synk ut en dreining markeres m ed skygge- Økt rot asjon legging eller ra st er. Hel t verr str ek for hver 100 halvom dreining. Halv t verrst rek for Borhullet m arkeres m ed en enkel hver 25 halvom dreining. Mindre t ykk st rek. enn 100 halvomdreininger vises 10 20 30 Målt nedpressingskra ft er vist som ved å skrive ant . halvom dr. pd funksjon av dyb den. Kra ft en er h. side. Neddriving ved slag på FDT kN regist rert ved aut omat isk skriver. boret vises m. kryss, slagont . og redskap kan angis. Endret ned- drivingsm åt e vises m . hel t verr st r.

-2- +, CPT / TRYKKSONDERI N G

Trykksondering m ed poretryk ksm dling og friksjonsmåling. Borhullet m arkeres med en t ykk st rek hvor spiss- mot st andskurven t egnes inn.

J Pore t rykkskurven og friksjonskurven t egnes inn i høvelig nærhet t il spissm ot st andskurven. Skala velges ett er (oppt redende) m ålt e spenninger.

l 0 4 8 12 16 20 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 Spisstr ykk [MPal Poretr ykk IMPal Friksjon [MPa]

G TOTALSONDERI N G (alt. 1) @ TOTALSONDERI N G (alt. 2) F DT kN 0 5 10 20 30

100 200 300 400 500 400 300 200 100 0 0 5 10 20 30 kN Bortid sim o 1 2 3 4 S MATEKRAFT Bortid s/m 2 2 Spyletrykk MPa %,Ga

Met oden er en kom binasjon av dreiet rykksondering Ved boring m ed slag og spyling m arkeres dett e m ed og fjellkont rollboring, m ed 57 m m borkrone. skra vur. Bor ti d t egnes i blokker for hver 0,2m , evt. 1,0m ( alt ernat iv 1). Alt ernat ivt kan nedpressingskraft Målt nedpressingskra ft vises som funksjon av t egnes også for denne delen av boringen. Bort id t egnes dybden der hvor boringen er ut ført m ed prosedyre da i blokker for hver 0,2m , evt . 1,0m, pd m ot satt side som for dreiet rykksondering. Økt rot asjonshast ighet av diagra m m et (alt. 2). vises m ed krys s for denne delen av boringen.

KODELISTE Dat a som regist reres kan kom plett eres m ed borlederens egne innt rykk. For å hjelpe borlederen finnes det en kodelist e som anbefa les brukt. Kodene kan om ønskelig t egnes t il høyre for bordiagra mm et. Disse koder benyt t es:

GENERELLE KODER BEDOMMELSESKODER

00 Foreg. kode feil, skal være kode ... 30 Fyllm asse 77 Slag og spyling slutt er sam t. 01 St ort nivå for følgende kode 31 Tarrskorp e 78 Pum ping st art er 02 Met odebyt t e ved fort satt sondering 32 Leire 79 Pum ping slutt er i samm e hull ( komb. m . ang. ny met. ) 33 Silt 03 Ytt erligere info. finnes 34 Sand 35 Grus STOPPKODER ANMERKNINGSKODER 36 Moren e 10 St oppnivå for t idligere forsøk (kom b. m . 37 Torv 90 Sondering avsi. ut en å ha oppst opp kode). 38 Gyt je nådd st opp. 11 Lengre opphold i sond. (m er enn 5min.) 40 Forekomst av st ein 91 Fast grunn, sond. kan ikke 12 Dreining ikke ut ført fra det markert e nivå. 41 St ein, blokk eller berg. drives videre ett er norm . pros. 13 Son den syn ker ut en loddet s vekt (ram son d.). 42 Slut t nivå for st ein eller blokk. 92 Ant . st ein eller blokk 14 Sonden syn ker m ed loddet s t yngde. MASKINTEKNISKE KODER 93 Ant. berg 15 Sonderingsm ot st and regist reres ikke. 94 Avsi. et t er boret ønsket dyb de 16 St opp for pore tr ykksut jevning (CPT). 70 Økt rot asjon begyn ner i fjell. 17 Poret rykksut jevning avslut t et. 71 Økt rot asjon avslut t et 95 Brudd i borst enger eller spiss. 96 Annen mat erial- eller m ask. feil FRIE KODER (EKSEMPEL) 72 Spyling begynner 73 Spy ing slutt er 97 Boring avsi. ( årsak not ert ) 60 Borst angen bøyer seg. 74 Slag st art er 61 Trolig grunnvannsnivå. 75 Slag slutt er 62 Markert m ott rykk under oppbygging. 76 Slag og spyling st art er sam t. 63 S utt mott rykk. -3- G PROVESERIE Mat erialsignat ur ( iht. NGF) Anm erkning

T = t ørrskorpe Leire: R = resedimenterte masser 2 K = kvikkleire Fjell St ein og Sand Ved blandingsjordart er kombineres signat urene. blokk Morene vises ved skyggelegging. I Eks.: Silt Leire Skjell Fyllm asse

For konkresjoner kan bokst avsymboler sett es inn materialsignaturen.

Ca kalkkonkresjoner Fe jernkonkresjoner AH aurhelle Trerest er Mat jord Torv Gyt je, dy Sagflis Planterester ( vann avsat t )

SYMBOLER FOR LABORATORIEDATA

Laboratoriebestemm elser Bokstav- Tegn- Anmerkninger symbol symbol Jordart er beskrives i sam svar m ed Mat eriale ret ningslinjer git t av NGF. Hovedbet egnelsen skrives m ed st ore bokst aver. Vanninnhold Angis i m asseprosent av t ørrst off. Nat urlig vanninnhold w • Plast isit et sgren se Wp I-- Fl yt e gren se W --l Met ode skal angis. Flyt egrense konus WE - Tyn gdet t het / densit et Tyn gdet et t het kN/ m 3 . Densit et t / m 3 . Tyngdet ett het 0 (k N /m?) Densit et 9 Tørr densit et 9a Korndensit et 9s Porøsit et n Poret all e Skjærst yrke, u drenert Konusfors ok, uomrort S uk .., Sym bolet sett es i ( ) hvis verdien ikke Konusforsøk, om rørt S u'k v ansees representativ. Enkelt t rykkforsøk s ut 0.... Aksialdeform asjon ved brudd (€, ) angis i % slik: 150- 5% 10 Sensit ivit et s Met ode bør angis. Organisk m at eriale Angis i m asseprosent av t ørrst off før forsøk. Innhold av organisk karbon 0 Glødet ap 0a Hum usinnhald ON Best em t ved NaOH- m et oden. Form uldingsgraden vP Klassifisering ett er von Post skala H+- HAo Forøvrig benyt t es bokst avsym boler vedt at t av The Int ernat ional Societ y of Soil Mechanics and Foundat ion Engineering. -4-