Rel Geologica New Green Fuel Sant'agata De' Goti

Dott. Alfonso Pappalardo, Geologo

Stralcio Carta Idrogeologica

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In tale contesto nel sottosuolo del sito di interesse, così come segnalato anche dalle stratigrafie da sondaggi geognostici analizzate per il presente studio (cfr. paragrafi precedenti), la falda superficiale, a superficie piezometrica libera, risulta posta ad una profondità dal piano campagna mediamente compresa tra i 17.0 ed i 20.0 m. Ovviamente, essendo essa legata agli apporti zenitali diretti, potrà far registrare nei periodi più piovosi una significativa variazione della pro- fondità. In ogni caso un quadro senza dubbio più esatto della profondità di rinve- nimento della falda nel sottosuolo del sito in esame e delle caratteristiche di per- meabilità dei terreni del sottosuolo dell’area di sedime dell’impianto in progetto sarà possibile realizzarlo solo dopo l’esecuzione di opportune e necessarie indagini geognostiche in situ (sondaggi geognostici), anche mediante l’esecuzione di prove di permeabilità e l’istallazione di uno o più piezometri.

7 – COMPLESSI IDROGEOLOGICI E CARATTERISTICHE DI PERMEABILITA’.

Dal punto di vista della permeabilità è possibile in generale distinguere nel territorio in esame quattro diversi complessi idrogeologici (cfr. carta idrogeologica presente in allegato): • un complesso sabbioso-limoso-ghiaioso costituito da depositi di origine eluvio-colluviale sabbioso-limosi, ad elevata componente piroclastica, contenenti clasti carbonatici, talora abbondanti, da sabbie, sabbie li- mose e limi, con lenti di ghiaie +/- sabbiose, di origine eluviale o fluviale. Coincide con i terreni pleistocenico-olocenici del Sintema di Limatola e con quelli relativi ai Depositi eluvio-colluviali olocenici. Esso si caratterizza per una permeabilità media per porosità ed un coefficiente di permeabilità K mediamente e generalmente compreso tra 1x10- 2 m/s e 1x10-4 m/s. • un complesso piroclastico-tufaceo suddivisibile in due sub-complessi: o un sub-complesso prevalentemente piroclastico costituito da sabbie vulcaniche con livelli e livelletti di cineriti e ceneri vulcaniche,

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talora con pomici e scorie vulcaniche diffuse, livelli pomicei in matrice cineritica. Coincide con i terreni pleistocenico-olocenici dell’Unità di Casalnuovo-Casoria. Esso si caratterizza per una per- meabilità media per porosità ed un coefficiente di permeabilità K mediamente e generalmente compreso tra 1x10-3 m/s e 1x10-4 m/s (Ducci D. e Onorati G., 1993). o un sub-complesso tufaceo costituito da tufo ignimbritico da cineri- tico a sabbioso a tratti, da ben addensato a litoide a luoghi, in fa- cies da giallastra a grigia verso il basso. Coincide con i depositi dell’eruzione dell’Ignimbrite Campana (39.000 anni B.P.) e si caratterizza per una permeabilità generalmente bassa per porosità e per fratturazione ed un coefficiente di permeabilità K mediamente pari a circa 1x10-5 m/s (Celico P. et alii). • un complesso carbonatico costituito da calcari con rare intercalazioni di calcari dolomitici e dolomie e coincidente nel territorio in esame con i terreni giurassico-cretacei dei Calcari con requienie e gasteropodi. Esso si caratterizza per una permeabilità per fratturazione, e talora per carsismo, da elevata a media verso il basso ed un coefficiente di permeabilità K mediamente compreso tra 1x10-1 m/s e 1x10-3 m/s (da dati di letteratura). • un complesso argilloso-marnoso costituito da argilliti scagliose, argille e marne, con intercalazioni calcareo-marnose e calcaree, argille siltose e marnoso-siltose con intercalazioni arenaceo-siltose. Coincide con i terreni oligocenico-miocenici della formazione delle Argille Varicolori Superiori dell’Unità del Sannio e con la porzione più argilloso-siltosa della formazione miocenica delle Arenarie di Caiazzo. Esso si caratterizza per una permeabilità per fratturazione, da bassa a bassissima ed un coefficiente di permeabilità K mediamente compreso tra 1x10-6 m/s e 1x10-8 m/s (da dati di letteratura).

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8 - CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI E MODELLO GEOTECNICO DEL

SOTTOSUOLO.

Per quanto riguarda l’individuazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni costituenti il sottosuolo del sito coinvolto dal progetto in esame, si fa presente che esse sono state qui desunte, in mancanza di indagini geognostiche svolte per il presente studio direttamente sull’area, da dati derivanti da lavori svolti nel tempo in aree ricadenti nello stesso territorio o ad esso assimilabili dal punto di vista geologico e litostratigrafico, unitamente da dati presenti nella letteratura scientifica.

In realtà per il presente studio sono stati presi in considerazione soprattutto i dati geotecnici (derivanti da prove penetrometriche continue e da analisi di labora- torio su campioni di terreno prelevati durante i sondaggi), forniti dalla Committenza (New Green Fuel S.r.l.), provenienti da uno studio geologico condotto da altro tecnico nel Luglio 2002 riguardante il progetto esecutivo per la razionalizzazione ed ampliamento area di insediamenti produttivi alla località Capitone.

In particolare sono stati presi in considerazione i dati relativi ad una prova penetrometrica dinamica continua (P1 con profondità raggiunta di 6.7 m dal piano campagna locale) realizzata con penetrometro DL-20 (60°) ed eseguita proprio in corrispondenza dell’area in esame (cfr. stralcio carta ubicazione indagini presente nel paragrafo 5) nel Giugno 2002.

Allo scopo, per il presente studio, i dati penetrometrici relativi a tale prova sono stati opportunamente rielaborati (cfr. tabulati allegati) mediante un software dedicato (Dynamic Probing® della Geostru®), ottenendo i principali parame- tri geotecnici dei diversi terreni presenti nel sottosuolo del sito in esame nei primi metri di profondità.

Sulla base dei risultati di tale rielaborazione è stato possibile, seppur in via approssimativa e preliminare, ricostruire per l’area in esame un modello geotecnico del sottosuolo, così come di seguito riportato e presente anche tra gli elaborati allegati.

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In ogni caso un quadro senza dubbio più esatto delle caratteristiche geotecniche dei terreni presenti nel sottosuolo dell’area di sedime dell’impianto in progetto sarà possibile realizzarlo solo dopo l’esecuzione di opportune e necessarie indagini geognostiche in situ (sondaggi geognostici, prove SPT in foro di sondaggio, prove penetrometriche dinamiche continue, ecc.), ben distribuite sull’intera estensione del sito.

9 - CARATTERISTICHE SISMICHE DI SITO.

Come già detto in precedenza l’area su cui è previsto l’intervento in esame risulta posta nel territorio comunale di Sant’Agata de’ Goti, nella Provin- cia di Benevento e, quindi nella Regione Campania. Sulla base della D.G.R. n° 5447 del 2002 il territorio comunale di Sant’Agata de’ Goti risulta classificato dal punto di vista sismico come Zona 2.

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Inoltre, nell’ambito dell’Ordinanza P.C.M. n° 3274 del 2003 lo stesso territorio comunale di Sant’Agata de’ Goti risulta collocato dal punto di vista sismico

nella Zona 2 sulla base dei valori di accelerazione orizzontale del suolo (ag), con probabilità di superamento del 10% in 50 anni (vedasi tabella sottostante).

da Allegato 1 all’ Ordinanza 3274/03 – “Criteri generali per l’individuazione delle zone sismiche”

Sulla base di tali classificazioni macrosismiche il valore di accelerazione

orizzontale del suolo (ag), con probabilità di superamento del 10% in 50 anni, da assegnare al territorio di Sant’Agata de’ Goti è di 0.25 g.

Per una stima più puntuale di ag nell’ambito del territorio di Sant’Agata de’ Goti è possibile ricorrere agli elaborati grafici prodotti nell’ambito del

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Progetto DCP-INVG S1 relativo alle valutazioni di ag (16mo, 50mo e 84mo percentile) con le seguenti probabilità di superamento in 50 anni: 81%, 63%, 50%, 39%, 30%, 22%, 5%, 2%, rispettivamente corrispondenti a periodi di ritorno di 30, 50, 72, 100, 140, 200, 975 e 2475 anni. I valori di pericolosità sismica riportati dalle seguenti carte sono espressi in termini di accelerazione massima del suolo (ag = frazione della accelerazione di gra- vità), riferita a suoli rigidi (Vs30 > 800 m/s ovvero cat. A, punto 3.2.1 del D.M. 14.09.2005), con probabilità di eccedenza in 50 anni pari a: 81%, 63%, 50%, 39%, 30%, 22%, 5% e 2%. Per primo viene riportato qui di seguito la carta relativa all’intero territorio comunale di Sant’Agata de’ Goti in riferimento ai valori di ag con probabilità di superamento del 10% in 50 anni e 50mo percentile.

In tale carta si nota come i valori di ag partendo dalla porzione nord-orien- tale del territorio di Sant’Agata de’ Goti, ove essi sono nell’ordine di 0.175-0.200 g, tendano a decrescere progressivamente verso SW, ove assumono valori vicini a 0.125-0.150g.

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Volendo esaminare con un maggiore dettaglio la porzione di territorio di più diretto interesse, appaiono utili le seguenti carte:

Valori di ag con probabilità di superamento del 10% in 50 anni e 50mo percentile

In tal caso per l’area in esame è previsto un valore di ag compreso tra 0.150-0.175 g

Valori di ag con probabilità di superamento del 10% in 50 anni e 84mo percentile

In tal caso per l’area in esame è previsto un valore di ag compreso tra 0.150-0.175 g

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Valori di ag con probabilità di superamento del 5% in 50 anni e 50mo percentile

In tal caso per l’area in esame è previsto un valore di ag compreso tra 0.200-0.225 g

Valori di ag con probabilità di superamento del 2% in 50 anni e 50mo percentile

In tal caso per l’area in esame è previsto un valore di ag compreso tra 0.250-0.275 g

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Per valutare la bontà della corrispondenza della distribuzione statistica dei valori di ag stimati nell’ambito del Progetto DCP-INVG S1 per l’area in esame con quelli reali di sito è necessario ricorrere alla procedura di analisi contenuta nelle Norme Tecniche per le Costruzioni 2018 (D.M. del 17-01-2018). In tali Norme Tecniche si afferma come ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, l’effetto della risposta sismica locale si valuta mediante specifiche analisi. In alternativa, qualora le condizioni stratigrafiche e le proprietà dei terreni siano chiaramente riconducibili alle categorie definite nella Tab. 3.2.II (cfr. tabella sottostante), si può fare riferimento a un approccio semplificato che si basa sulla classificazione del sottosuolo in funzione dei valori della velocità di propagazione delle onde di taglio, VS.

Tabella 3.2.II da NTC 2018

I valori di VS sono ottenuti mediante specifiche prove oppure, con giustifi- cata motivazione e limitatamente all’approccio semplificato, sono valutati tra- mite relazioni empiriche di comprovata affidabilità con i risultati di altre prove in sito, quali ad esempio le prove penetrometriche dinamiche per i terreni a grana grossa e le prove penetrometriche statiche.

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La classificazione del sottosuolo si effettua in base alle condizioni stratigrafiche ed ai valori della velocità equivalente di propagazione delle onde di taglio,

VS,eq (in m/s), definita dall’espressione:

con: § hi spessore dell’i-esimo strato;

§ VS,i velocità delle onde di taglio nell’i-esimo strato; § N numero di strati; § H profondità del substrato, definito come quella formazione costituita da roc-

cia o terreno molto rigido, caratterizzata da VS non inferiore a 800 m/s. Per le fondazioni superficiali, la profondità del substrato è riferita al piano di imposta delle stesse, mentre per le fondazioni su pali è riferita alla testa dei pali. Nel caso di opere di sostegno di terreni naturali, la profondità è riferita alla testa dell’opera. Per muri di sostegno di terrapieni, la profondità è riferita al piano di imposta della fondazione. Per depositi con profondità H del substrato superiore a 30 m, la velocità equivalente delle onde di taglio VS,eq è definita dal parametro VS,30, ottenuto po- nendo H=30 m nella precedente espressione e considerando le proprietà degli strati di terreno fino a tale profondità. Nel nostro caso, le caratteristiche litostratigrafiche e geotecniche dei terreni presenti nel sottosuolo dell’area in esame e la mancanza in esso di un substrato rigido (con Vs maggiore o uguale a 800 m/s) nei primi 30/35 m di profondità dal piano campagna, ed escludendo la presenza di orizzonti litologici in cui si possano verificare condizioni di inversione nelle velocità o fenomeni di liquefazione, consentono di fare riferimento ad un approccio semplificato, attribuendo al sottosuolo una delle categorie di Tabella 3.2.II (Categorie di sottosuolo) ed utiliz- zando il parametro VS,30. In riferimento al sito di interesse, al fine di attribuire al suo sottosuolo una delle Categorie di Tabella 3.2.II, sono stati presi in considerazione i risultati di

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un’indagine sismica di tipo Down-Hole (cfr. figure sottostanti) realizzata da altro tecnico nel 2002 nell’ambito di uno studio riguardante il progetto esecutivo per la razionalizzazione ed ampliamento area di insediamenti produttivi alla località Capitone. Tale indagine è stata realizzata all’interno del foro del sondaggio Sv1 (cfr. stralcio carta ubicazione indagini presente nel paragrafo 5).

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Sulla base dei risultati ottenuti da tale indagine sismica, relativa ai terreni posti nei primi 9 metri di profondità del sottosuolo, ed assegnando ai restanti terreni presenti, fino al raggiungimento della profondità di 30 m, dei valori di massima così come riportati nella letteratura scientifica e/o rilevati da chi scrive durante altre indagini sismiche eseguite su aree con sottosuolo litologicamente as- similabile a quello qui in esame (tufo ignimbritico – Vs=400-450 m/s; terreni argilloso- marnoso-arenacei molto fratturati e degradati – Vs=400-500 m/s), è possibile ipotizzare un valore di Vs,30 per il sottosuolo in oggetto pari a circa 290-300 m/s.

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Sulla base di tali analisi è possibile assegnare in via approssimativa e preliminarmente all'area in questione una Categoria di sottosuolo C (tabella 3.2.II – NTC2018). Ovviamente anche per quanto riguarda la sismica un quadro senza dubbio più esatto delle caratteristiche sismiche del sottosuolo dell’area di sedime dell’impianto in progetto sarà possibile realizzarlo solo dopo l’esecuzione su di essa di più complete indagini sismiche. Inoltre, tenendo conto della morfologia della zona (zona nel complesso pianeggiante), in cui ricade il sito di interesse, morfologia caratterizzata da pendenze nel complesso sempre inferiori ai 15°, è possibile attribuire all'area una Categoria topografica T1 (tabella 3.2.III – NTC2018).

Successivamente secondo i dettami delle NTC2018 è necessario, per pro- cedere nel calcolo della risposta di sito, collocare il punto dell’area di interesse all’interno di un reticolo di riferimento dopo aver preventivamente stabilito le sue coordinate (longitudine e latitudine). Mediante l’ausilio di un software dedicato si ottengono i seguenti risultati per un punto dell’area di coordinate 14,440° di longitudine e 41,101° di latitudine:

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Fase 1

In questa prima fase di calcolo, per il punto in esame, si determinano i valori delle costanti ag, Fo e Tc* (in seguito specificate) riferite a suoli rigidi (cfr. allegato A ed allegato B del D.M. 14.01.2008) e relativa ad un periodo di ritorno TR dell’azione sismica. Fase 2

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Avendo considerato nella seconda fase il sottosuolo del punto prescelto come categoria di sottosuolo C (Tab. 3.2.II – NTC2018), le caratteristiche della superficie topografica come T1 (Tab. 3.2.III – NTC2018), una vita nominale VN dell’opera in progetto maggiore o uguale a 50 anni ed una classe d’uso pari a III, si ottengono i seguenti valori:

ove: § PVR è la probabilità di superamento nella vita di riferimento VR; § TR è il periodo di ritorno dell’azione sismica;

§ ag è l’accelerazione al suolo espressa come frazione di g (accelerazione di gravità);

§ Fo è il valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale;

§ Tc* è il periodo d’inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale; § SLO è stato limite di operatività; § SLD è lo stato limite di danno; § SLV è stato limite di salvaguardia della vita; § SLC è lo stato limite di prevenzione del collasso.

Infine, viste le caratteristiche geomorfologiche, geologiche (assetto strati- grafico e litologia) e soprattutto idrogeologiche (assenza di falda idrica a profondità inferiore ai -15.0 m dal p.c. locale) del sottosuolo dell’area coinvolta dal progetto in esame, nonché le proprietà litologiche e geotecniche (caratteristiche granulome- triche, addensamento, successione stratigrafica, ecc..) dei litotipi ivi presenti fino a profondità tecnicamente significative, si esclude la possibilità che durante un

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evento sismico si possano verificare fenomeni di liquefazione dei terreni (vedasi paragrafo 7.11.3.4 delle N.T.C. 2018).

10 – CONSIDERAZIONI TECNICHE E CONCLUSIONI.

L’area in esame ricade nella porzione occidentale del territorio comunale di Sant’Agata de’ Goti, in una zona di fondovalle a morfologia pianeggiante, o comunque a bassissima acclività, interposta tra le incisioni torrentizie del Vallone Capitone e del Vallone Sanguinito. In virtù delle sue caratteristiche morfologiche intrinseche (zona pianeggiante con pendenze non superiori a 1°-2°) e dell’assenza su di essa di fenomeni di dissesto in atto, l’area interessata dal progetto in esame può essere considerata geomorfologicamente stabile. Infatti, nell’ambito della cartografia allegata al Piano Stralcio per l’Assetto Idrogeologico PSAI dell’Autorità di Bacino dei Fiumi Liri-Garigliano e del Volturno, ora Distretto Idrografico dell’Appennino Meridionale, l’area non risulta compresa tra le zone a Rischio di Frana. Inoltre, nell’ambito della cartografia relativa all’Inventario dei Fenomeni Franosi in Campania l’area non risulta coinvolta da fenomeni franosi in atto o quiescenti. Essa non è solcata direttamente da corsi d’acqua o impluvi torrentizi e non risulta compresa nell’ambito del Piano di Gestione del Rischio di Alluvione del Distretto Idrografico dell’Appennino Meridionale tra le zone a Pericolosità Idraulica ed a Rischio Idraulico. Il suo sottosuolo è costituito per i primi 5.0-6.0 m di profondità, al di sotto di un primo orizzonte di terreno pedogenizzato, ad elevata componente piroclastica, da terreni piroclastici prevalentemente sabbiosi, di colore nel complesso giallo ocra, a diverso grado di addensamento, seguiti da un orizzonte di spessore variabile, da punto a punto, tra i 15.0 e i 25.0 m di tufo ignimbritico, inizialmente di colore giallastro da sciolto a litoide verso il basso, poi grigiastro a tratti litoide.

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Tale orizzonte tufaceo risulta deposto su un substrato “roccioso” di base costituito da argille arenacee e marnose, di colore giallastro all’esterno per alte- razione, con clasti eterometrici ed eterogenei (calcarei, ecc.), il tutto a formare un insieme (struttura) caotico a prevalente componente argillosa (matrice). Tali terreni rappresentano con buona probabilità una delle porzioni, prevalentemente argilloso-siltose, della formazione delle Arenarie di Caiazzo. Le caratteristiche di permeabilità, pur nel complesso non elevate (cfr. paragrafo 7), dei terreni piroclastico-tufacei presenti al di sopra del suddetto substrato argilloso-marnoso-siltoso di base, relativamente impermeabile, consentono la presenza in essi di una falda, a superficie piezometrica libera. Essa, nel sottosuolo del sito in esame, è posta, sulla base delle conoscenze fin qui acquisite, ad una profondità dal piano campagna locale mediamente compresa tra i 17.0 ed i 20.0 m. Il progetto in esame prevede necessariamente tutti gli accorgimenti indi- spensabili (impermeabilizzazione di tutte le superfici a contatto con il terreno di sedime, ecc.) al fine di evitare la dispersione di inquinanti potenzialmente pericolosi nel sottosuolo e quindi di preservare l’integrità della falda presente. Dal punto di vista geotecnico il sottosuolo del sito in esame, nelle prime decine di metri risulta costituito da una sequenza di terreni, prima di natura piroclastica, poi tufacea, a granulometria variabile, sia in senso verticale che orizzontale, ma prevalentemente sabbiosa. Dal punto di vista sismico, sulla base delle conoscenze sino ad ora rag- giunte, è possibile assegnare, seppur in via approssimativa e preliminarmente, all'area in questione una Categoria di sottosuolo C (tabella 3.2.II – NTC2018). Inoltre, tenendo conto della morfologia della zona (zona nel complesso pianeggiante), in cui ricade il sito di interesse, morfologia caratterizzata da pendenze nel complesso sempre inferiori ai 15°, è possibile attribuire all'area una Categoria topografica T1 (tabella 3.2.III – NTC2018). Ovviamente un quadro senza dubbio più esatto delle caratteristiche litostratigrafiche, geotecniche e sismiche del sottosuolo dell’area di sedime dell’impianto in progetto sarà possibile realizzarlo solo dopo l’esecuzione di opportune

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e necessarie indagini geognostiche e sismiche ben distribuite sull’intera estensione del sito. I dati tecnici (stratigrafici, idrogeologici e geotecnici) proposti nei paragrafi precedenti potranno essere utili per la definizione di una prima ipotesi di strutture fondali da adottare per le strutture previste in progetto e per programmare la necessaria campagna di indagini da eseguire per la progettazione definitiva. In virtù di quanto sino ad ora detto è possibile affermare che non esistono, allo stato attuale delle conoscenze, particolari problemi geologici e/o geomor- fologici che siano di impedimento alla realizzazione del progetto in esame.

Esso nel suo complesso risulta pienamente fattibile e compatibile dal punto di vista geologico ed idrogeologico con le attuali condizioni del territorio in cui andrà a collocarsi.

Pagani: Aprile 2018

------Dott. Geol. Alfonso Pappalardo

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COMMITTENTE: Spett.le “New Green Fuel S.r.l.

LOCALITÀ: area P.I.P., località Capitone – S. Agata de’ Goti (BN).

APPENDICE

ALLEGATI

ü Stralcio Carta Topografica d’Italia I.G.M. scala 1: 25.000; ü Stralcio Aerofotogrammetria a scala 1: 5.000; ü Carta Geologica a scala 1: 5.000 con legenda; ü Sezione Geologica A-A’; ü Carta dell’Idrografia a scala 1:5.000; ü Carta Clivometrica a scala 1:5.000; ü Carta Geomorfologica a scala 1:5.000 con legenda; ü Carta Idrogeologica a scala 1:5.000 con legenda; ü Stralcio “Carta del Rischio di frana” (da cartografia a scala 1: 25.000 allegata al P.S.A.I. dell’Autorità di Bacino dei Fiumi Liri-Garigliano e Volturno, ora Distretto Idrografico dell’Appennino Meridionale); ü Stralci “Carta della Pericolosità Idraulica” e “Carta del Rischio Idraulico” (da cartografia a scala 1: 5.000 allegata al Piano di Gestione del Rischio di Alluvione del Distretto Idrografico dell’Appennino Meridionale); ü Modello Geologico del sottosuolo; ü Rielaborazione prova penetrometrica dinamica continua DL-20(60°); ü Modello Geotecnico del sottosuolo.

Lavoro: Relazione geologica ed idrogeologica finalizzata alla realizzazione di un impianto di produzione di biometano.