NVE 041993 NORGES VASSDRAGS OG ENERGIVERK
Lars-Evan Pettersson
FLOMBEREGNING ARENDALSVASSDRAGET
HYDROLOGISK AVDELING Omslagsbilde: Flom nederst i Nidelva NVE NORGES VASSDRAGS· OG ENERGIVERK
TITfEL RAPPORT FLOMBEREGNING ARENDALSVASSDRAGET (019.Z) 4 - 93
SAKSBEHANDLER DATO 11.02.1993 Lars-Evan Pettersson Hydrologisk avdeling, Seksjon Vannbalanse RAPPORTEN ER åpen
OPPDRAGSGIVER OPPLAG 30 Arendals Vasdrags Brugseierforening
SAMMENDRAG
Flomberegning etter bestemmelsene i "Forskrifter for dammer" er utført for 25 punkter i Arendalsvassdraget. Resultatet av beregningen ble:
DIMENSJONERENDE FLOM
Dam Avløp~flom Flomvannstand Flomstigning m /s m o.h. over HRV, m
Urvatn 66.5 809.78 0.86 Borsæ 152 757.05 0.92 Hylebuhylen 173 658.09 1.45 Skrevatn, lukket dam 240 341. 21 1.05 Skrevatn, åpen dam 238 340.65 0.49 Vråvatn, lukket dam 210 250.73 2.86 vråvatn, åpen dam 240 248.76 0.89 Lytingsvatn 10.0 613.17 2.17 Napevatn 75 . 5 512.65 0.52 Nisser 362 247.55 0.79 Tjønnefoss 438 Kjørull, lukket dam 484 224.24 2.11 Kjørull, åpen dam 480 223.12 0.99 0ysæ 55.4 682.88 0.76 Torsdalsmagasinet 110 707.60 1.11 Votna 170 591.13 1.01 Gausvatn 30.4 589.44 0.32 Rolleivstadvatn 15.7 652.16 0.54 forts.
EMNEORDISUBJECf TERMS Oppdragsrapport ~~~ Kjell Repp Fung. seksjonssjef
OBS! Nytt telefonnr. 22 95 95 95 og nytt faxnr. 22 95 90 00 fra 28.01.93, kl 1600. Kontoradresse: Middelthunsgate 29 Telefon : (02) 95 9595 Bankgiro .· 0629.05.75026 Postadresse: Postboks 5091 , Maj. Telefax: (02) 95 90 00 Postgiro: 0803 5052055 030 1 Oslo 3 Telex: 79397 NVEO N DIMENSJONERENDE FLOM
Dam AvløPjflom Flomvannstand Flomstigning m /s m o.h. over HRV, m
Fyresvatn, lukket dam I 173 282.68 3.03 lukket dam Il 180 282.59 2.94 åpen dam 456 280.15 0.50 HØnetjØnn (Drang) 549 273.24 2.04 Berlifoss 577 Nesvatn, med overføring 97.0 511.54 1.42 uten overføring 77.9 511.35 1. 23 Amfoss 1471 Nelaug, lukket dam 1560 143.56 3.24 åpen dam uten luke 1534 142.28 1.96 åpen dam med luke 1527 141. 91 1. 59 Flatenfoss 1550 Bøylefoss 1556 Evenstad 1585 Rygene 1830
PÅREGNELIG MAKSIMAL FLOM
Dam AvløPjflom Flomvannstand Flomstigning m /s m o.h. over HRV, m
Urvatn 148 810.35 1. 43 Borsæ 347 757.73 1. 60 Hyl ebuhyl en 396 658.99 2.35 Skrevatn, lukket dam 555 341.89 1.73 Skrevatn, åpen dam 556 341.36 1.20 Vråvatn, lukket dam 596 251. 91 4.04 Vråvatn, åpen dam 536 250.67 2.80 Lytingsvatn 44 613.80 2.80 Napevatn 179 513.05 0.92 Nisser 878 249.16 2.40 Tjønnefoss 968 Kjørull, lukket dam 1007 225.13 3.00 Kjørull, åpen dam 1007 224.25 2.12 øysæ 123 683.41 1.29 Torsdalsmagasinet 252 708.41 1. 92 Votna 356 591.77 1. 65 Gausvatn 46 589.54 0.42 Rolleivstadvatn 38 652.61 0.99 Fyresvatn, lukket dam I 667 284.56 4.91 lukket dam Il 689 284.43 4.78 åpen dam 782 282.15 2.50
forts. PÅREGNELIG MAKSIMAL FLOM
Hønetjønn (Drang) 918 274.08 2.88 Berlifoss 956 Nesvatn, med overføring 222 512.59 2.47 uten overføring 201 512.43 2.31 Amfoss 2619 Nelaug, lukket dam 2919 144.98 4.66 åpen dam uten luke 2906 143.96 3.64 åpen dam med luke 2900 143.70 3.38 Flatenfoss 2950 Bøylefoss 2974 Evenstad 3027 Rygene 3582 FORORD
"Forskrifter for dammer" ble fastsatt ved kongelig resolusjon av 14. november 1980 og gjort gjeldende fra 1. januar 1981. Kapittel 7 i forskriftene beskriver de flomberegninger som skal utføres i forbindelse med dammer. Hydrologisk avdeling utfører selv slike flomberegninger, og kontrollerer og godkjenner flomberegninger som er utført av andre.
Foreliggende rapport beskriver fremgangsmåten og gir resultatene aven flomberegning bestilt av Arendals Vasdrags Brugseierforening for dammer i Arendalsvassdraget. INNHOLD side 1. INNLEDNING 3 2. DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM 3 2.1 Flomfrekvensanalyser 3 2.2 Hydrologisk modell 6 2.3 Sammendrag 9 3. MAGASIN, AVLØPSKURVER OG OVERFØRINGER 11 3.1 Magasin 11 3.2 Avløpskurver 12 3.3 Overføringer 18 4. DIMENSJONERENDE AVLØPSFLOM 18 4.1 Nisserelv 19 4.2 Fyreselv 22 4.3 Gjøv 23 4.4 Nidelv 24
5. PÅREGNELIG MAKSIMAL TILLØPSFLOM 25
6. PÅREGNELIG MAKSIMAL AVLØPSFLOM 26 6.1 Nisserelv 26 6. 2 Fyreselv 28 6.3 Gjøv 28 6.4 Nidelv 29
7 . SAMMENDRAG 30 8 . LITTERATUR 33 3 l. INNLEDNING
Dimensjonerende og påregnelig maksimal flom med tilhørende vannstander skal beregnes for dammer i Arendalsvassdraget etter bestemmelsene i "Forskrifter for dammer". Kartet i figur l gir en oversikt over vassdraget og de enkelte felt. I tabell l er dammene/feltene i vassdraget listet sammen med de viktigste feltparametrene. Ettersom det er tillØps• flom som i første omgang skal beregnes, er det ved beregning av effektiv sjøprosent ikke regnet med magasine nes sjøarealer. Flomdempningen i magasinene taes det hensyn til ved at tilløpsflommer rutes gjennom disse.
2. DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM
Tilløpsflom er flom til magasinet fra et felt, når det er tatt hensyn til flomdempningen i ovenforliggende magasiner og eventuelle overføringer. Dimensjonerende tilløpsflom er den tilløpsflom som har et gjentaksintervall på 1000 år, Q1000. Denne beregnes enten i hovedsak ut fra frekvensana lyser av observerte flommer, eller ut fra nedbør-snøsmelte data ved bruk aven nedbør-avløpsmodell.
2.1 Flomfrekvensanalyser
Aktuelle hydrologiske målestasjoner i området er vist på kartet i figur 2.
Analyser av observerte flommer i og rundt Arendalsvassdra get viser at det er høstflommer som er de største i områ• det. Resultatene fra flomfrekvensanalyser for sesongen august-desember er vist i tabell 2. Det er utført tilsigs beregning for noen målestasjoner i vassdraget. Derved er volumforandringene i ovenforliggende magasin omregnet til vannføring og lagt til avløpet ved målestasjonen den aktuelle dagen, eventuelt med en tidsforsinkelse. Flomfrekvensanalyser på tilsigsseriene er også vist i tabell 2. 4
Felt Feltareal Normal- Eff. sjø Relieff- avløp prosent forhold A QN ASE HL (km2 ) (l/s*km2 ) (%) (m/km) NISSERELV Urvatn (14) 56.9 43 0.13 Borsæ lokalfelt (15) 110.5 total felt 167.4 40 0.32 18.4 Hylebuhylen lokalfelt (16) 31.3 total felt 198.7 39 0.55 Skrevatn lokalfelt (17) 137.5 total felt 336.2 33 0.23 8.2 Vråvatn lokalfelt (18) 133.2 totalfelt 469.4 29 0.20 6.2 Lytingsvatn (19) 22.8 30 0.38 27.0 Napevatn (20) 83.3 32 0.37 20.2 Nisser 10kalfelt (10,19,20,21) 616.4 25 0.04 9.9 total felt 1085.8 Kjørull lokalfelt (22) 204.3 total felt 1290.1
FYRESELV øysæ-øyuvsvatn (5) 77. O 38 1. 30 12.0 Torsdalsmagasinet (4) 150.9 39 0.66 13.8 Votna lokalfelt (7) 70.3 total felt (4,7) 221. 2 38 0.63 8.5 Gausvatn (8) 8.6 28 0.001 44.4 Rolleivstadvatn (9) 18.8 35 0.05 21.4 Fyresvatn lokal felt (6,11) 537.4 total felt 863.0 33 0.09 5.1 Hønetjønn (Drang) 10kalfelt (12) 152.4 total felt 1015.4
GJØV Nesvatn (l) 226.3 36 0.80 5.7 NIDELV Åffifoss lokalfelt ndf. magasinene (2,3,12,13,22,23) 993.8 29 0.21 7.9 total felt 3168.9 Nelaug lokalfelt (24) 255.0 total felt 3423.9 Rygene lokal felt (25,26,27,28) 522.8 total felt 3946.7 Lunde Mølle lokal felt nedenfor Åffifoss 788.0 31 0.55 2.7 total felt 3956.9
Tabell 1. Dammer/felt i Arendalsvassdraget med felt parametre. Feltnummer referer seg til kartet i figur 1. 5
Avløpsstasjon Felt- Antall Antall Middelflom, are~l obs.år døgn QM Q1000 km m3 Is 1/s*km2 QM
2702 Amdal, tilsig 199.0 36 l 54.5 274 3.18 3 39.6 199 3.23 5 32.0 161 3.04
2703 Osen, tilsig 336.2 36 l 79.3 236 3.32 3 59.6 177 3.21 5 47.9 142 2.80
2018 Skornetten 2.6 16 l 0.94 360 2.59 3 0.57 219 2.79 5 0.44 170 2.67
525 Haukerhølen, 1092.2 50 l 210.0 192 3.24 tilsig 3 161. O 147 3.11 5 132.6 121 3.03
1945 Rauåna 8.6 18 l 2.23 260 3.35 3 l. 40 162 3.11 5 1.12 130 3.22
1829 Gravå 6.3 20 l 0.92 145 3.12 3 0.67 106 2.64 5 0.56 89 2.68
1613 Kilå bru 63.2 23 l 13.2 210 2.91 3 11. 5 181 2.84 5 10.0 158 2.81
912 Eikhomkilen, 1030.1 57 l 219.4 213 3.09 tilsig 3 175.2 170 3.11 5 147.2 143 3.04
1768 Tovsliøytjønn 115.0 21 l 20.9 181 3.96 3 18.4 160 3.53 5 16.1 140 3.12
938 Jørundland 345.0 28 l 71.4 207 3.45 3 55.1 160 3.29 5 48.9 142 3.31
223 Amfoss, 3168.9 59 l 649.4 205 3.00 tilsig 3 517.1 163 2.96 5 435.9 138 2.88
1892 stigvassåi 16.1 18 l 4.89 304 3.36 3 3.17 197 3.61 5 2.51 156 3.52
518 Lunde Mølle, 3956.9 53 l 686.6 174 3.08 tilsig 616.6 156 2.87 5 542.7 137 2.73
530 Austenå 286.0 67 l 64.7 226 2.56 3 51. 5 180 2.43 5 44.4 155 2.37
531 Flaksvatn 1794. O 91 l 372.6 208 3.11 3 329.9 184 2.86 5 289.6 161 2.79
532 Vikstølvatn 75.0 37 l 21.4 286 3.52 3 18.5 246 3.43 5 16.0 213 3.12
1135 Ogge 250.0 41 l 55.6 222 3.46 3 51. O 204 3.23 5 46.3 185 3.06
Tabell 2. Flomfrekvensanalyser for sesongen august- desember. 6
2.2 Hydrologisk modell
Q1000 kan som nevnt også beregnes ved bruk aven nedbør avløpsmodell, som er nærmere beskrevet i rapporten "Hydrologisk modell for flomberegninger". Det antas at Q1000 forårsakes av nedbør med gjentaksintervall 1000 år om høsten. Modellparametrene beregnes ut fra formler basert på feltparametrene effektiv sjøprosent ASE' relieff-forholdet HL og normalavløpet QN. Relieff-forholdet HL er definer~ som høydeforskjellen i meter mellom 25 % og 75 % passasjen på feltets hypsografiske kurve delt med feltaksens lengde. De beregnede modellparametrene er vist i tabell 3.
Felt Felta2"eal Øvre Tørnme- Nedre Tørnme- Terskel- km konst. Kl konst. K2 verdi, T Skrevatn, total felt 336.2 0.060 0.020 24.1 Vråvatn, total felt 469.4 0.057 0.020 23.7 Lytingsvatn 22.8 0.102 0.025 16.7 Napevatn 83.3 0.084 0.022 19.4 Nisser, lokalfelt 616.4 0.094 0.027 16.2 øysæ-øyuvsvatn 77.0 0.041 0.015 31.4 Torsdalsmagasinet 150.9 0.057 0.018 26.4 Votna, total felt 221. 2 0.044 0.016 30.3 Gausvatn 8.6 0.248 0.052 9.0 Rolleivstadvatn 18.8 0.121 0.030 16.4 Fyresvatn, total felt 863.0 0.067 0.022 22.5 Nesvatn 226.3 0.032 0.015 35.5
Tabell 3. Modellparametre ved beregning for øvre del av vassdraget.
Modellparametrene i tabell 3 benyttes ved flomberegning for øvre del av vassdraget, dvs. for sideelvene Nisserelv, Fyreselv og Gjøv. Ved beregning for nedre del av vassdraget, Nidelv, benyttes andre modellparametre, vist i tabell 4. Forandringen av modellparametrene skyldes at den effektive sjøprosenten er blitt regnet høyere, fordi tilløpsflommer rutes kun gjennom de store magasinene ved beregningen for nedre del av vassdraget og ikke gjennom de mindre ovenforliggende. Innsjøarealet i disse regnes isteden inn i den effektive sjøprosenten.
Felt Øvre Tørnme- Nedre Tørnme- Terskel- konst. Kl konst. K2 verdi, T Vråvatn 469.4 0.021 0.012 44.3 Nisser, lokalfelt 616.4 0.060 0.020 21.8 Fyresvatn 863.0 0.045 0.017 28.7 Nesvatn 226.3 0.032 0.015 35.5 Åmfoss, lokalfelt 993.8 0.061 0.020 22.8 Lunde Mølle, lokalfelt 788.0 0.031 0.015 35.3
Tabell 4. Modellparametre ved beregning for nedre del av vassdraget. 7
Ekstreme nedbørverdier for Arendalsvassdraget er beregnet av DNMI. I den øvre delen av vassdraget (Telemark) er de basert på en normal årsnedbør lik 1000 mm, og i den nedre delen av vassdraget (Aust-Agder) på en normal årsnedbør lik 1250 mm. Dette gir verdier for nedbør med gjentaksintervall 1000 år, M1000, i sesongen august-desember, for forskjellige varigheter, som presentert i tabell 5:
Antall timer Øvre del (mm) Nedre del (mm) 2 60 70 6 90 105 12 110 130 24 140 170 48 180 220 72 200 250 96 225 280 120 250 305 192 309 240 325
Tabell 5. Nedbør med gjentaksintervall 1000 år, M1000, for øvre del og nedre del av Arendalsvassdraget, sesongen august-desember.
Nedbørverdiene i tabell 5 arealreduseres med faktorer som er avhengige dels av feltets størrelse og dels av varighe ten. I prinsipp er det høyere arealreduksjonsfaktorer, dvs mindre arealreduksjon, dess mindre feltet er og dess lengre varighet som betraktes. Tabell 6 viser arealreduksjons faktorene, ARF, for et lite, et middels stort og et stort felt.
Antall timer ARF ARF ARF 20 km2 300 km2 4000 km2 2 0.91 0.79 6 0.94 0.86 0.73 12 0.96 0.89 0.77 24 0.97 0.92 0.80 48 0.98 0.94 0.82 72 0.98 0.95 0.83 96 0.98 0.96 0.84 120 0.99 0.96 0.85 Tabell 6. Arealreduksjonsfaktorer for omregning av punktnedbør til arealnedbør.
Basert på arealreduserte M1000-verdier konstrueres nedbørforløp med gjen~aksintervall 1000 år. For de mindre feltene, under 400 km , konstrueres forløp over 5 døgn med tidsskritt 3 timer, og for de større feltene, til de store magasinene, konstrueres forløp over 10 døgn med tidsskritt 8
6 timer. For nedre del av vassdraget, hvor lokalflommen er av stor betydning og kommer fort, er det konstruert forløp over 5 døgn med tidsskritt 3 timer. ut fra de konstruerte nedbørforløpene simuleres flommer som antas å ha gjentaksintervall 1000 år i de forskjellige nedbør-avløpsmodellene. Som eksempel på simuleringene vises den for Skrevatn total felt i figur 3. Resultatene av simuleringene er sammenfattet i tabell 7.
Varighet 1 døgn 3 døgn m3/s 1/s*km2 m3/s 1/s*km2 Skrevatn, total felt 324.7 966 207.6 617 vråvatn, total felt 370.4 789 265.1 565 Lytingsvatn 28.0 1226 15.2 667 Napevatn 94.9 1139 54.0 648 Nisser, totalfelt 2 (1085.8 km ) 897.8 827 616.0 567 øysæ-øyuvsvatn 64.5 838 45.3 589 Torsdalsmagasinet 144.8 960 92.8 615 Votna, total felt 188.4 852 130.4 589 Gausvatn 11.9 1387 5.8 677 Rolleivstadvatn 23.8 1264 12.6 668 Fyresvatn, total felt 744.5 863 510.6 592 Nesvatn 162.1 716 123.7 546 Amfoss, total felt 2 (3168.9 km ) 2047.6 646 1514.9 478 Lunde Mølle, total~elt (3956.9 km ) 2502.8 633 1898.5 480
Tabell 7. Q1000, simulert flom.
For halvparten av feltene tilsvarer den simulerte flommen tilløpsflommen til vedkommende magasin. For de større feltene, som er markert som totalfelt, representerer den simulerte flommen tilsigsflommen, dvs det er ikke foreløpig tatt hensyn til dempningen i ovenforliggende magasin.
De simulerte verdiene for Amfoss og Lunde Mølle utgjøres av summen av simulerte flommer i feltene til Vråvatn, Nisser, Fyresvatn og Nesvatn, og i Amfoss og Lunde Mølles lokalfelter. Det er tatt hensyn til forskjellige verdier for ekstrem nedbør i de øvre og de nedre delene av vassdraget, og det er regnet med arealreduksjonsfaktorer som er representative for nedbør over hele vassdraget. Videre er det lagt inn transporttider, dvs. forsinkelser av flommen nedover vassdraget. 9
2.3 Sammendrag
Flomverdiene som er funnet ved modellbruk sammenlignes med resultatene av flomfrekvensanalysene.
Simulert flom for Skrevatns total felt ligger 10-20% høyere enn hva flomfrekvens~nalysen for 2703 Osen, tilsig gir (3.32*236=784 l/s*km for ett døgn i tabell 2). Det er viktig å være klar over usikkerheten ved tilsigsbereg ninger. I dette tilfelle viser det seg at vannstandene i spesielt Urvatn, men til tider også i Skrevatn, er observert med mange dagers og opp til en måneds mellomrom. F.eks. ble vannstanden i Urvatn under den største til sigsflommen til Osen, i 1978, observert to uker før og to uker etter flommen. Vannstandene ved disse tidspunkter var like, dvs ved tilsigsberegning hvor vannstanden inter poleres regnes det ikke med noen vannstandsstigning i Urvatn og altså ikke noe bidrag til flommen. Riktig tilsigsflom var kanskje 20 % større enn hva tilsigsbereg ningen gir. Dette betyr at flommer stort sett er underes timerte ved tilsigsberegninger. Derfor vurderes simulert flom, Q1000, for Skrevatn som rimelig i forhold til flomfrekvensanalysene og benyttes i den videre beregning. Den fordeles på lokal feltene til Urvatn, Borsæ, Hylebuhylen og Skrevatn etter relativ areal og spesifikt normalavløp.
simulert flom for Nisser består av summen av simulert flom for Vråvatns totalfelt og Nissers lokalfelt. Den represen terer en tilsigsflom hvor det ikke er tatt hensyn til dempningen i magasinene Borsæ, Skrevatn og Napevatn. Simulert flom gir verdier som er en hel del høyere enn hva flomfrekvensanalysene for Haukerhølen, tilsig gir. Som tidligere nevnt er tilsigsdata beheftet med en usikkerhet på grunn av for sjeldne vannstandsobservasjoner i enkelte magasin. Ved tilsigsberegningen for Haukerhølen er det under halve perioden kun magasinstasjonene i Vråvatn og Nisser som har vært i drift. Dette betyr at flomfrekvens analysen gir for lave verdier for tilsigsflommer siden selvreguleringen i enkelt sjøer, som senere er blitt magasin, har dempet flommene. Avviket mellom flomverdier for Nisser ut fra modellbruk og ut fra flomfrekvensanalyser er forholdsvis stort for korte varigheter men minker for lengre varigheter. For 5 døgn er simulert flom på 438 l/S*km~ mens frekvensanalysen for Haukerhølen gir 367 l/s*km , dvs 19% avvik. Siden det i store magasin som Nisser er flomvolumene over mange døgn som teller på grunn av stor flomdempning, betyr ikke flomverdiene for ett døgn særlig mye. Den simulerte flommen for Nisser vurderes å være i rimelig størrelseorden også ut fra flomdata fra Haukerhølen med de nevnte usikkerhetene ved tilsigsdata i hukommelse, og benyttes ved den videre beregning.
I del feltene i Nisser og øverst i Fyreselv gir modellbruken flomverdier på 1140-1390 l/s*km 2 for ett døgn for de mindre feltene som har liten sjøprosent (Rolleivstadvatn, 10
Napevatn, Lytingsvatn og ~ausvatn). Tre-døgnsmidlet blir i størrelseorden 670 l/s*km . For de litt større feltene og de som har større sjøprosent (øysæ, Torsdalsmaga~inet og Votna) blir tilsvar~nde tall rundt 900 l/s*km for ett døgn og rundt 600 l/s*km for tre døgn. Det er typisk at variasjonene i ett-døgnsmidlene blir forholdsvis store på grunn av forskjeller i feltkarakteristikk, mens varias jonene i tre-døgnsmidlene blir små fordi forskjellene i feltegenskapene minker i innflytelse med lengre varighet og klimaet, nedbørmengdene, spiller større rolle. Sammenlignet med flomfrekvensanalyser for 2702 Amdal, til~ig med ett døgnmiddel for QIOOO på 3.18*274= 871 l/s*km synes de simulerte flomverdiene å være av rimelig størrelseorden. Amdals felt ligger øverst i Nisser, ikke langt fra feltene øverst i Fyreselv. Som tidligere nevnt er også flommer beregnet ut fra tilsigsverdier noe for lave på grunn av manglende magasinobservasjoner. Enkelte mindre felter som 2018 Skornetten og 1945 R~uåna har også flomverdier i størrelseorden 900 l/s*km , mens 1829 Gravå~ar en mistenkelig lav Q1000-verdi, ca. 450 l/s*km . Alt i alt vurderes de simulerte flomverdiene for feltene i Nisser og øverst i Fyreselv som rimelige ut fra det begrensede data material over flommer som finnes, og benyttes i den videre beregning.
Simulert flom for Fyresvatn ble høyere enn hva flomfrekven sanaly~en for 912 Eikhomkilen, tilsig ga, hhv. 863 og 658 l/s*km for ett d~n. For tre døgn ble avviket mindre, hhv. 592 og 529 l/s*km . Den simulerte flommen vurderes som rimelig sammenlignet med resultatene fra flomfrekvensanaly sene, tatt i betraktning usikkerheten i tilsigsberegninger og at disse gjelder et 20% større felt enn Fyresvatn. For Fyresvatn er det flomvolumet over mange døgn som teller på grunn av den store flomdempningen i magasinet og for slike varigheter er avviket lite.
Simulert flom for Nesvatn overensstemmer meget godt med hva flomfrekvensanalysene for 1768 Tovsliøytjønn og 938 Jørundland ga. Disse stasjoner ligger hhv. ovenfor og nedenfor magasinet.
Simulert flom for Amfoss og Lunde Mølle er høyere enn hva flomfrekvensanalysene for tilsigsflommene for tilsvarende punkter gir. Ett-døgnsmidlet er 5-18% høyere, mens tre døgnmidlet avviker betydelig mindre. Tatt usikkerheten ved tilsigsberegninger i betraktning vurderes de simulerte flommene å være i rimelig samsvar med hva flomfrekvens analysen på tilsigsdata gir, og benyttes i den videre beregning. 11
3. MAGASIN, AVLØPSKURVER OG OVERFØRINGER
For å beregne avløpsflommene rutes tilløpsflommene, tillagt eventuelle overføringer, gjennom magasinene. Flomdempningen avhenger bl.a. av magasinets størrelse og flomavlednings organenes kapasiteter, dvs. avløpskurvene. Ved rutingen, som utføres ved bruk av et dataprogram ved Hydrologisk avdeling, forutsettes magasinvannstanden ligge på HRV ved flommens begynnelse.
3.1 Magasin
Den magasinstørreIse som er interessant ved flomberegning er volumet over HRV. Magasinet beskrives av volumet ved to forskjellige vannstander. Verdiene kan tas ut fra en magasinkurve eller beregnes ut fra sjøarealet ved HRV. I tabell 8 vises benyttede HRV-verdier og magasinvolumer.
Vannstand VOtUI~ m o.h. 10 m Urvatn HRV= 808.92 32.00 809.50 33.62 Borsæ HRV= 756.13 84.00 756.99 92.17 Hylebuhylen HRV= 656.64 0.68 657.64 0.97 Skrevatn HRV= 340.16 19.80 340.99 24.44 Vråvatn HRV= 247.87 21. 40 248.50 30.46 Lytingsvatn HRV= 611.00 611. 30 6.77 611. 99 7.85 Napevatn HRV= 512.13 218.66 512.50 222.69 Nisser HRV= 246.76 222.80 247.50 278.48 Kjørull HRV= 222.13 7.00 222.99 10.54 0ysæ HRV= 682.12 63.49 683.00 66.74 Torsdalsmagasinet HRV= 706.49 105.60 707.00 109.24 Votna HRV= 590.12 32.17 591. 00 34.43 Gausvatn HRV= 589.12 30.85 590.00 32.50 Rolleivstadvatn HRV= 651. 62 6.50 651. 92 7.28 Fyresvatn HRV= 279.65 218.30 279.99 235.01 Hønetjønn (Drang) HRV= 271. 20 0.00 272.20 4.67 Nesvatn HRV= 510.12 256.70 510.99 271. 68 Nelaug HRV= 140.32 25.40 140.99 34.26
Tabell 8. HRV-verdier og magasinvolumer. 12
For å ta hensyn til magasineringen i Vallekilen og Sigridneskilen like ovenfor Nelaug er magasinkurven for Nelaug2komplettert med et magasin som tilsvarer sjøarealet 3.6 km •
3.2 Avløpskurver
Damkarakteristika er stort sett oppgitt av Arendals Vasdrags Brugseierforening. I forbindelse med en tidligere flomberegning for vassdraget ble det beregnet avløpskurver og disse er benyttet hvis ikke nye opplysninger er gitt om dammene.
Dammen ved Urvatn har et overløp med terskel på 808.92 m o.h., lengde 42.6 m og overløpskoeffisient 1.98. På grunn av sidekontraksjon ved pilarer regnes den effektive lengden å være 42.0 m. Ved vannstandsstigning 1.3 m vil en brobane påvirke avløpet samtidig som flommen går over hele damkronen, lengde ca. 90 m og overløpskoeffisient 1.7. Damkronens effektive lengde anslås til 80 ro for å kom pensere for oppstuing mot brobanen. Avløpskurven blir: Q = 83.1600 ( H - 808.92 )1.5000 808.92 < H < 810.22 Q = 73.4517 ( H - 808.92 )1.9639 810.22 ~ H
Dammen ved Borsæ har et overløp med terskel på 756.13 m o.h., lengde 88.2 m og overløpskoeffisient 1.98. på grunn av sidekontraksjon ved pilarer regnes den effektive lengden å være 87.0 m. Ved vannstandsstigning 1.0 m vil en brobane påvirke avløpet samtidig som flommen går over hele damkronen, lengde ca. 25 m. Det antas at oppstuingen mot brobanen og øket kapasitet over damkronen veier opp hverandre, slik at overløpsformelen kan representere dammens avløpskurve for alle vannstander. Avløpskurven blir: Q = 172.2600 ( H - 756.13 )1.5000 756.13 < H
Dammen ved Hylebuhylen har et overløp med terskel på 656.64 m o.h., lengde 50.0 m og overløpskoeffisient 1.98. Ved vannstandsstigning 2.0 m vil en brobane påvirke avløpet samtidig som flommen går over hele damkronen, lengde ca. 152 m og overløpskoeffisient 1.5. Damkronens effektive lengde anslås til 140 m for å kompensere for oppstuing mot brobanen. AVløpskurven blir:
Q = 99.0000 ( H - 656.64 )1.5000 656.64 < H < 658.64 Q = 58.7040 ( H - 656.64 )2.2401 658.64 ~ H 13
Dammen ved Skrevatn er komplisert sammensatt. Avløpskurvene er beregnet ut fra en oppmåling i mai 1982 i forbindelse med en tidligere flomberegning. Følgende verdier for dammens deler er benyttet:
Terskel Lengde Overløps m o.h. m koeffisient 2 nåleløp 337.56 18.10 1. 77 1 nåleløp 338.46 4.60 1. 77 Bred dam I 340.16 32.75 1. 6-1. 8 Bred dam Il 340.16 27.60 1. 5-1. 6 Sperredam I 340.16 62.55 1. 5-1. 8 Kant nåleløp 340.36 2.40 1. 4-1. 6 Sperredam Il 340.56 22.00 1. 4-1. 8 Over satte nåler 341. 06 22.70 1.83
Ved åpne nåleløp gjelder kurven: Q = 32.4420 ( H - 337.56 )1.6187 338.46 < H < 339.81 Q = 48.9194 ( H - 337.56 )1.1146 339.81 ~ H < 340.33 Q = 2.2667 ( H - 337.56 )4.1223 340.33 ~ H
Nåleløpenes kapasitet ved HRV er 141.9 m3/s.
Ved lukkede nåleløp gjelder kurven: Q = 179.7720 ( H - 340.16 )1.5000 340.16 < H < 340.36 Q = 195.6140 ( H - 340.16 )1.5523 340.36 ~ H < 340.56 Q = 221.0040 ( H - 340.16 )1.6856 340.56 ~ H
Dammen ved Vråvatn er en gammel nåleløpsdam med 3 nåleløp og 5 luker. En veibane går over dammen og ved ene bredden er en sluse. Over slusekammeret er en bevegelig bro som regnes for å ha en demmende effekt ved høye vannstander. En ny bro/veibane straks nedenfor den gamle regnes for å ikke ha noen innvirkning på avløpet ved denne flomberegning. Avløpskurvene er beregnet ut fra en oppmåling i mai 1982 i forbindelse med en tidligere flomberegning, og opplysninger fra AVB vedrørende en senere ombygging av dammen. Følgende verdier for dammens deler er benyttet:
Terskel Lengde Overløps- m o.h. m koeffisient LUKKET DAM Over luker 248.07 13.00 1. 77 Over gammel veibane 248.77 24.50 1.48 Over bevegelig bro 249.07 8.00 1.48 Over nåleløp 249.37 27.00 1. 77 APEN DAM Lukeløp 245.27 10.60 1. 77 Nåleløp 246.57 27.00 1. 77 Over gammel veibane 248.77 11. 50 1. 48 Over bevegelig bro 249.07 8.00 1.48 14
Ved lukket dam gjelder kurven: Q = 13.1256 ( H - 248.07 )2.8351 248.07 < H
Ved åpen dam, åpnede luker og nåleløp, gjelder kurven: Q = 24.1311 ( H - 245.27 )1.8380 247.47 < H Lukenes og nåle1øpenes kapasitet ved HRV er 140 m3/s.
Disse avløpskurver er meget usikre på grunn av dammens komplekse utforming og usikkerhet ved de forskjellige terskelnivåene og lengdene. Det er også usikkert hvor stor innvirkning broen nedstrøms og undervannet har.
Dammen ved Lytingsvatn har et overløp med terskel på 612.80 m o.h., lengde 30.0 m og overløpskoeffisient 1.48. HRVer på 611.00 m o.h., mens startvannstanden ved flommer antas å være 611.30 m o.h. Avløpskurven blir:
Q = 44.4000 ( H - 612.80 )1.5000 612.80 < H
Dammen ved Napevatn har et overløp med terskel på 512.13 m o.h., lengde 105.5 m og overløpskoeffisient 1.92. Avløps kurven blir: Q = 202.5600 ( H - 512.13 )1.5000 512.13 < H
Dammen ved Nisser består aV to deler, Stordammen og Lislodammen. Disse ligger i elven et stykke nedenfor selve magasinet. Kapasiteten for Stordammen ved åpen luke er beregnet av Berdal strømme (avløpskurve datert 31.10.1988) og benyttes. Kapasiteten for Lislodammen er beregnet ut fra oppmålte damlengder og terskelnivåer ved befaring i mai 1982 i forbindelse med tidligere flomberegning. Det er regnet med overløp på HRV, at vann renner over fjell utenom dammen på nivå 247.00 m o.h. og at vann renner over veibane på nivå 247.61 m o.h. Avløpskurven for Nisser dam, de to delene tilsammen, blir ved åpen luke: Q = 16.4023 ( H - 242.60 )1.9348 246.76 < H < 247.55 Q = 6.4274 ( H - 242.60 )2.5206 247.55 ~ H < 248.47 Q = 1.2582 ( H - 243.24 )3.6831 248.47 ~ H
Det er ikke beregnet avløpskurve for helt lukket dam. Elvestrekningen mellom magasinet og dammen vil virke begrensende ved store flommer, men det er vanskelig å beregne oppstuingseffekten. Flomdata vil derfor bli usikre for Nisser dam. 15
Dammen ved Kjørull består av et parti med manøvrerbare luker og ellers av overløp i forskjellige nivåer. Følgende verdier for dammens deler er benyttet:
Terskel Lengde Overløps- m o.h. m koeffisient Overløp I 222.58 122.00 1. 77 Overløp Il 223.63 30.00 1.48 Damkrone (ved lukket dam) 224.13 33.50 1.48 Lukeløp (høyde 4.5 m) 218.96 25.60 1. 77 Damkrone (ved åpne luker) 224.13 7.90 1.48 Ved lukket dam gjelder kurven:
Q = 215.9400 ( H - 222.58 ) 1. 5000 222.58 < H < 223.63 )1.6021 Q = 214.3000 ( H - 222.58 223.63 ~ H < 224.13 ) 1. 6957 Q = 205.6850 ( H - 222.58 224.13 ~ H Ved åpne luker gjelder kurven: ) 1. 5000 Q = 45.3120 ( H - 218.96 218.96 < H < 222.58 )3.0857 Q = 5.8925 ( H - 218.96 222.58 ~ H Lukenes kapasitet ved HRV er 256 m3/s.
Dammen ved ~ har et overløp med terskel på 682.12 m o.h., lengde 40.0 m og overløpskoeffisient 2.10. Damkronen har terskelen på 686.12 m o.h. og vil aldri bli overtoppet. Avløpskurven blir: Q = 84.0000 ( H - 682.12 )1.5000 682.12 < H
Dammen ved Torsdalsmagasinet har et overløp med terskel på 706.49 m o.h., lengde 52.5 m og overløpskoeffisient 1.98. Overløpskoeffisienten reduseres til 1.8 på grunn av oppstuing nedenfra. En gangbane vil påvirke avløpet ved vannstander rundt 707.80 m o.h. Avløpskurven blir:
Q = 94.5000 ( H - 706.49 )1.5000 706.49 < H
Dammen ved Votna har et overløp med terskel på 590.12 m o.h., lengde 80.0 m og overløpskoeffisient 2.10. En brobane vil påvirke avløpet ved vannstander over 591.87 m o.h. Damkronen er på 594.12 m o.h. Avløpskurven blir:
Q = 168.0000 ( H - 590.12 )1.5000 590.12 < H
Dammen ved Gausvatn har et overløp med terskel på 589.12 m o.h., lengde 81.3 m og overløpskoeffisient 2.10. Avløpskur- 16 ven blir:
Q = 170.7300 ( H - 589.12 )1.5000 589.12 < H
Dammen ved Rolleivstadvatn har et overløp med terskel på 651.62 m o.h., lengde 49.1 m og overløpskoeffisient 1.95. på grunn av innløpsforholdene ved dammen regnes den effek tive lengden av overløpet å være 20 m. Avløpskurven blir:
Q = 39.0000 ( H - 651.62 )1.5000 651.62 < H
Ved Fyresvatn er det to dammer, Rusdam og Glomsdam. Rusdam har et manøvrerbart nåleløp, et fast bjelkestengsel og en veibane som regnes som damkrone. Glomsdam har en tappeluke, et nåleløp og og en veibane som regnes som dam~rone. En tappetunnel utenom dammene har kapasitet 110 m Is. Følgende verdier for dammenes deler er benyttet:
Terskel Lengde Overløps- m o.h. m koeffisient Rusdam, APEN Nåleløp 277.55 13.30 1. 77 Damkrone 281. 57 34.00 1.48 Rusdam, LUKKET Damkrone 281. 57 34.00 1.48 Glomsdam, APEN Tappeluke 275.15 6.00 1. 77 Nåleløp 278.05 24.50 1. 77 Damkrone 281. 25 39.50 1.48 Glomsdam, LUKKET Damkrone 281. 25 45.00 1.48
Kapasitetene for tappeluken og nåleløpene er beregnet ut fra formelen for dykket avløp. Vannføringene ved vann stander over 280.25 m o.h. og åpen dam blir meget usikre fordi nåleløpene da går fulle og vann renner mellom gammel og ny veibane og etterhvert over ny veibane ved Glomsdam. Kanalen til inntaksdammen for det gamle sagbruket regnes for å være lukket. Avløpskurvene blir:
Apen dam: )2.6412 = 4.9387 ( H - 275.15 279.65 < H < 280.48 Q ) 1. 5821 = 29.0616 ( H - 275.15 280.48 $ H < 281. 58 Q )2.2988 Q = 7.6627 ( H - 275.15 281. 58 $ H Lukket dam, alternativ I: ) 1. 5000 Q = 66.6000 ( H - 281. 25 281. 25 < H < 281. 62 ) 1. 5284 Q = 111.9568 ( H - 281.35 281. 62 $ H
Lukket dam, alternativ Il: ) 1. 5000 Q = 21.9040 ( H - 280.75 281.25 < H < 281.30 )1.9740 Q - 29.2917 ( H - 280.75 281. 30 $ H < 281. 58 ) 1. 5534 Q = 113.9985 ( H - 281. 25 281. 58 $ H 17
Ved alternativ I regnes den nye veibanen ved Glomsdam å bestemme vannstanden. Ved alternativ Il antas noe vann å renne ned mellom gammel og ny veibane, med avløp allerede ved vannstand 280.75 m o.h.
Dammen ved Hønetjønn (Drang) har et overløp med terskel på 271.20 m o.h., lengde 91.0 m og overløpskoeffisient 2.07. Avløpskurven blir: Q = 188.3700 ( H - 271.20 )1.5000 271.20 < H
Dammen ved Nesvatn har et overløp med terskel på 510.12 m o.h., lengde 29.0 m og overløpskoeffisient 1.98. En bro over overløpet ligger så høyt at den aldri vil forstyrre avløpet. Avløpskurven blir:
Q = 57.4200 ( H - 510.12 )1.5000 510.12 < H
Dammen ved Nelaug er lang (ca. 230 m) og består av manøvrerbare luker og flere nåleløp. steindam mellom luker og nåleløp har terskel på forskjellige ni~åer. I tillegg finnes en segmentluke med kapasitet 240 m Is. Den er ikke innberegnet i avløpskurven. Følgende verdier for dammens deler er benyttet:
Terskel Lengde Overløps- m o.h. m koeffisient LUKKET DAM Ny dam 140.32 16.6 1. 60 Veibane 140.66 142.8 1.48 Gammel dam I 141.11 18.0 1.48 Gammel dam Il 141. 31 39.2 1. 48 Flomluke 141. 50 16.0 1.48 ÅPEN DAM Flomluke 136.32 16.0 1.77 Tappeluker 137.36 24.0 1. 77 Nåleløp 138.11 17.4 1. 77 Nåleløp 138.23 12.0 1. 77 Nåleløp 138.69 24.0 1. 77 Ny dam 140.32 16.6 1. 60 Veibane 140.66 142.8 1. 48 Gammel dam I 141.11 18.0 1.48 Gammel dam Il 141. 31 39.2 1.48
Siden dammen er slik komplisert sammensatt vil de beregnede avløpskurvene være beheftet med en hel del usikkerhet. Avløpskurven for lukket dam er beregnet til: ) 1.4930 Q = 26.0042 ( H - 140.32 140.32 < H < 140.65 ) 1. 8387 Q = 215.4618 ( H - 140.52 140.65 ~ H < 142.32 ) 1. 5098 Q = 337.4247 ( H - 140.80 142.32 ~ H 18
Ved beregningen for åpen dam beregnes kapasiteten ved vannstander over HRV etter formelen for dykket avløp for flomluken og tappelukene. I nåleløpene regnes det å gå vann tilsvarende full kapasitet ved HRV. Ved høyere vannstander regnes vannet å gå over den nye veibanen. Avløpskurven for åpen dam er beregnet til: 2.1230 Q = 19.5016 ( H - 135.00 )1 9611 140.32 < H < 141.49 Q = 85.3700 ( H - 137.92 ). 141.49 ~ H
Kapas~teten ved HRV når dammen er helt åpen er beregnet til 678 m Is. Segmentlukens kapasitet kommer i tillegg.
3.3 Overføringer
Homsvatns felt, som naturlig har avløp mot Rolleivstadvat2' er overført til Napevatn. Hele flommen fra feltet, 8.6 km , antas overføres.
øyuvsvatns felt, som naturlig har avløp via Liåi og Finndøla til Fyresv~tn, er overført til øysæ. Hele flommen fra feltet, 18.2 km , antas overføres.
Ved en tunnel fra Ulvsva~n, som ligger nedenfor øysæ, overføres maks~malt 25 m /smot Votna. Ulvsvatns felt er på totalt 99.1 km , inklusive en overføring fra Kleppsvatn.
Tussetjønns felt, som naturlig har avløp via Krøåni og Fardøla til Fyresv~tn, er overført til Votna. Hele flommen fra feltet, 6.9 km , antas overføres.
Ved en tunnel fra Votna overføres maksimalt 15 m3/smot Gausvatn.
Gjennom inntakstunnelen til Jørundland kraftstasjon kan det overføres vann fra noen felt, bl.a. Rukkåna, til Nesvatn nå2 kraftstasjonen e~ute av drift. Vann fra totalt 62.2 km og maksimalt 22 m /s overføres.
4. DIMENSJONERENDE AVLØPSFLOM
Ved ruting av tilløpsflom gjennom magasin for å beregne avløpsflom og flomvannstand forutsettes magasinene å ligge på HRV ved flommens begynnelse. Kraftstasjonene antas å være ute av drift, dvs det forutsettes at det ikke er noen tapping gjennom kraftverkstunneler. I de tilfeller som det regnes med åpne nåleløp eller luker forutsettes disse å manøvreres slik at vannstanden holdes på HRV lengst mulig, 19
dvs til tilløpsflommen overstiger flomavledningsorganenes kapasitet ved HRV. Først da åpnes dammen helt.
4.1 Nisserelv Urvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Skrevatns total felt fordeles på del feltene i forhold til normalvannføringen. Fordelingsnøkkelen blir da: Urvatn lokalfelt 0.220 Borsæ lokalfelt 0.388 Hylebuhylen lokalfelt 0.090 Skrevatn lokal felt 0.302 Den skalerte flommen til Urvatn tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregnes se figur 4. Dimensjonerende avløpsflom blir 66.5 mjjSmed dimensjonerende flomvannstand 809.78 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.86 m. Borsæ Den skalerte flommen i Borsæs lokalfelt tillagt avløps flommen fra Urvatn tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom til Borsæ. Denne rutes gjennom magasinet og avløpsflom og flomvannstand beregne~, se figur 5. Dimensjonerende avløpsflom blir 152 m jsmed dimensjonerende flomvannstand 757.05 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.92 m.
Hylebuhylen Den skalerte flommen i Hylebuhylens lokalfelt tillagt avløpsflommen fra Borsæ tilsvarer dimensjonerende tillØps• flom til Hylebuhylen. Denne rutes gjennom magasinet og avløpsflom og flomvannstand b~regnes, se figur 6. Dimensjo nerende avløpsflom blir 173 m jsmed dimensjonerende flomvannstand 658.09 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.45 m. Skrevatn Den skalerte flommen i Skrevatns lokalfelt tillagt avløpsflommen fra Hylebuhylen tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom til Skrevatn. Denne rutes gjennom magasinet, dels med lukket dam og dels med åpen dam, og avløpsflom og flomvannstand beregnes, se figur 7 og 8. Under f~rutsetning lukket dam blir dimensjonerende avløpsflom 240 m jsmed dimensjonerende flomvannstand 341.21 m o.h., dvs flomstig ningen blir 1.05 m. Under foruts~tning åpen dam blir dimensjonerende avløpsflom 238 m jsmed dimensjonerende flomvannstand 340.65 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.49 m. Vråvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Vråvatns totalfelt fordeles på del feltene i 20 forhold til relativ areal. Fordelingsnøkkelen blir da: Borsæ lokalfelt 0.357 Skrevatn lokalfelt 0.359 Vråvatn lokalfelt 0.284 på grunn av relativt lite feltareal for Urvatn og lite magasinareal for Hylebuhylen vil ikke flomdempningen i disse magasiner være av særlig betydning for flommen i Vråvatn, og disse magasiner utelates derfor ved flomrutin gen. Den skalerte flommen til Borsæ rutes gjennom magasinet og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen i Skrevatns felt tillagt avløpsflommen fra Borsæ rutes gjennom Skrevatn under forutsetning åpen dam og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen i Vråvatns lokalfelt tillagt avløpsflommen fra Skrevatn tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom. Denne rutes gjennom magasinet under forskjellige forutsetninger og avløpsflom og flomvannstand beregnes. Under forutsetning helt lukket dam ved Vråvatn blir dimensjonerende avløpsflom 210 m /smed dimensjonerende flomvannstand 250.73 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.86 m. Se figur 9. Under f~rutsetning åpen dam blir dimensjonerende avløpsflom 240 m /smed dimensjonerende flomvannstand 248.76 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.89 m. Se figur 10.
Lytingsvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Lytingsvatns felt tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregnes, se figur 11. Startvannstanden forutsettes å være 30 cm over HRV, dvs på 611.30 m o.h. Dimensjonerende avløpsflom blir 10.0 m3/smed dimensjone rende flomvannstand 613.17 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.87 m, eller 2.17 m over HRV. Uklare forhold vedrørende avløpskapasiteten gjør beregningen usikker. Sannsynligvis vil avløpsflommen egentlig bli større og flomvannstanden lavere enn beregnet på grunn av at riktig avløpskapasitet ved lave vannstander er større enn anntatt i beregningen.
Napevatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Napevatns felt tillagt flommen fra Homsvatns felt tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregnes, se figur 12. Flommen fra Homsvatns felt beregnes ved skalering av flommen i Napevatns felt etter relativ areal, skale ring sfaktor30.1032 (8.6/83.3). Dimensjonerende avløpsflom blir 75.5 m /smed dimensjonerende flomvannstand 512.65 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.52 m.
Nisser Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Nissers total felt fordeles på del feltene i forhold til relativ areal. Tilsigsflommen er egentlig summen av simulerte flommer i Vråvatns totalfelt og Nissers lokalfelt med modellparametrene fra tabell 3. Fordelingsnøkkelen blir for simulert flom i Vråvatns felt: 21
Borsæ lokalfelt 0.357 Skrevatn lokalfelt 0.359 Vråvatn lokalfelt 0.284 Tilsvarende faktorer for simulert flom i Nissers lokalfelt blir: Napevatns lokalfelt 0.149 Nissers lokalfelt 0.851 Flomdempningen i Urvatn, Hylebuhylen og Lytingsvatn vil ikke være av særlig betydning for flommen i Nisser, og disse m~gasiner utelates derfor ved flomrutingen. Den skalerte flommen til Borsæ rutes gjennom magasinet og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen i Skrevatns felt tillagt avløpsflommen fra Borsæ rutes gjennom Skrevatn under forutsetning åpen dam og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen i Vråvatns felt tillagt avløpsflommen fra Skrevatn rutes gjennom Vråvatn under forutsetning åpen dam og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen til Napevatn rutes gjennom magasinet og avløpsflom beregnes. Dimensjone rende tilløpsflom til Nisser utgjøres av avløpsflommene fra Vråvatn og Napevatn og den skalerte flommen i Nissers lokalfelt. I figur 13 vises dimensjonerende tilløpsflom til Nisser med de forskjellige bidra~ene. Dimensjonerende avløpsflom ved Nisser blir 362 mlsmed dimensjonerende flomvannstand 247.55 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.79 m. Se figur 14.
Tjønnefoss Dimensjonerende tilløpsflom til Tjønnefoss utgjøres av avløpsflommen fra Nisser og tilløpsflommen fra Tjønnefoss lokalfelt. Denne beregnes ved skalering av tilløpsflommen til Nissers lokal~elt etter relativ areal. Lokalfeltets areal er 141.8 km og skaleringsfaktoren blir 0.230. på grunn av minimalt magasin ved Tjønnefoss blir avløpsflommen l~k tilløpsflommen og dimensjonerende avløpsflom blir 438 m Is. Kjørull Dimensjonerende tilløpsflom til Kjørull utgjøres av avløpsflommen fra Tjønnefoss tillagt tilløpsflommen fra Kjørulls lokalfelt. Denne beregnes ved skalering av tilløpsflommen til Nissers lo~alfelt etter relativ areal. Lokalfeltets areal er 62.5 km og skaleringsfaktoren blir 0.101. Dimensjonerende tilløpsflom rutes gjennom magasinet under forskjellige forutsetninger og avløpsflom og flomvannstand beregnes. Under forutsetning helt l~kket dam ved Kjørull blir dimensjonerende avløpsflom 484 m Is med dimensjonerende flomvannstand 224.24 m o.h., dvs flomstig ningen blir 2.11 m. Se figur 15. Under f05utsetning åpen dam blir dimensjonerende avløpsflom 480 mlsmed dimensjone rende flomvannstand 223.12 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.99 m. Se figur 16. 22
4.2 Fyreselv
0ysæ Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i 0ysæ-0yuvsvatns felt tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregnes se figur 17. Dimensjonerende avløpsflom blir 55.4 mj/smed dimensjonerende flomvannstand 682.88 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.76 m.
Torsdalsmagasinet Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Torsdalsmagasinets felt tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregne~, se figur 18. Dimensjonerende avløpsflom blir 110 m /smed dimensjonerende flomvannstand 707.60 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.11 m.
Votna Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Votnas totalfelt fordeles på del feltene i forhold til normal vannføringen. Fordelingsnøkkelen blir da: Torsdalsmagasinets lokalfelt 0.702 Votnas lokalfelt 0.298 Den skalerte flommen til Torsdalsmagasinet rutes gjennom dette og avløpsflom beregnes. Den skalerte flommen i Votnas del felt tillagt avløpsflommen fra Torsdalsmagasinet og overføringen fra Ulvsvatn tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom til Votna. Dimensjonerende tilløpsflom med de forskjellige bidragene er vist i figur 19. Denne tilløps flom rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvann stand bere~nes, se figur 20. Dimensjonerende avløpsflom blir 170 m /smed dimensjonerende flomvannstand 591.13 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.01 m.
Gausvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Gausvatns felt, tillagt overføringen fra Votna, tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregn~s, se figur 21. Dimensjonerende avløpsflom blir 30.4 m /smed dimensjonerende flomvannstand 589.44 m o.h., dvs flomstig ningen blir 0.32 m.
Rolleivstadvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Rolleivstadvatns felt tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand beregnes se figur 22. Dimensjonerende avløpsflom blir 15.7 mj/smed dimensjonerende flomvannstand 652.16 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.54 m.
Fyresvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Fyresvatns totalfelt fordeles på delfeltene i 23
forhold til relativ areal. Fordelingsnøkkelen blir da øysæ lokalfelt 0.089 Torsdalsmagasinet lokalfelt 0.175 Votna lokalfelt 0.081 Fyresvatn lokalfelt 0.655 De skalerte flommene i øysæs og Torsdalsmagasinets felter rutes gjennom disse magasiner, og avløpsflommer beregnes. Den skalerte flommen i Votnas felt tillagt avløpsflommen fra Torsdalsmagasinet rutes gjennom Votna og avløpsflom beregnes. Dimensjonerende tilløpsflom til Fyresvatn består av avløpsflommene fra øysæ og Votna og av flommen i lokalfeltet. Dimensjonerende tilløpsflom med de forskjel lige bidragene er vist i figur 23. Denne tilløpsflom rutes gjennom magasinet med forskjellige forutsetninger vedrøren de dammens tilstand. Under forutsetning lukket dam, alternativ I, blir dimensjonerende avløpsflom 173 m3/smed dimensjonerende flomvannstand 282.68 m o.h., dvs flomstig ningen blir 3.03 m. Se figur 24. Under forutsetning lukket d~m, alternativ Il, blir dimensjonerende avløpsflom 180 mlsmed dimensjonerende flomvannstand 282.59 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.94 m. Se figur325. Under forutsetning åpen dam, inklusive tapping på 110 m Is gjennom tunn~l utenom dammen, blir dimensjonerende avløpsflom 456 mlsmed dimensjonerende flomvannstand 280.15 m o.h., dvs flomstig ningen blir 0.50 m. Se figur 26.
Hønetjønn (Drang) Dimensjonerende tilløpsflom til Hønetjønn består av avløps flommen fra Fyresvatn tillagt flommen i lokalfeltet. Det er avløpsflommen ved åpen dam og med tapping i Fyresvatn som legges til grunn for beregningen nedover vassdraget. Flom men i Hønetjønns lokalfelt beregnes ved å skalere tilsigs flommen i hele Fyresvatns2 felt etter relativ areal. Lokal feltets areal er 152.4 km og skaleringsfaktoren blir 0.177. Dimensjonerende tilløpsflom rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvan~stand beregnes. Dimensjonerende avløpsflom blir 549 mlsmed dimensjonerende flomvannstand 273.24 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.04 m. Se figur 27. Berlifoss Dimensjonerende flom ved Berlifoss består av avløpsflommen fra Hønetjønn og av flommen ilokalfeltet. Lokalflommen beregnes ved skalering av tilsigsflommen i Fyresva~ns felt etter relativ areal. Lokalfeltets areal er 41.0 km og skaleringsfaktoren blir 0.048. Siden det er et minimalt magasin ved Berlifoss blir aVløpsflommen3 lik tillØps• flommen. Dimensjonerende flom blir 577 m Is.
4.3 Gjøv
Nesvatn Den i avsnitt 2 simulerte flommen med gjentaksintervall 1000 år i Nesvatns felt, tillagt overføringen fra Rukkåna 24
på maksimalt 22 m3/s, tilsvarer dimensjonerende tilløpsflom og rutes gjennom magasinet, og avløpsflom og flomvannstand blregnes. Se figur 28. Dimensjonerende avløpsflom blir 97.0 m /smed dimensjonerende flomvannstand 511.54 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.42 m. Hvis det ikke regnes med overføring ~ra Rukkåna blir avløpsflom og flomvannstand hhv. 77.9 m /s og 511.35 m o.h.
4.4 Nidelv Amfoss Dimensjonerende tilløpsflom til Amfoss utgjøres av avløps flommer fra Nisser, Fyresvatn og Nesvatn og av flommen i resterende lokalfelt til Amfoss. Tilløpsflommer til maga sinene og lokalflommen er beregnet ut fra forutsetningen at det er en nedbørsituasjon med gjentaksintervall 1000 år over hele vassdraget. Modellparametrene i tabell 4 benyt tes. Se avsnitt 2.2. Simulerte flommer rutes gjennom magasinene og avløpsflommer beregnes. Avløpsflommen fra Vråvatn legges til simulert flom i Nissers felt før ruting gjennom Nisser. Det regnes med transporttider nedover vassdraget, dvs flommene fra magasinene blir forsinket i forhold til lokalflommen i Amfoss felt. Det regnes med 6 timers transporttid fra Nisser og Nesvatn til Amfoss og 9 timers transporttid fra Fyresvatn til Åffifoss. I figur 29 vises dimensjonerende tilløpsflom til Amfoss og den simu lerte tilsigsflommen før det er tatt hensyn til dempningen i magasinene. I figur 30 vises dimensjonerende tilløpsflom med de forskjellige bidragene. på grunn av minimal dempning av flommen ved Amfoss blir3dimensjonerende avløpsflom lik tilløpsflommen, dvs 1471 m Is.
Nelaug For beregning videre nedover vassdraget taes det utgangspunkt i den simulerte flommen for Lunde Mølles lokalfelt. Den fordeles på de forskjellige lokal feltene etter relativ areal. Fordelingsnøkkelen er slik: Nelaug lokalfelt 0.324 Flatenfoss lokalfelt 0.045 Bøylefoss lokal felt 0.012 Evenstad lokalfelt 0.058 Rygene lokalfelt 0.548 Lunde Mølle lokalfelt 0.013 Det regnes med transporttid 18 timer fra Amfoss til Rygene. Dimensjonerende tilløpsflom til Nelaug utgjøres av flommen ved Amfoss tillagt flommen i lokalfeltet. Denne rutes gjennom magasinet under forskjellige forutsetninger og avløpsflom og flomvannstand beregnes. Under forutsetning helt l~kket dam ved Nelaug blir dimensjonerende avløpsflom 1560 m /smed dimensjonerende flomvannstand 143.56 m o.h., dvs flomstigningen blir 3.24 m. Se figur 31. Under forutsetning åpen dam, men lukket segmentluke, blir dimensjonerende avløpsflom 1534 m3/smed dimensjonerende 25
flomvannstand 142.28 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.96 m. Se figur 32. Under forutsetning åpen dam og åpe~ segment luke blir dimensjonerende avløpsflom 1527 m /smed dimensjonerende flomvannstand 141.91 m o.h., dvs flomstig ningen blir 1.59 m. Se figur 33.
Flatenfoss Dimensjonerende avløpsflom ved Flatenfoss er lik tilløps flommen, som utgjøres av flommen ut fra Nelaug, forutsatt åpen dam og segmentluke, og flomm~n i lokalfeltet. Dimen sjonerende avløpsflom blir 1550 m Is.
Bøylefoss Dimensjonerende avløpsflom ved Bøylefoss er lik tilløps flommen, som utgjøres av flommen ved Flatenfoss og fl~mmen i lokalfeltet. Dimensjonerende avløpsflom blir 1556 m Is.
Evenstad Dimensjonerende avløpsflom ved Evenstad er lik tillØps• flommen, som utgjøres av flommen ved Bøylefoss og f 10mmen i lokalfeltet. Dimensjonerende avløpsflom blir 1585 m Is.
Rygene Dimensjonerende avløpsflom ved Rygene er lik tillØps• flommen, som utgjøres av flommen ved Evenstad og fl~mmen i lokalfeltet. Dimensjonerende avløpsflom blir 1830 m Is.
5. PÅREGNELIG MAKSIMAL TILLØPSFLOM
Påregnelig maksimal tilløpsflom, PMF, kan ikke knyttes til noe bestemt gjentaksintervall. Den fastsettes på grunnlag aven analyse av ugunstige kOmbinasjoner av meteorologiske og hydrologiske forhold. Nedbør-avløpsmodellene, som er beskrevet tidligere, benyttes.
Antall timer Øvre del (mm) Nedre del (mm) 2 108 113 6 158 171 12 198 218 24 250 280 48 318 361 72 358 409 96 405 465 120 443 504 192 553 240 580
Tabell 9. Påregnelig maksimal nedbør, PMP, for øvre del og nedre del av Arendalsvassdraget, sesongen august-desember. 26
Påregnelig maksimal nedbør, PMP, i Arendalsvassdraget vist i tabell 9 benyttes. I tillegg regnes det med et bidrag fra snøsmelting. ut fra samhørende temperatur- og nedbørobser vasjoner ved noen klimastasjoner i området anslås tempera turen under stor nedbør i november, når hele vassdraget kan tenkes å være snødekket, å kunne være mellom 2 og 6°C avhengig av høyden over havet. Det benyttes graddagsfakto rer for snøsmelting på 4-5 mm/oC*døgn for de høyereliggende feltene og på 3 mmjOC*døgn for de lavereliggende skogkledte feltene. Dette fører til snøsmelteverdier på l2 til 18 mm/døgn i Arendalsvassdraget under PMF.
Nedbørjsnøsmelteforløp over 5 eller 10 døgn konstrueres ut fra PMP-verdiene i tabell 9 og de nevnte snøsmelteintensi tetene. PMP-verdiene arealreduseres ut fra faktorene i tabell 6. Ved bruk av nedbør-avløpsmodellene simuleres deretter påregnelig maksimal flom i de forskjellige feltene på samme måte som beskrevet i avsnitt 2.2 for dimensjone rende flom. Som eksempel på simuleringene vises den for Nesvatn, se figur 34.
Simuleringene gir påregnelige maksimale flommer som er fra 2.0 til 2.4 ganger større enn flommene med gjentaksinter vall 1000 år. Forholdstallet er generelt større for 3- døgnsmidlet enn for 1-døgnsmidlet. Dette skyldes selvfølge lig at snøsmeltebidraget øker i betydning dess lengre varighet som betraktes.
6. PÅREGNELIG MAKSIMAL AVLØPSFLOM
Beregningene av påregnelig maksimal tilløpsflom, påregnelig maksimal avløpsflom og maksimal flomvannstand foregår på tilsvarende måte som beregningene ved dimensjonerende flom. Magasinene forutsettes å ligge på HRV ved flommens begynnelse. Kraftstasjonene antas å være ute av drift.
6.1 Nisserelv
Urvatn Påregnelig maksimal avløpsflom blir 148 m3jsmed maksimal flomvannstand 810.35 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.43 m. Se figur 35.
Borsæ Påregnelig maksimal avløpsflom blir 347 m3/smed maksimal flomvannstand 757.73 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.60 m. Se figur 36. 27
Hylebuhylen Påregnelig maksimal avløpsflom blir 396 m3/smed maksimal flomvannstand 658.99 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.35 m. Se figur 37.
Skrevatn Under forutsetni~g lukket dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 555 m /smed maksimal flomvannstand 341.89 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.73 m. Se figur 38. Under forut~etning åpen dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 556 m /smed maksimal flomvannstand 341.36 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.20 m. Se figur 39.
Vråvatn Under forutsetni~g lukket dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 596 m /smed maksimal flomvannstand 251.91 m o.h., dvs flomstigningen blir 4.04 m. Se figur 40. Under forut~etning åpen dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 536 m /smed maksimal flomvannstand 250.67 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.80 m. Se figur 41.
Lytingsvatn Påregnelig maksimal avløpsflom blir 44 m3/smed maksimal flomvannstand 613.80 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.50 m, eller 2.80 m over HRV. Se figur 42.
Napevatn Påregnelig maksimal avløpsflom blir 179 m3/smed maksimal flomvannstand 513.05 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.92 m. Se figur 43. Det er regnet med overføring fra Homsvatn.
Nisser Påregnelig maksimal tilløpsflom med de forskjellige bidra gene er vi~t i figur 44. Påregnelig maksimal avløpsflom blir 878 m /smed maksimal flomvannstand 249.16 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.40 m. Se figur 45.
Tjønnefoss Påregnelig maksimal avløpsflom blir 968 m3/s.
Kjørull Under forutsetnin~ lukket dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 1007 m /smed maksimal flomvannstand 225.13 m o.h., dvs flomstigningen blir 3.00 m. Se figur 46. Under foruts1tning åpen dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 1007 m /smed maksimal flomvannstand 224.25 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.12 m. Se figur 47. 28
6.2 Fyreselv
0ysæ Påregnelig maksimal avløpsflom blir 123 m3/smed maksimal flomvannstand 683.41 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.29 m. Se figur 48. Det er regnet med overføring fra 0yuvsvatn.
Torsdalsmagasinet Påregnelig maksimal avløpsflom blir 252 m3/smed maksimal flomvannstand 708.41 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.92 m. Se figur 49.
Votna Påregnelig maksimal avløpsflom blir 356 m3/smed maksimal flomvannstand 591.77 m o.h., dvs flomstigningen blir 1.65 m. Se figur 50. Det er regnet med overføring fra Ulvsvatn.
Gausvatn Påregnelig maksimal avløpsflom blir 46 m3/smed maksimal flomvannstand 589.54 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.42 m. Se figur 51. Det er regnet med overføring fra Votna.
Ro11eivstadvatn Påregnelig maksimal avløpsflom blir 38 m3/smed maksimal flomvannstand 652.61 m o.h., dvs flomstigningen blir 0.99 m. Se figur 52.
Fyresvatn Under forutsetning lukket dam alternativ I, blir påregne• lig maksimal avløpsflom 667 mj/smed maksimal flomvannstand 284.56 m o.h., dvs flomstigningen blir 4.91 m. Se figur 53. Under forutsetning lukket damj alternativ Il, blir påregne• lig maksimal avløpsflom 689 m /smed maksimal flomvannstand 284.43 m o.h., dvs flomstigningen blir 4.78 m. Se figur 54. Under forutsetning åpen dam, inklusive ta~ping på 110 m3/s, blir påregnelig maksimal avløpsflom 782 m /smed maksimal flomvannstand 282.15 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.50 m. Se figur 55.
Hønetjønn (Drang) Påregnelig maksimal avløpsflom blir 918 m3/smed maksimal flomvannstand 274.08 m o.h., dvs flomstigningen blir 2.88 m. Se figur 56. Denne flom er beregnet under forutsetning åpen dam og med tapping i Fyresvatn.
Berlifoss Påregnelig maksimal avløpsflom blir 956 m3/s.
6.3 Gjøv
Nesvatn Med overfø3ing fra Rukkåna blir påregnelig maksimal avløps flom 222 m /smed maksimal flomvannstand 512.59 m o.h., dvs 29
flomstigningen blir 2.47 m. Se figur 57. Hvis det ikke reg nes med overfør~ng fra Rukkåna blir avløpsflom og flomvann stand hhv 201 m /s og 512.43 m o.h.
6.4 Nidelv Amfoss I figur 58 vises påregnelig maksimal tilløpsflom til Amfoss og den simulerte tilsigsflommen før det er tatt hensyn til dempningen i magasinene. I figur 59 vises påregnelig maksi mal tilløpsflom med de forskjellige bidragene. På grunn av minimal dempning av flommen ved Amfoss blir påregnllig maksimal avløpsflom lik tilløpsflommen, dvs 2619 m Is.
Nelaug Under forutsetnin~ helt lukket dam blir påregnelig maksimal avløpsflom 2919 m /smed maksimal flomvannstand 144.98 m o.h., dvs flomstigningen blir 4.66 m. Se figur 60. Under forutsetning åpen dam, men lukke~ segment luke , blir påreg• nelig maksimal avløpsflom 2906 m /smed maksimal flomvann stand 143.96 m o.h., dvs flomstigningen blir 3.64 m. Se figur 61. Under forutsetning åpen dam og å~en segmentluke blir påregnelig maksimal avløpsflom 2900 m /smed maksimal flomvannstand 143.70 m o.h., dvs flomstigningen blir 3.38 m. Se figur 62.
Flatenfoss Påregnelig maksimal avløpsflom blir 2950 m3/s. Den er bereg net under forutsetning helt åpen dam og åpen segmentluke i Nelaug.
Bøylefoss Påregnelig maksimal avløpsflom blir 2974 m3/s.
Evenstad Påregnelig maksimal avløpsflom blir 3027 m3/s.
Rygene Påregnelig maksimal avløpsflom blir 3582 m3/s. 30
7. SAMMENDRAG
Resulterende avløpsflommer, flomvannstander og flomstig ninger over HRV er sammenfattet i tabell 10 for dimen sjonerende flom, og i tabell 11 for påregnelig maksimal flom.
Dam AVløPjflom Flomvannstand Flomstigning m /s m o.h. over HRV, m
Urvatn 66.5 809.78 0.86 Borsæ 152 757.05 0.92 Hylebuhylen 173 658.09 1.45 Skrevatn, lukket dam 240 341.21 1. 05 Skrevatn, åpen dam 238 340.65 0.49 Vråvatn, lukket dam 210 250.73 2.86 Vråvatn, åpen dam 240 248.76 0.89 Lytingsvatn 10.0 613.17 2.17 Napevatn 75.5 512.65 0.52 Nisser 362 247.55 0.79 Tjønnefoss 438 Kjørull, lukket dam 484 224.24 2.11 Kjørull, åpen dam 480 223.12 0.99
0ysæ 55.4 682.88 0.76 Torsdalsmagasinet 110 707.60 1.11 Votna 170 591.13 1. 01 Gausvatn 30.4 589.44 0.32 Rolleivstadvatn 15.7 652.16 0.54 Fyresvatn, lukket dam I 173 282.68 3.03 lukket dam Il 180 282.59 2.94 åpen dam 456 280.15 0.50 Hønetjønn (Drang) 549 273.24 2.04 Berlifoss 577
Nesvatn, med overføring 97.0 511.54 1. 42 uten overføring 77.9 511. 35 1. 23
Amfoss 1471 Nelaug, lukket dam 1560 143.56 3.24 åpen dam uten luke 1534 142.28 1.96 åpen dam med luke 1527 141. 91 1.59 Flatenfoss 1550 Bøylefoss 1556 Evenstad 1585 Rygene 1830
Tabell 10. Dimensjonerende flom 31
Dam AV1øPjf10m Flomvannstand Flomstigning m /s m o.h. over HRV, m Urvatn 148 810.35 1.43 Borsæ 347 757.73 1. 60 Hylebuhylen 396 658.99 2.35 Skrevatn, lukket dam 555 341.89 1.73 Skrevatn, åpen dam 556 341. 36 1.20 Vråvatn, lukket dam 596 251.91 4.04 Vråvatn, åpen dam 536 250.67 2.80 Lytingsvatn 44 613.80 2.80 Napevatn 179 513.05 0.92 Nisser 878 249.16 2.40 Tjønnefoss 968 Kjørull, lukket dam 1007 225.13 3.00 Kjørull, åpen dam 1007 224.25 2.12
øysæ 123 683.41 1.29 Torsdalsmagasinet 252 708.41 1.92 Votna 356 591. 77 1. 65 Gausvatn 46 589.54 0.42 Rolleivstadvatn 38 652.61 0.99 Fyresvatn, lukket dam I 667 284.56 4.91 lukket dam Il 689 284.43 4.78 åpen dam 782 282.15 2.50 Hønetjønn (Drang) 918 274.08 2.88 Berlifoss 956
Nesvatn, med overføring 222 512.59 2.47 uten overføring 201 512.43 2.31
Amfoss 2619 Nelaug, lukket dam 2919 144.98 4.66 åpen dam uten luke 2906 143.96 3.64 åpen dam med luke 2900 143.70 3.38 Flatenfoss 2950 Bøylefoss 2974 Evenstad 3027 Rygene 3582
Tabell 11. Påregnelig maksimal flom.
Det er en hel del usikkerhet knyttet til verdiene for avløpsflommer og flomvannstander ved enkelte dammer på grunn av de uoversiktelige forholdene ved dammene. Hvis flomverdiene er kritiske kan det være behov for en grundigere vurdering av forholdene rundt enkelte dammer. Her skal nevnes de dammer der usikkerheten er størst.
Vråvatn dam er komplekst sammensatt og har en bro nedstrøms som muligens påvirker vannstanden. I tillegg kan under- 32 vannet ha betydning, men sannsynligvis først etter at flommen i Vråvatn har kulminert.
Forholdene ved Lytingsvatn dam er uklare.
Avløpskurven ved Nisser dam er usikker på grunn av inn strømningsforholdene ved dammen. Det vil sannsynligvis bli et fall fra Nissermagasinet og til dammen ved store flom mer, dvs elvestrekningen ned mot dammen vil være bestem mende og ikke selve dammen.
Særlig den ene dammen ved Fyresvatn er komplekst sammensatt og det er usikkert hvilke deler av dammen som er bestemmen de. Beregnede avløpskurver er derfor usikre.
Dammen ved Nelaug er komplekst sammensatt og avløpskurvene er derfor usikre på samme måte som de for Vråvatn og Fyresvatn.
Ved noen av dammene er det broer eller rekkverker som vil virke oppstuende ved høye vannstander. Det er prøvd å ta hensyn til dette. 33
8. LITTERATUR
OED/NVE: 1981: Forskrifter for dammer. Universitetsforlaget.
DNMI: 1984: Påregnelige ekstreme nedbørverdier. Fagrapport nr. 3. KLIMA.
DNMI: 1987: Beregning av ekstrem nedbør. Fagrapport nr. 23. KLIMA.
NVE: 1978: Regional flomfrekvensanalyse for norske vass drag. Rapport nr. 2, Hydrologisk avdeling.
NVE: 1983: Hydrologisk modell for flomberegninger. Rapport nr. 2, Hydrologisk avdeling.
NVE: 1983: Beregning av dimensjonerende flom i Arendals vassdraget. Oppdragsrapport nr. 5, Hydrolo gisk avdeling.
NVE: 1986: Beregning av dimensjonerende og påregnelig maksimal flom. Retningslinjer. V-publikasjon nr. 1, Vassdragsdirektoratet. 34
N
II
10 15km I
TEGNFORKLARING
, Reguleringsmagasin
• Kraftstasjon , Hy,drOlogisk m81estasjon ' '- '- Tunnel
Overforing
Fellgrense
Figur 1. Arendalsvassdraget. Se også tabell 1. 35
J \ \,
/ 532 <~
o
Figur 2. Avløpsstasjoner 36
"i Vo-",,,> ft,,.;,,'1 AREAL 336.2 KM2 TERSKEL 24.1 MM Nedb",\'" TIDSSKRITT TIMER TØMMEKONST 0.060 1/T IME 4'Jrl00,12 40S100,,2 NEDB.KORR '" 1.00 TØMMEKONST 2 0.020 1/T IME 2.000 11.100 ~ 3.ClOCl 12.176 o QOBS. QSIM. o o r- ~ 3.000 14.18.5 ~ ..- ::::: (f) L: 3.000 18 • ..\ 51 "- ~ Nl 5.JOO 21 • :; 5u L: a: 5.:1GO ?6.J37 ~ O Q CD al 5.C:OO 31 .164 Cl.. o Q c:::; w ').JOD !. 7.24 LI --" o z > o 7.GC:] 42. ~75 < Nl o ,~ lJ) 12. lJu )0.032 lS.JCJ C 7 • ~ 12 35.000 132.~22 o 2).000 2 24 • ..; 61 c:::; ..- 15. 'lO C ~27.1J7 o ~lCJ 3(0).017 o 12. N E..JOiJ 373.04,) o N') 5 .J'~ 'l 3[J.121 ~. DO:] 332.o?L. 5.0JO 302 • .581 c: o 5.000 276.755 o N 5.000 255.405 ~ ~.OOO 232.665 2.()UO 2Go.757 '2 <.DOD HD • .525 4.JGO 16::;.127 c: 4.000 152.':69 o o 3.000 146 • .\33 O. 12. 24. 36. "i8. 60. 12. 84. 86. 108. 120. 3.000 P7.u25 3.JO~J 13,].436 Tlo.TIMER. 3.0GO 123.245 5.J20 117. ",:4 Figur 3 • Simulering av QIOOO for Skrevatn. Tidsskritt 3 timer.
Ti [løp V(l""",~l(l ... J Avlø p c:::; 40 L 1 4JH1 4,: Al o L 1 TILLØP ~ 2.442 8u8.92? • J 7.) 9 ::::: .2:J S (f) Hl VANNSTAND Al AVLØP 2.679 808.933 80t.94~ .39b "-Nl o 3.296 L: o z 31,)0.960 .:-63 « 4.0.37 ~ f- 4.741 3uii.973 1. J 1.3 l') c: (Jl (f) z o O z 5.723 81,)8.988 1.460 ro (JJ z a: ..:: 6.963 8lJ9.G04 2 .lJ3 l, Figur 4. Dimensjonerende flom, Urvatn. Tidsskritt 3 timer. 37 ; Il.0p Avl."p T2 TILLØP /'--... l \io""da. .... d H2 VANNSTAND A2 AVLØP 4JT2 4JriZ 4 v A2 4.3",:J 7~6.135 • U)? (.. 9 ~ J 756.14C .172 C! 6.209 756.146 .547 o O 7.1d3 75(:,.153 .609 O C! :z: '1.374 756.162 .97'/ (f) N c- "- Ul 11.502 756.172 1 .4 C 6 t{) c- o 14.3:;; <3 756.134 2.1 cO !: «Z f- 17.19~ 156.199 :5 • 1 C 3 ø o (f) z a; z 2(1.063 750.215 4.272 c: e.o z 26.440 756.235 5. ~4 7 er: O Ul <: Figur 5. Dimensjonerende flom, Borsæ. Tidsskritt 3 timer. T ; 11.1<»0 Vo",.d""J AvL .. p 4013 4JH3 l. ' A 7, 1. U5 G 656.60j • ~ 0'1 /'--... c:; 13 TILLØP 1. 268 65fo.6n .(74 VANNSTAND A3, AVLØP o o HiS ~ 1. (9) 6:';(,.0'; 1 1. 'jj 7 O o :z: l • 02 ~ (j) N (J) Z. 2 61 656.7:J~ "- Ul 2. -; 1 1-} 6S6.?1? 2. ~ I) 1 t{) e.o o z: o z "3. '- 2 Y 6:;b.7:;6 :: • ) 2 ~ (J) <: f- ~. D 3 'I ~)6.756 5 • ~ iG ø r- Ul Z b. 41)) j .1 2 ~ z c: Ul z 656.771 e.o <: 6. j } j er: o O 6.09) 656.604 Figur 6. Dimensjonerende flom, Hylebuhylen. Tidsskritt 3 timer. Ti TILLØP ~ Ti\(ør Vo.",,,,\ 1-", VI J Av~p H'TL VANNSTAND A4L AVLØP ." "" I.JT4 401i4L 4-JA4L 3.741 540.107 .106 o 1...452 540.174 .3 O 9 C! "! 5 .. 662 340.183 .624 o l, ~ • lf) '-l" L 7.1 v 8 .i 195 1 • .Jo? N1 lfJ N c.7u9 340.205 1 .729 '-. o 10.7'n 340.219 2 .. 5 o 2 N1 o Z L: C! <: 1:.4c9 340.235 3.71 il f- c:; (f) l!) l (;. 310 340.254 5.1'14 o '-l" Z Z o NO z 1 q. 42 'J 34G.27:" 7 .. 02 5 er: N < i5.50) .54 Li • .):]C1 ? .. 452 lill~r Vtl"' .... I~CA."c.l Avl",p TiX TILLØP ~ .. OT4X 4') H l, A 4:~ I, l, ~ H4A VANNSTAND A4A AVLØP "" 147.273 34(;.1 VI 142.; 7" 1 33, • d60 34C.2u'l 1 l. ~ • I:J 4 c:; o 210.0ChJ 34C.299 1 :- I~ .. )';' ~ o 229.431 34 C' .. lot L CJ 1 (. ? • :) 3 () lf) ~ o L (f) N 24C!.o87 34C.4b7 1~7.,~6~ '-. NO :"~,6.045 NO """ o 246.554 340.555 L: z o <: 24f, .. 75J 340.60) ~?2.78rl c:; 't; f- 247.6?4 34C.634 Z~,2.~~:) l!) Ul Z o o z 340.6)'~ J o z 242.8Q~ <.' 7 • ~ 1 er: N """N) < 253.92.s 34C.6:'1 "2"77 .. '...i 'J'!" T 1/1 ø p VO,,",v\\ \o",J AvllO (J 40TCl 40HCl 40ACl 8.962 TC I TILLØP ~ 247.833 .000 '. 11.563 247.399 .000 o HCl VANNSTAND ACL AVLØP '. 16.610 247.920 .000 o o ~ lf) L 23.191 247.950 - fil u: .000 ,fJ) o 31. 50 l 247.991 .000 N) lf) o z: ~ (\J z 38.862 248.044 .000 o ..:: o O f- 46.002 248.108 .001 ø fil (J) z ~ z 60.491 248.188 .030 O z o:: lf) < 31.677 248.294 .189 ~ N > 117.521 248.442 .798 Lt- O '"z lf) o 189.465 248.668 3.060 z N < li? 251.226 248.984 10.172 Ol > ~ 237.195 249.349 26.357 o ..... (\J" 309.025 249.716 53.330 o ", N " o o 311.009 250.045 90.436 293.979 250.310 129.092 Ol ~ " ", ..- 278.10 1 250.499 162.487 O N tJl 257.947 250.621 186.728 '. o ". 240.739 250.692 201.898 ". U; ~ ", ro 222.878 250.726 209.349 O '" ..- 204.889 250.731 210.490 Sl N o 192.309 250.718 207.504 182.310 250.695 202.481 c::: c::: o ro 172.685 250.667 196.350 lf) ..- (\J 163.621 250.635 189.541 o 155.247 250.600 182.401 o V; 146.186 250.564 175.034 O r- 137.814 250.525 167.515 D. 48. 96. 144. 192. 240;::' 130.846 250.486 160.128 TID.TIMER. 125.055 250.449 153.125 120.246 250.413 146.640 Figur 9. Dimensjonerende flom, Vråvatn, lukket dam. Tidsskritt 6 timer. Till~p \fu V)n 'l \",,01 Av10~ TCIX TilLØP ~ 40TC1X 40HCA 40ACA o HCA VANNSTAND ACA AVLØP 189.465 247.935 146.216 o 251.226 248.031 156.096 lf) - N) o L fJ) 248.178 171.656 , (j) - 287.195 N) ro o 309.025 248.341 189.731 L: ~ ..- z o < 311.009 248.495 207.571 o 2l f- ø fil (J) 298.979 248.619 222.471 z ": z ro z 278.101 248.702 232.801 o:: ~ -r < 257.947 243.747 238.332 iSl N > Lt- o D 240.739 248.761 240.129 Z Ul z (\J "'! 222.8"18 248.750 238.802 < ro 204.889 248.719 > c::: -r 234.346 o 2l 192.309 248.673 229.137 o N ~ 182.310 243.620 222.617 ro...- 172.635 248.562 215.66:\ o 163.621 248.502 208.436 o 2l lf) ~ l :j5. 247 248.439 201.082 r-...- 146.186 248.375 193.630 C\J 137.314 248.309 186. 104 ~ D o ~ 1:30.346 248.242 178.676 r- 1~~5.055 248.177 171 .513 Sl -r 2l 120.246 248.113 164.722 ~ -.t: 116.255 248.053 158.364 o 111. 991 247.996 152.403 lf) r-...- 2J 105.452 247.939 146.606 o j' C\J 97.580 247.330 140.717 o r- 90.769 247.319 134.738 O. 48. 96. 144. 192. 240;::' 85.259 247.758 128.841 80.506 247.697 123.143 TID.TIMER. 76.193 247.638 117.639 72.302 247.581 112.495 68.000 247.525 107.524 Figur 10. Dimensjonerende flom, vråvatn, åpen dam. Tidsskritt 6 timer. 40 S 1003 TILLØP ~ TilL"p V... ",,,,dtl.>\J Avl",p H3 VANNSTAND A3 AVLØP 4,JS no.; 40H3 4JA3 ~ ./00 611. 3u 5 .JOe, o o .~85 611.310 .0011 -.r o :!: (j) 1.u56 611.311 .000 NO ~ o 1 •.:>.5" 611.3~5 .000 :!:" (() z -< 1. bOl 611.3..\) • J'JJ f- ø Figur 11. Dimensjonerende flom, Lytingsvatn. Tidsskritt 3 timer. T;\Ll!ff VtLVlhdo."J Avløp T2 TILLØP ~ 4.)T2 -tJdL.. l. C,\: ".- H2 VANNSTAND A2 AVLØP 2 • 9 79 5 1 2 • 1 :;3 .. __ ) 2 c::; ~ .. b::::; 51 :: .. 1 .3 (, .. \..I '.;7 o 4.664 51 2.1 4'~ • L. •...) -.r o :!: (j) <.O 5 • Il 4 1 'j 12 .145 .~63 "- N 512.15;) NO o 6.5(;5 · ~ ~.: :!: c::; z o Lf) -< ~.3G4 512.157 • ,')0::; N f- 9.Q5c 512.16 1• 1.US (!) TE2 Di"", 1;\I..,p.How> LE2 L"i.. '" U .. l + ~ AC2 Vf'~Vt.l.~ 'io'"\ o ADl ", ~ o N"p"""'" Ul CD "- '"L Cl O Z ' - O er O Q Ul U. Z Z < > ~ O O.. ~ O O N / ~ ...... ' ...... ~ ...... , .. ~ ...... O .. , ,,' O, 48, 96. 144, 192, 240, TID.TIMER. Figur 13. Dimensjonerende tilløpsflom Nisser med forskjellige bidrag. TE2X TILLØP T; llør Vo...... sl ..... J AvLøp HE2X VANNSTAND AE2X AVLØP -'" ::teI TE2>: 40HE2X I.~OAE2}: '3,36. 207 246.795 262. 9":10,-u ~ o &:,06 704 246 . 860 270 . B]B o L 7100. 6Jb 246 .975 285. 089 (j)- aJ "- 723.326 247 1 02 JOl .347 N) o o 64 1 OIE; 247 .202, 315. 23 :, L ": z < '-01 ..:0. r-- f- 585. 533 247 .290 1~31 le) ... Ul 525. 754 247 .3:"5 tl 33 '1. 316 Z c:; N Z Z 480. 231 ,~4 7 400 J~ l 176 er: o < !Sl o > 't~, 1 .310 247 439 34 ,~, 49b LL lO o 4~") () Z N 469. ,~ 4 1 247 414 JSl Z < 4S0. 255 247 .0,;04 ~15:5 • t.,43 > ~ -lO;: .., ... 4 (~5. 168 247 :'127 ';, .. 1.:', S2\~ N 396 646 2"t 7 .. 5 ~'1. 1 JbO . B55 __ '-1 I c:; J7b 1C:--.!,7 -:; '-. 5L! 2, ]61 8~rl o c -., ,", o o 360. 4 .,}L'J 247 550 JO;: • l l-,I .• ~ L 1 ... c:; QQ 347 639 247 .548 ~J :l ~ 7 uu r- ... 336. 642 247 .542 ~j c, J 022 N 326. 752 2~7 .534 359, B"19 ., cc':! 31 ,.;JI- 247 .524 3:18 .4 l 2 c:; o 308. 942 247 51 1 ,JJu 6~!9 o o o: JOD. 922 247 .497 3:14. 656 N ...Ul 293. 492 247 .42.1 352. 438 N 286. 645 247 .464 ~j5G • 037 -, 270. 483 2~7 44~ J4 295 238. 878 2·n 419 343 .757 o o ~ 220 .335 247 .387 337' 41 ''I o Ul 210. 20 l 2,~ 7 353 J :3"::. 731 O. 48. 96. 144. 192. 240~ 200. 754 ,~ 'Il . 31l 329 . 382 .. ~ 2':; TID.TIMER, 192. 015 2.(~ 7 .2210 90::· 1 33. 947 } 't ~ .::' 4·J :':1 ,'3 tj. J Figur 14. Dimensjonerende flom, Nisser. Tidsskritt 6 timer. 42 liLLøp Vo.",,\ \Q. .... J fli "tø f> C! TM TILLØP ~ 40Hl 40HML 40AI1L o 0'-'" O HML VANNSTAND AML AVLØP 27.297 222.273 .000 (D O ::!: Ul..... O - 44 .992 222.463 ,000 >Il o 67.313 222.707 7 • 7~:::' 1:: N z C! N" «: 92.693 222.911 4 l .OP3 - o f- l!) Ul 223.076 75. 4 ~:.' O z 1;21 .262 z 1Il z 223.225 \ 11 .802 « 158.991 Cl: o > 186.804 223.357 1·~7.7E~O ""LLz C! v: 247.3B2 223.498 190.063 Z O N1 < o N 312.139 223.67;;: 2·46.7Gb > " N 362.214 223.831 306.831 440.1;?7 223. "'89 371 .1 1 :; 149 .720 C! o :,['4.5113 .: c~ 4 • 441 oO C! 49b.821 224.'237 42,4.024 t{) >Il 467.474 224.234 42,2.686 N N ~50.233 c:2·~ . 199 465.514 C! 431 . 40 l 224 • 162 447.796 oO 418.351 224.12S ni .444 N o 424 .041 224. 112 4~~4. ~:o3 v: 224. 112 ~ 24. :ic/S N 4:?S.440 N 423.811 224. 112 424.617 C! N o 419.861 ~~ 24. 10.3 ~,;:2"c72 '2 413.999 224.099 fi·l [;" 6SI.j' o 410.472 224.089 414.174 C! ~ 4!JS.129 224.081 41C.776 o N 406.289 224.075 -1 De, .;? '-?O O. 48. 96. 14'1. 192. 2'iogj 404.631 224.071 4 b.319 ~ C, ~ TIO.TIMER. 402.955 224.067 . :,b 1 401 .1SB 224.063 4G2.• 81 Q Figur 15. Dimensjonerende flom, Kjørull, lukket dam. Tidsskritt 6 timer. Ti LLøp \Io.""V\;\~J Av løp C! TMX TILLØP 40H1X 40HNr, 40M1A o o HMA ,VANNSTAND AMA AVLØP 31? ,U9 ,?22.310 27"7.333 (D Ul ]6 c: ~': 14 22Z? 497 301 467 "- >Il N'l o :.: 4 u 11::,7 1:: Z N 7 ~8] C! N «: ~:22 970 42 o f- l!) (!) 223 107 474.S91 o z Z 1Il o z 467.474 223 120 f.~79. 505 «: er: ~ 450 23~~ 223.082 4b6.10~ ts> N > LL 431 ~Cll 223.03;:1 449.819 Z C! N Z o N 433.894 «: o 'r 12.351 222 988 > o 'l24.041 222.963 425.842 " Cl! 425.440 222.961 425.145 N '+23.811 ':.22.960 424.817 C! N o 1 o N 41 :r 361 222.9~55 422.933 ~ 413.999 222.943 419.14/' o ne 472 222 929 414 797 ": 41 l 346 C! N 408.J29 222 919 o N 406.289 222.911 402..753 o N N 404~6Jl 222 904 406 692 o 402.9S5 222 89E ~04.3eo "! 401 15.3 222 8<93 403.117 C! N o N :j~9 193 222.2.37 401 283 N '2 ~!97.048 222.831 39'1.31:3 222 874 397 182 o J94 '"727 o C! :392.249 222~867 J94.ISB o N :'5e.S.697 222 355 391 220 o. 48. 96. 14'1 . 192. 2'ioGJ J?2.496 222 . .331 :~,3:~ 731 TIO.TIMER. 2:~2. 799 ~~74.156 JS7 996 222.~. 772 ~)66 053 Figur 16. Dimensjonerende flom, Kjørull, åpen dam. Tidsskritt 6 timer. 43 TI LL0 p V""",,,,h.c,,,J A., v tier S 100 1 TILLØP /'-.... 4051001 40Hl 40Al 2.900 682. 128 .063 o HI VANNSTAND A 1 AVLØP 137 182 o 3.257 682. 6 0'0 ro o L 3.845 W~. 146 .354 Ul ~ Jt.412 682. 156 .585 "- (\J N'J ()) o 4.959 682. 168 .873 :E: z (lJ LO"J « 5.987 UI-I/-'. 180 1 • 23~i f-- Ul 6.985 194 1 .692 <.0 z 682. z ~ z 7.952 b8i.::.20'i 2.242 er: o o « !Sl (il > 8.890 682.226 2 "219 CL u: z (\J 10.717 632.244 ". H7 Z ro 6S:=:'. ~~72 4.'=167 « CD 18.531 > 27. 106 h82.317 7 .34b 52. 153 632.397 \ ~:' . 2 5 ~ ~ o 66.925 682.51 l .: (.I , :;4c.- o ~ -.~ c) • ,~ -,' ~ 70. 122 622.L,211 (\J ro 71 .433 682.717 .JB" 7711 CD 68.662- 682.788 Li ~I. 802 64.644 682.2.35 :10.732. 61 .084 ,S82.862 53.638 o ~ (\J 57.934 6202. B7~; ;~J5 • (I::! 7 o 632.;~,7S ~j5 • if 1"7 N (\J "--:"J. 143 ro 51 682.873 :)4 .861 CD 103 47.522 682.360 53. 5;~ 1 43.566 682.B4J :: 1 .61 l) o 40.065 682.8,;~1 Jtl:f • 29.,7 ~ ~ 37.750 632,7S'B Li 6.2,56 o (\J 35.699 b82.775 l. li . S 12 O. 12. 2'\. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120ffi 33.383 632.753 4~'.27~3 TID.TIMER. 32.275 bE2.7~2 L! O,,;':; 19 30.851 622.712 j 2, • :? '.?~ Figur 17. Dimensjonerende flom, øysæ. Tidsskritt 3 timer. ,t; v I" P 40S1003 40H3 40A3 5.900 706.499 .078 ~ o " S.1003 TILLØP /'-.... 6.312 706.:;08 .223 o Ar~O AVLØP L 7.404 .430 N H3 VANN ST A3 706.517 LD 1 .71 b "- 8.733 706.521 N'J o o 10.004 706.541 1.091 :E: ~ «Z r- f-- 11.804 706.55:1 1.574 l'l o Ul 14.118 706.571 2.199 Z r- z ~ z 16.344 706.590 2.%9 er: o « (Sl o > 18.994 706.611 ;:).96 '5 CL ~ ~ Z r- 706.636 5.286 z o 38.799 706.674 7.429 « r- > 53.078 706.730 11. 111 o 93.691 706.821 18.02:3 ~ c:; 145.2~~,4 706.960 30.43;:; r- o o 164.5-71. 707.122 47. :,20 '2 r- 166.779 707.274 \:5.57B o 1[;0.331 707.3% 81.722 ~ 147.675 707.4.38 Cj1 4'.239 CDo 134.865 707.547 102.638 ~ r- 124.065 707.580 107.515 o LD o 114.960 707.595 109. ~: 1 b u: 105.182 707.595 109.7.32 oCD 94.835 707.583 107.98,7 r- 2.5.059 707.561 .104.b97 o 75.765 707.531 100.311 o ~ 6B.966 707.496 95.329 o~----~~~r----.-----,----.-----,-----r----.-----.----~w b4.271 707.460 90.22.4 o. 12. 2'\. 36. 48. 60. 12. 84. 96. \08. 120R. 60.30b 707.425 85.438 TID.TIMER. 56.958 707.391 BO.:362, 54.129 707.359 76.615 51.739 707.330 7?69c, Figur 18. Dimensjonerende flom, Torsdalsmagasinet. Tidsskritt 3 timer. 44 T"" o; ..... f,\\"'pdlv,," L4 le k "l C e l l- _...... -. C; T c ,. s J cd s "'" uj" , .... f. f o ""'"" ~ o Ov~rf,",,,,v\~ fr .... UL .... ,.v .... t '" Ul N ro"- L ~Z O. - O (( Ul u. "z - z < > C; O O / / ;' ;' ;' c; / .. "~;j ... ,... O Ul / 0·/>";', / .. ·· ...... ' . ..•. " ", ·:-:-:·:·;~l""'_.":._'_:'::_ .. : ....__ :.::.::: .... . O-+-=;;.;.···~···~··_~_··""";:~':..!.··~;..=:'.··;T:~·=-S._~·,_::·_;,/ __-,- __.,-_-, __ -,- __,.-_--, __ -, o. '2. 24. 158. 48. 80. "72. 84. 96. ~08. f20. T I O _ T I MER. Figur 19. Dimensjonerende tilløpsflom Votna med forskjellige bidrag. T,lll T4 TILLØP ....------.-... 40T4 40H4 40A4 3.477 590.134 .264 ~ AVLØP o H+ VANNSTAND 4.005 590.146 .714 o 2: N o 4.979 590.160 1 . ]~:2 (f) - "- ~ o 6.176 590.174 2. 116 N'l z l: 01 « 7.488 590.190 3.100 lf) I- (fl 9.320 590.207 4.313 ø z ~ ~ o z 11.575 590.226 :5 . .333 er: o ~ « 14.036 590.248 -;. ,S89 (Sl > ~ o 9.E~35 LL 01 16.831 590.271 z lf) 20.915 590.298 12.587 «Z > 30.473 590.335 16.775 o 590.393 24.022 ~ 45.259 c: o 75.16:1 590.489 37.592 01 ~;8~525 o lf) 102.060 590.615 ~ 124.009 590.743 82. Ld:;i o 141.477 590.856 105,,982 ": 154.946 590.947 126.406 o 01 163.633 591.017 142.715 lf) 169.003 591. 066 154.618 "'! o o 172.054 591.099 162.728 111 C'! 173.231 591.119 167.8i5 o 591.129 170.312 01 172.095 lf) 168.856 591.129 170.396 164.175 591.122 168.397 oc:; 158.356 591.107 164.733 c:; 152.5.18 591.088 159.977 o o 147.027 591.067 154.7B2 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 98. \08. l20Sl 141.694 :191.045 149.506 TID.TIMER. 136.597 591.024 144.292 131.784 591.002 139.238 Figur 20. Dimensjonerende flom, Votna. Tidsskritt 3 timer. 45 Til (laP VUV\", ~()."J Av\"p 40T5 40H5 40A5 T5 TILLØP ~ 15.200 539.190 3.130 .' .... H5 VANNSTAND A5 AVLØP 15.349 589.238 6.900 15.567 5809.270 9.898 15.755 589 .. 291 12.037 C! 15.917 539.304 13.493 Lf) t{) 16.613 589.314 14.576 I: Lf) o 17.377 589.322 15.535 "- -t- NO o 17.757 :'189.329 16.349 :<: C! (J) Z o ro -< 17.954 589 • .334 16.9~59 t{) Ul f- ø IJ) 18.7,f:l5 589.339 17.5;:9 z lf) z ~ z 20.968 :i89.347 12..489 CL ~ (J) <: 23.208 5B9.]59 !Sl ro > 19.986 I.L Lf) z N lJ1 34.709 539.'389 23.812 Z o 34. [:':-:,6 52.9.424 ,,3.659 -< :> ~ l C, . 321i ':;SS'.437 30.441 C! (J) o ro 26.999 5B9. JI:)I 29.637 N lf) 23.422 ~j89.417 27.6c!1 lf) (\J 20.924 58,9.400 25.230 ~ (J) 19.740 53g~3B4 23.101 ro ~,39. :';72 ~ Ul 19.179 21 .542 o 12,.151 (I :;29.363 2D. 40 l 17.790 ~jf!, Cf. :555 19.45B ~ C"! (J) 9 ro 17.447 ::;89.349 18.694 lf) 17.223 :i89.344 18.1 ij·6 ~ 16.B04 589.341 17.693 ~ 16.975 1.589.J:38 17.3b:' Lf) ai ro 17 . 05~ ~27'. 33~~ 1/'.222 lf) 17.090 ::i89.JJ\S 17.161 O C! 17.106 ~jB9.336 17. 1 J~I o (J] 17.509 53''1.33/' 17.205 l""' '"/')-' O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 86. 108. l20Sl 17.302 589. ~337 I • •:.w,' 17" 2 ijJ 5e9.337 17.273 TIO.TIMER. 17 • 1"~cJ-.J S39.337 1 7 • 23~ 17.527 589.337 1"7.272· Figur 21. Dimensjonerende flom, Gausvatn. Tidsskritt 3 timer. Tilløp Vo."'I\~~"",J Avløp SIOOI TILLØP ~ 4051001 4 v ti 1 48A1 HI VANNSTAND AI AVLØP .78" 651.623 .GOv C! .871 651.626 • u 1 u lf) 1 • J 2 'J 6~ 1. 630 .036 t{) I: 1.;: 91 651.634 .067 Ul o "- - 1.:; 3:: 651.640 .109 NO o ~ (\J 1 .994 651.646 .160 :<: lf) z o (!) -< t{) f- 2.42:' 651.655 • Z 51 ø IJ) z z 3.461 651.665 .37) o z 4.532 651.679 .5610 o:: ~ C! <: & > 6.181 651.6''18 .~5j I.L Lf) (\J z N 11l '1.623 651.?;:5 1 • 33 6 z (!) -< 13.520 651.705 2.14) :> ~ o 2,3.921 651.636 3.920 o O; N 33.470 651.937 6.96) lf) 30.791 652.0;:3 10.177 (!) 27.440 652.09~ 12.811 ~ 22.593 o 652.139 14.59 il ~ ro 18.201 652.160 15.46'1 15.147 652.104 15.652 lf) ~ T..J'5 ()i"".l:ll.,pdl" .... L..JiS loL.!llhlt ~ "H'5 Vo\""",- o AF3 ~ o ø '::l ~oe. Ul ro "Nl O l: O ~ O t- "Z O . ~ O Cl: O 5l (j) ll. O Z . Z O « O > Ul ~ O ..O O O O Nl ~ O O N O O / O / o-o , •••• ...... ~ ...... , - _ _.- ...... o •• lo ...... O - -;-.-:-.-... o. <\8. 96. ~44 . 192. 240. TID.TIMER .. Figur 23. Dimensjonerende tilløpsflom Fyresvatn med forskjellige bidrag. Till~f' Av\.wp T.J3 TILLØP ~ ~ VANNSTAND ,\.J31 40T,13 H.J31 AVLØP o o ~ o III 19. '97 .000 O) (fl N :: 31.754 /. 'Oil.' .(JOO "- o ro .000 /il N o 46.425 o Z .000 :; o o « t:J.356 r- I- .000 <.Sl c; Ul 8:::.639 Z ~ N zZ 1 CJ 1. 77U er: o ro « s o N > u. (J) .ooc z o Z III 211.96 : .000 < ~ > 8 312. . 47 Cl ;~3G.CJ99 .000 li) æ S 15.911 ~'dCl, 233 .000 o b9;~.08~ .000 ~ o o 'C:~. 2,; 8 .' ,:. l' • 2. r.~ ~~ .000 o .. 0.44.042 :':",1. i':';-: .000 4.644 ~ 58J.057 o o 506.650 '::81.651 17.871 III o 437.123 221.842 37.842 o'" @ -+09.::-J87 58.264 N o 22,O.~J51 2;:;:.141 78..309 o N 8 -J49.983 ,;'2,;:':- • ,-~59 ~6.337 318.008 2,32.357 113.076 ~ o ii3 234.342 =~8?4]3 126.537 '2 N 259.480 232.493 137.272 o 24(:. :'-:.21 14~.7bO o III , L. ~ • ~~, '7 il lc?444 o -r------,------~------_,------r_------_+m o. 't8. 86. 192. 240:;:; ,,14.067 ':, ,~ ... :.~ r~' 1 1 ::~ 7 .7 (i l 206.360 ~o,,". 6,,'l 161.841 TID.TIMER. ~Ci(l. Ch7 i. :~ '.', , 1 U7 t95.2:~O 1 b7 .6'73 :q1.~21 _~,,~.~,L] lw 9 • 7 4? ~ ~~: . 6;' l 171.335 186. Sl l :'~~ •.~78 172.696 176. '10' ~B2.681 173.405 151.462 ~J.s c .67,g 172.644 \34.632 :'22.666 170.271 126.571 J,~,.::. b50 167.1 UB Figur 24. Dimensjonerende flom, Fyresvatn, lukket dam alt.l. Tidsskritt 6 timer. 47 \j(l""I'~~J TJ3 TILLØP ~ HJ32 VANNSTAND AJ32 AVLØP &l 40hl3 40HJ32 40AJJ2 o 19.197 279.658 .000 00N :E_ (fl g 279.670 .000 N J 1.754 ~ ~ o 46.425 279.687 .000 :E: o o ~ 63.356 279.711 .000 o ~ f (!) r N Figur 25. Dimensjonerende flom, Fyresvatn, lukket dam alt.2. Tidsskritt 6 timer. JTAP TAPPING TJ3X TILLØP o HJ33 VANNSTAND AJ33 AVLØP 40Tcl ]X 4C!H')~~J o o o 5:::;.911 ,~. /' ':' • -: Ci 1./ l 1 ~. , i~' .=: ':' (j) co \ 1 (). v'.. =:,r.::. b • 1 ~ 7 o 6n.08S ~!7 . ~·oo ~ ~ O) o 105.878 ::7 .924 11 Cl. 0':'0 JOb.7S0 L o (\J Z o «: b44.0~·i~ (') r o >-- 337.933 o lf) 583.057 110.000 z o z j4:,.09C 506. 6~11j 11 C. O()O a:: o ~ ~ 1 1 r; nr,;n TK TILLØP ~ Ti LLpp V(), ...... ~\o. .... J Av l.e p Hk VANNSTAND AK AVLØP 40Th '10HK 40Af<: ~ 24 • 2;.1::~ 271.;~28 5.002 o 39.9;'1,.5 271.374 13.688 O lO o L 271.475 27, ~ 162 Cf) q 57.981 N)"- 78.752 271.584 '14. SIl N1 o L ~ r- Z 10c.O~J8 271.697 65.980 N « O f- 125.043 271.809 89.418 (!) O Ul Z 1J) z 271.922 z 154.994 115.521 Cl: « 206.990 Z::72.062 150.717 Tilløp ,,\~o...,J T4 TILLØP /'--... Vo. .. Avløp .... H4 VANNSTAND A'\ AVLØP .' 40T4 40H4 40A4 10.328 510.126 .iJ30 11.008 510.133 .086 ~ 12.804 510.140 .166 o o o E 14.990 510.149 .284 N ": 17.u95 510.1 59 .439 iJi 2 0.069 510.170 .643 o 23.882 510.183 .913 ~ 27.582 510.199 1. ,65 ~ 31.656 510.216 1.711 o -Ul ~ o 36.580 510.236 2.271 ~ 48.064 510.261 3.031 70.145 510.295 4.209 ::g 115.434 510.349 6.309 o; 161.106 510.430 7. 107 ~ 185.207 510.529 15. u 2 5 o :2 ,o Ul l. • 21. 220 o 19 815 510.635 r.c: 196.333 510.740 28.u36 S' 191.326 510.840 ?S.J55 ::g 184.94" 510.931 41. i63 ": 179.139 511 • o15 43.o2U c; 173.865 511.091 54.i62 o :2 li) Ul 167.230 511.160 60.902 o 159.374 511.221 66.323 ~ 151.31 u 511 .27 l. 71.152 Sl 143.063 511.319 75.360 Ul 136.474 511.357 76. io4 ~ 8 131.392 511 .389 82.117 o o 126.766 511 .417 f4.625 O. 12. 24. 3G. 48. GO. 12. 84. 96. 108. 120;:;; 122.562 511.441 U .144 TID.TIMER. 118.734 511.400 Of. 11 G 115.251 511.477 QG.756 112.08': 511.490 92.115 109.190 511.501 'd." 19 101.47, 511.510 9 l. • 123 106. b 11 511.518 94.904 106.201 511.525 95.60 1 104.755 511.531 <;6.197 10 2.530 511.535 96.040 100.094 511 .538 96.Y23 97.142 511.539 G7.J4b Figur 28. Dimensjonerende flom, Nesvatn. Med overføring fra Rukkåna. Tidsskritt 3 timer. 49 SABCDE :3>i"",de.d fil~i~... fl,,_ TABCDE ""'-. Di "",e."'~ iO"o-~"J.~ +ilu,f'l' I o ..... o o ~ Ul Ul N "- >Il le o "z o er- N 8o o o .Ul o o. 12. 24. ;;5. .. 8. 80. ,2. 8 ... 96.108.120. T I O.T I MER. Figur 29. Simulert tilsigsflom og dimensjonerende tilløps flom, Amfoss. TA8COE D i",«\, i""' ...... J~ ([o'"' SE ----- Lo I., "l fe U- AS o --' ..... - Nis~"'(" o ~ (J) AG /- f''::P" )vQ.h, Ul - l ... "- . AOX N .. ,v ... >Il o l: o ~ .,. l'J • z o - o er N o o (J) o .,.o o o N o ...... " ...... -.. o. 12. 24. ;S8. 48. 80. ,2. 84. 96. 108. 120. TID.TIMER. Figur 30. Dimensjonerende tilløpsflom Amfoss med forskjellige bidrag. 50 Ti \[øp Vo.",,,d"'l1d AvllOyJ D o u: 40TG 40HGL O TILLØP /"---.. 4 GA GL o TG' r-n - 140.3'17 ,-""'" -.,- :z:: 94.571 .563 (f) N HGL VANNSTAND AGL AVLØP 140.474 "- 96.952 1.587 Nl D o :z:: O z 101 .297 140.552 2.94 O <: Nl l- 110.503 140.635 4.634 l!) Ul z ! z 124.608 140.722 11.347 ei O z 140.814 a: o er; 146.586 22.677 Ti Ll~fl VQ"''''s~Q.'''cJ AV\lOp o 40TGX 40HGAX 40AGAX o TGX TILLØP /"---.. 699.397 o :z:: 795.719 140.399 (f) N HGAX VANNST ANG _ AGAX AVLØP -- 1102.158 140.565 745.312 "- D - Nl c: o 1358.733 140.884 839.577 :z:: N z -.,- <: 1571.519 141.290 967.487 - f- l') Ul 1639.165 141.670 1140.338 Z z - o z 1634.206 141.940 1306.635 er: o < 1619.950 142.110 1417.813 å T; H.ø(l Vo.H"'sk".1 To.ppi.. ~ f\ "1-,,, fl o GTIIP T.l.PP1NG TGY TILLØP ~ O 40TG Y 40HGAY 4'JGTAP 40AGAY Ul- N HGAY iV~NNSTANO ~GAY AVLØP -- 140.443 240.000 711.629 "- = 1102.158 N) 1358.733 140.628 24U.000 763.954 ~ o 1571.519 140.931 240.000 853.959 ~ 1639.165 141.263 240.000 958.679 240.00U 1062.071 oå ..- 1634.206 141.536 li> 1619.95 O 141.716 240.000 1167.709 1596.528 141.825 240.000 1234.512 1573.810 141.885 240.000 1271 .891 1541.292 141.909 240.000 1287.419 8 1499.943 141.906 240.000 1285.103 å 1450.716 141.879 240.000 1268.190 O ,,- O 1405.018 141.835 240.000 1241.047 1366.229 141 .734 240.000 1209.052 1332.814 141.729 240.000 1175.971 1300.411 141.677 240.000 1144'.561 o 1286.737 141.629 240.000 1116.153 å ~ 1266.977 141.505 240.000 1090.464 O o 240.000 1067.135 li> !: 1240.857 141.545 1232.077 141.503 240.000 1045.846 121b.395 141.472 240.000 1027.967 -"_.- _._.- - _.- -'-'-'-'-'-'-'-'------_. __ .- _._- -'-'-'- -'- -'-'- -'-'--" 1202.108 141.435 240.000 1015.322 240.000 1002.519 O 1189.018 141.396 å O 1176.960 141.358 240.000 989.832 O 1107.884 141.302 240.000 971.326 O. 12. 2~. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120~ 1099.485 141.232 240.000 948.737 TIO.TIMER. 1091.671 141.172 240.000 929.367 1084.247 141.119 24U.000 912.578 1077.000 141.073 240.000 897.845 1070.000 141.031 240.000 804.757 1064.000 140.993 240.000 873.077 Figur 33. Dimensjonerende flom, Nelaug, åpen dam og åpen segmentluke. Tidsskritt 3 timer. 4 Neclb." ;- VCl.",,,, (e-;r; ,,,, AREAL 226.3 KM2 TERSKEL 35.5 MM SV\fl$V\o\ell;,,') TIDSSKRITT 3 TIMER TØMMEKONST 1 0.032 VTIME I,OPt1PS 2 4JSPMF4 NEoB.KORR 1.00 T0MMEKONST 2 0.015 VTIME 5.10u ~ 7.000 o QOBS. QSIM. 7.00~ 10.436 o 15. 05,\ ... ::E 7.000 (J) L ,p ...... 19.562 "- , o ~.OOIJ N 24. 3 4~ L " o: 10.000 '" iS) 30.104 " CD 11.0JO o.. / o 11. OJ J 40.851 Ti \IJOp vO'IA .... \~"'"J A v' lb P 4uPIHLl 40PMFHl 40PMFAl ~ PMFL1 TILLØP ~ o ..... 2.442 808.929 .073 D PMFH1 VilNNSTANo PMFil1 AVLØP " D l:- N N _ 3.302 808.939 .225 lf) 4.987 808.953 .509 "-N'l o 9 z 6.603 808.972 .987 L < ~ f- 8.316 808.994 1.686 (!) ~ (/)z 12.563 809.024 2.787 z ~ z o:: D 9 < 19.815 809.068 4.745 IS> > 7.910 LL ~ ::l3 27.129 809.128 Z ro 33.435 809.198 12.207 ~ 01 41.416 809.275 17.588 > o " gs 53.974 809.364 24.620 u: 72.2.26 809.475 34.400 ~ (]l 50.256 o 110.852 809.635 o D 809.853 74.991 ::l3 152.195 168.142 811).074 103.099 ", -t; ", 126.103 g] 168.240 810.2.s7 160.532 810.321 142.507 ::l3 810.348 147.760 <'! 148.510 ~ 136.225 810.336 145.397 D g] LI) 125.394 810.304 139.044 115.778 810.263 131.121 8 105.517 810.216 122.752 g] 94.717 810.HO 114.786 ro D 85.685 810.098 10CJ.267 D ~ 78.131 810.035 97.971 D m 72.914 809.978 90.461 O. 12. 24. 36. 4S. 60. 12. S4. 96. lOS. 120~ 70.201 809.929 34.242 Tlo.TIMER. 67.930 809.889 79.323 b5.HO ~O9.856 75.284 62.878 809.826 71.770 Figur 35. Påregnelig maksimal flom, Urvatn. Tidsskritt 3 timer. T; ll",f' VV-V,V,It...... J Av \ \I:> p ~ PMFT2 TILLØP ~ ,', D PMFH2 VANNSHND -'PMFA2 AVLØP " 4JPMFT2 40PMFH2 40PMFA2 D -l: LI) 4.360 756.135 .059 lf)- o "- 6.048 756.141 .189 N'l ~ o L r- Z 9.303 756.149 .446 111 < f- 12.632 756.16Ll .9 G8 ~ r- (/) f.!) o z 16.352 756.175 1.639 ~ D z o:: .,.. < 24.943 756.19~ 2.862 PMFT3 TILLØP ~ T: \løp Vo."'l'\dcu,J A vI ø p ...... PMFH3 VANNSTAND PMFA3 AVLØP 40PMFTJ 40P,1FfJ3 4JPMFA3 1. U58 656.665 .389 1.540 656.682 .346 ~ 2.436 656.701 1.495 o ~ ....., 2.423 o L 3.609 656.724 (f) .- 5. J41 656.750 3.627 "- "- N) " D 8.001 656.736 5.550 :L o z lJ) ..:: 13.232 656.843 9.086 f-- U) Cf) 20.123 656.920 14.634 z "- ro z ~ lJ) z 23. S 42 657.0Ll7 21 • ') 91 er: o ro IS> o > 39.927 6 5 l. lUl 31 • 5 54 U- N) "" z 56.477 657.25:1 44. S 84 z a < o 8D. 4 75 557.389 64.204 :> ro 1<:2.080 657.617 95.568 lJ) HZ.251 657.925 144.278 ", ro ~ ", 243.510 658.259 .:Cl3. ') 26 ' ..... 8" 299.,,72 658.560 263.404 N o 344.041 316.731 ~ 658.702 r- 375.996 65il.879 357.271 lJ) ro 392. Y39 658.949 .5:32.600 396 .137 65~.961 394.672 ~ 3<)4.451 658.965 396.186 o 8 383.501 658.967 389.456 !2 r- 367.u16 658.932 376.217 lJ) ro 347.754 65R.833 358.683 327.341 658.823 339.043 o 307.657 658.769 319.070 ~ ~ 290.202 658.713 300.444 o Ul 274.764 658.6(,1 283.874 O. 12. 2'\. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120ill 260.902 658.591 ':69.719 TID.TIMER. 248.274 658.526 256.335 236.583 658.4(,5 244.0)9 225.930 651<.408 232.778 Figur 37. Påregnelig maksimal flom, Hylebuhylen. Tidsskritt 3 timer. Avløp PMFH TILLØP ~ li \I øp Vtl"'\<\ S \u."J .0'-., PMFH'\L VANNSTAND PMFA4L AVLØP 4GPMFT4 40Pi~ FH4L 4JP,'\ FA4L 3.741 340.167 .106 ~ 5.378 340.175 .336 o ~ 340.187 .793 ~ o L ~.340 Ul (f) 11.467 340.205 1. bOl "- D 15.043 340.223 2.848 :L'" z ~ ~ o ..:: 22.795 340.250 4.872 o ~ f-- U) o Ul 36.287 340.291 3.509 lf) z z " .- z 51.875 340.34.:; 14.626 a: " N) < PMFT4X TILLØP ~ Til[søf Ve."h S tll.. J PMFH4A VANNSTAND PMFA4A AVLØP A "t"p 40Pr Til10P VUV\V\ ~\IAV\J Avløp 40TPMFCl 40HPMFCL 40APMFCL TPMFC I TILLØP ~ 3.962 247.883 .000 HPMFCL VANNSTAND APMFCL AVLØP 14.542 247.901 .000 C! 25.628 247.931 .000 o " 'o, o 247.986 .000 ro L 47.357 Cf) 248.088 .000 "- 88.593 Nl o 248.252 L O Z 129.985 .105 « .982 ~ f- 162.959 248.471 (!) Ul 202.258 248.739 4.194 z LD z c::: N Z 228.383 249.044 12.174 er: o < T ; \I~p \JQr\Vl~~o."d Av\.t!p 40TPMFC1X 40HPMFCA 40APMFCA TPMFCiX TILLØP ~ 162.959 247.900 ...... 142.746 HPMFCA VANNSTAND APMFCA AVLØP 202.258 247.952 147.977 ~ o o li) ~ 228.383 248.040 156.983 o ::!: 262.044 248.154 li) ro o 169.097 "- li) - 369.200 248.343 N) (\J o 189.986 l: z 525.945 248.671 228.959 o « o f- 664.054 249.131 289.016 ø (J) z o z 72/.962 249.629 361.256 ~ li) z er: o (\J <: 713.224 250.061 429.814 SPMF3 TILLØP ~ VQ .. ~d'U",J PMFH3 VANNSTAND PMFA3 AVLØP .'-'" TilLøp Avlwp ~ 403P"FS 4 J P ,,1 F ri 3 40r: Tilløp Vo.~,,~~u.nJ Avlø fl PMFT2 TILLØP ./"'-... 40P,'1FT2 4'Jf'MFH2 4:.JPI'IF A2 C! PMFH2 VANNSTAND PMFA2 AVLØP .... , 2.978 ;, 12.133 .032 o 8 :;12.137 .122 o 1: 5.751 Ul III III 8.4J5 512.144 .329 "- III Ul Cl 11. O~3 512.153 .696 1: ~ ~ 20.941 512.167 1 .452 o >- (!) o (J) 32.053 512.190 3. 012 lJ) z ~ N ~ z 41.0J6 512.221 5.575 a: S:! < 49.895 512.257 9.181 !Sl 11l > LLz C! 57.101 512.297 13.764 o 73.2~O :>12.342 1?716 ~ O O > N 95.1.51 512.397 27.996 ..... - ... ~ '-~" N 129.0~3 512.469 .59.952 O " " Ul 226.4CJ9 512.584 61.898 O 263.542 512.733 94.761 Ul " ..-O 2bO.928 512.866 127.865 243.930 512.963 154.101 ~ , S:! 219.452 513.023 171.070 O -'''' Ul O 191.031 513.050 173.608 167.043 513.0~J 173.766 ...... O N 14°.375 ) 1 3 • ~ 34 174.061 O N 1.33.845 513.008 106.765 O .. 118.804 512.977 157.923 lJ) ... -...... Ul 105.234 512.941 148.040 94.6(,8 512.904 137.870 O O ~ 66.440 :;12.667 1~8.053 O N 61.884 512.832 119.121 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120':;; 78.3.51 ~12.801 111.,28 TID.TIMER. 75.558 512.774 1LJ4.578 73.394 512.74 '1 93.764 71.7 U 3 512.728 9.L7?4 70.382 512.710 09.504 Figur 43. Påregnelig maksimal flom, Napevatn. Tidsskritt 3 timer. TE2 PMF. +iLt.... f'l>.flo"'"' LE2 ------.--""'~~ L.o 1...... L{t.L+ AC2 ...... o -- - V .. 6. ved ... o .. -(J) ADl Nc..p .. vc..+'" Ul ~ ",o" . 1: o ~ -t Cl • Z o - o (('" (!l ~ l!. • ~g ~ 9 o o (l) o o (J) o o ,,' -t ._ ...... --- -,-,- -- o o -"""'-""'-'-" /----- ' '" ...... " ... .' '" ...... o .... :.:.~ ...... / ...... o. 48. 98. ~44 . '92. 240. TID.TIMER. Figur 44. Påregnelig maksimal tilløpsflom Nisser med forskjellige bidrag. 57 •. ""<,",._.~~,.-...-,, v.·~·· Ti l l.f6 P Vc..", ... ~ \0. ...'" Avløp TE2X TILLØP ~ HE2X VANNSTAND AE2X AVLØP ...... 40TE2X 40HE2X 4OAE2X 373.9::i2 246.792 262.516 449.754 246.833 267.558 o 490.714 246.890 274.472 o o O 556.611 246.959 283.087 ~ '. 2:- (j) '. en :, 19.4 T7 24'7.043 293.7''16 "- ~ - o N o 840.800 247. 164 309.443 l: O z '" < 125t~.467 247.368 336.734 ..- l- CD o Ul 1571 • l°,uCr ;~47.663 383.291 Z z O ~ z 1536.788 247.981 446.864 Cl: O CD < 506.066 (SI N ~ > 1372.109 248.253 N LLz 1233.748 248.47'··1 558.690 248.64~' 630.663 ~ o 1197.225 > O 1144.045 248.786 691 .742 ~ ~ CD 1137.363 248.900 745.327 .... ,...... ~ .. -.. - ~ 793.506 o N 1126.003 248.997 o ~._- - 104"7.822 ;~49.070 831 .385 CD ...... ~, 990.227 249. 117 856.199 []l 871 .1 11 o 944.391 249.145 o .,.. , ..... r- SS:'5. 50 1 249. 157 877.716 (j) .. ~ N 855.716 249. 156 877.430 " 822~273 249. 147 872.230 o O 249. 13 \ 863.580 ..-O / o 793.679 .' ..... 24'7'.110 852.5S'1 r- 769.040 r- .. -:,7·>'~ ~ 7~7,7:;9 249.087 840.110 O N o 729.387 ;~49.062 826.787 N 713.555 249.035 813.109 []l 699.94-4 249.009 799.443 o r «) 68.8.2:73 248.982 786.053 D. "t8. 96. 1"t"t. 192. 240(t 67e..288 248.(j'56 773.128 TID.TIMER. 61? . 461 248.92:i 757.559 576.413 248.884 737.888 536.179 248.839 716.047 506.338 248.789 693.085 482.748 248.739 670.174 Figur 45. Påregnelig maksimal flom, Nisser. Tidsskritt 6 timer. Avløp TM TILLØP o o 40fii"!L VANNSTAND AML ·I\VLØP '--'" lJ1 ;: .:l ':" : ~'I 40H:':L N - .eoo N o , \ ,:7 .(JOO Z o < 222.873 34,311 ""1 a l::" IJ l:) l 1 • ..JI...\W ~ Ul 223.324 ~}w Z 223.725 266.061 ...... "N Z N < 2;~].910 > o ~~~J. 9S'·:' 374.273 o '. ~c-~:';.251 224'.Obl 40 1.918 "-. .... N il :,5.958 224.1;:::4 429.968 N 1.:J 47.79h 224.231 481.496 o 717. 1. i.~O 224.4,45 :;91.764 ~ 2~',: .940 "~24. 704 738.074 Nl N 224.8h4 334.,SC)3 N :', ::5 ~;! • ~~ 7 :5 224.82.8 849.701 o E::29.742 224.8(,8 836.768 ~ 224.873 339.968 N SH4.9a1 224.903 8,61.860 '"N r-,I~~ ..~. 2b7 ·l~24. 966 898.552 o 225.0~~b '143.774 ~ 976.704 N 79,.::. ~)J6 225.086 N 225.111 993.001 N (JO',.833 ,:10':7.402 225.126 1003.202 8 00'/.22:5 225.132 1007.180 '225.1;::9 1005.132 N '.:G .~ .2,71 "t8. 96. 1"t"t. 192. 2"tOg:: 225.120 999.427 9S:j"35J 225.108 990.962 TID.TIMER. 97 1.339 225.092 930.335 9:5::.240 225.0"13 968.283 944.535 225.053 955.188 22:5.032 941.554 Figur 46. Påregnelig maksimal flom, Kjørull, lukket dam. Tidsskritt 6 timer. 58 Av l" P TMX TILLØP ~ VANNSTAND AMA- AVLØP ..... 4DHMA :~:':~2. ]];? ... o 365. \:-36 C:'22. ~j27 N Z o 381.435 ~~22. 690 342.4c: o ,... .. ~. N ;::: (!) o Ul 400.133 ;:~22.791 371 .::b z Z Z 428.251 222.876 397.8oB a: «: (Sl O > 455.958 222.963 42-:1. c,:' III ~ å• 547.796 223.106 ". N1 ~ ~ '" N l' i 7.12.0 223.384 ". N > ". ". 857.940 223.715 872. 6~jB L~23.922 o 835.873 223.962 o o tO o 8~:;9.742 223.943 N1 852.159 223.949 N N 834.921 223.989 934.267 ;~~:4.056 8'7' t:. Ec· o r,ll< ,I::: .-o '/79.''/96 224.137 7 -t l .. C '-' o 224.196 975~05 III 992.536 002. [<33 224.226 YC)2.U 7 N o N 009.402 i:::24.244 (I~'.: • C,- O N N 007.225 001.871 224.248 005.1:; 9 c/3.72B ;,24.239 997' . 6U 8 9g:~. 3~j3 ~~24.224 991.2.':> °-r------,------_,------,_------_,------rN 971.339 224.206 O. 48. 96. 144. 192. 240~ 224.135 "i62.7~' TID.TIMER. 944.535 224.162 9:i~' . -? ~ 930.615 224.138 94;~~"lb 916.790 224.114 92~. 39 903.292 224.089 914.74 Figur 47. Påregnelig maksimal flom, Kjørull, åpen dam. Tidsskritt 6 timer. V(,\VI",~h",J AvllOp 40SF'MF1 40PflFH1 40PNFAI 682.128 .063 SPMF1 TILLØP 2.900 4.237 682.138 .205 VANNSTAND PMFA l AVLØP ... -.... PMFH1 5.539 682.151 .460 ~ o 6.806 682.167 .1:\46 (!) 8.296 682.185 1.382 \:2 11.239 682.207 2.156 N) ~ L: O 16.947 682.23B 3.418 .- 22.795 682.281 5.407 (!) 28.102 682.331 8 .. 152 z ~ 682.392 11.920 a: o 37.370 (Sl N ". ". 49.624 682.469 17.295 LL - N) Z ro 6E!.'2.S67 25.102 tO 67.809 ~ ~ 114.781 682.720 39.024 > 8 ~ 138.802 682.916 59.669 N 2-1. 014 ro 146.355 683.096 ~ Ul 146.523 6B3.235 93.916 o o ro (f) 141.76'1 683.330 111.775 .... N 134.293 6B3~3S4 119.407 ~ 126.856 683.407 122.689 o f2 (!) o 120.26B 683.409 122.947 ... 114.434 b8~.J98 121.299 o N ro 106.833 6t3J.376 118.172 o (f) 99.293 633.344 113.777 .- o N 92.61,s 62,3.307 108.643 ~ N 2,6.70e. 683.2bl 103.239 o .. ~ ... , ...... ro 98.080 N tO B3.08h 79.880 6c:3.194 93.467 o 8 77.040 683" 162 89.343 o·-r----~~--,---_,----_,----_r----,_----,_--_,,_--_,-----rN 74.526 683.133 85.656 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 96 . 108 . 12012 71.495 683.106 82.251 TID.TIMER. 68.810 683.080 79.026 65.630 6,S3.05:, 75.910 Figur 48. Påregnelig maksimal flom, øysæ. Tidsskritt 3 timer. 59 1,\lldP V(lIll ... ~\-u.nJ Av\!<)p SPMF3 TILLØP /'--.. 40f'MFA3 ... 40SPMF3 40PMFH3 .. .'-'" PMFH5 VANNSTAND PMFA3 AVLØP 5.900 706.499 .078 7.459 706.509 .239 c:: 10.524 706.521 .525 o 13.482 706.538 .995 li1 :I: 706.558 1.685 (f) Wl 16.636 24.468 706.585 2.774 t() o o 1:" c:: Z 38.390 706.626 4.718 o ~ < 7.988 o 00 l- 52.953 706.683 l!) >O O Ul r- Z 65.611 706.753 12.747 ~ Z 706.835 19.179 Cl: c:: < 21.561 !Sl > 706.935 28.066 lJ- o .~ 106.474 Z lf) ", O 707.062 40.928 z N Lf) 143.620 < 222.616 707.246 62.069 > o r- o 305.872 707.500 95.957 o l"- o 338.78B 707.779 133.262 N 340.764 708.022 179.161 o -'0., o 325 .. 083 708.205 212 .. 159 "~o o 708.323 234.574 O -'. ". r- 300.991 ~ -""-' o 708.387 246.949 r- 277.400 708.411 251 .. 511 ..... 256.407 c:: 237.605 708.405 250.479 o O 708.379 245.359 ~ 213.493 ~ 19i3.056 708.336 236.954 TilllI'p Vo.vH·do. t\J Av\.Id P PMFT4 TILLØP /'--.. 40PMFT4 40PMFH4 40PMFA4 PMFH4 VANNSTAND .. -...... PMFA"i AVLØP ...... 3.477 590.134 .264 c:: 590.148 .771 o 4.770 o :I: 6.876 590.165 1.619 (f) ..- 9.238 590.187 2.910 o t() Lf) o 590.212 4.693 1:" Z 12.099 '. ., < 16.823 590.243 7.209 " en l- ill " Lf) Ul 25.580 590.285 ll. 215 z o z z 37.235 590.342 17.631 Cl: o < !Sl o > 50.181 590.414 26.753 IJ.. fil z ., 67.927 590.498 39.038 z , 86.882 590.593 54.717 < '. o > '. o 111.227 590.699 73.981 ". '. 157.046 590.835 101.657 o en Lf) 215.603 591.018 142.934 o o 265.233 591.217 193.049 N 304.582 591. 396 242.265 332.530 591. 540 284.351 o 349.428 591 .644 316.205 ~ 358.121 591. 712 337.601 c:; o 360.685 591.752 350.108 en o Lf) 358.550 591.768 355.583 ~ 352.000 591.768 355.405 341.322 591.752 350.371 328.455 591.725 341.482 314.686 591.689 330.098 c:: 8 301.646 591. 649 317.624 o O 290.019 591.609 305.300 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120~ 279.287 591.571 293.689 TID.TIMER. 269.451 591.535 282.885 260.028 591.501 272.792 250.418 591. 468 263.073 240.875 591.436 253.485 Figur 50. Påregnelig maksimal flom, Votna. Tidsskritt 3 timer. 60 -li II Xl p Vu...... sh. ... J AvlJ<'p 40PMFT5 40PMFH5 40PMFA5 PMFT5 TILLØP /'--.. .-. -...... 15.200 589.190 3.130 c:: PMFH5 VIINNSTIIND PMFII5 IIVL0P 15.708 589.238 6.960 o 16.272 589.272 10.135 Ul o -:!: Lf) (fl 17.550 589.297 12.671 "- (J) N) ro o 18.528 589.315 14.758 :r:: Lf) c:: ~ 20.080 589.331 16.574 o I- l!) 1Il IJ) 20.886 589.345 18.168 Z z z 21.697 589.355 19.462 a: o < 22.150 589.363 IS> > 20.493 I.L o 24.313 589.372 21. 653 z 01"" z o ro 27.771 589.387 23.536 < Lf) > "" 33.148 589.409 26.565 53.885 589.463 34.248 c: o 52.750 589.521 43.276 o 45.238 589.537 46.051 >Il ~ 01 37.953 589.524 43.886 co I.J) 32.011 589.498 39.614 c: 27.533 589.468 34.984 o 24.993 589.440 30.971 N o 23.785 589.420 28.003 N 23.208 589.405 26.003 (J) o co 21.693 589.394 24.447 o Lf) 20.561 589.333 23.009 20.020 589.374 21. 844 19.760 589.367 21.014 O 9 20.453 589.364 20.631 O (J) 20.778 539.364 20.624 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120ffi 20.930 589.365 20.721 21. 000 589.366 20.824 TID.TIMER. 20.623 589.366 20.819 20.442 589.365 20.698 20.355 589.364 20.572 Figur Sl. Påregnelig maksimal flom, Gausvatn. Tidsskritt 3 timer. SPMF 1 TILLØP /'--.. Ti Høl' Vu, .... ",,. tu.",J Avl.øp PMFH1 VANNSTAND PMFA1 AVLØP "-'" o 4JSPMF1 4i.lP~IFH1 40PMFA1 c:: ~ .700 651.623 .006 o N 1.457 651.627 .024 I'- I.J) -:!: Ul 2.164 651.635 .06;:, I.J) - "- o 3.525 651.646 .160 >Il z :r:: c:: o 5.454 651.663 .34u ~ o < Ul I- 5.179 651.688 .696 ø ": IJ) N Z 10.617 651.722 1.271 ~ Lf) z a: (l) < 12.408 651. 7 u 1 2. o 71 IS> c:: > LL o 13.736 651.303 3.050 lJl zZ o 1 7 .1 31 651.849 4.280 < 651.907 5.990 > ~ 22.570 c:: N Lf) 31.582 651.984 E • 5 5 5 o ,. ,~,~~_.,,",,~-_.'~.~ TPMFJ3 TILLØP ./'--... HPMFJi51 VANNSTAND APMFJ31 AVLØP Ti Ll"p V(l,,,,,,\~,,,,,J AvlklP 40TF','lFJJ 40HPMFJ31 40APMFJ31 19.200 279.658 .000 o 48.700 279.673 .000 O .31 .1=1':10 <:E ...... -.... O l: Ul 199.700 279.764 .000 "- ~ NO O ...- o 303.100 279.874 .000 L O 00 Z N « 367.200 ~~c.O.021 ,O()O ..- f- U) Ul 430.500 280.197 .000 z z O o Z 509,300 22.0.403 .OOG Cl: O ~ <: IS) :183.300 280.643 .000 ~ NO > "- 00 795.()OC 280.946 .000 z N z O 1152.800 281.373 2.869 < o > Sl o 1540.300 281.943 50.317 o 1571.200 282.560 149.907 N o 00 1423.400 ;~e3.103 2',3.914 o N ro 1233.300 283.535 369.t74 1129.900 283.864 452.C59 o 1007.900 284.102 526»135 o ~ o -._- "-o_o. lO '-"--." 942.000 284.277 577.95b 00 ...... N 894.200 284.409 613.206 o 804.500 284.498 D~6.0~2 ..-O O 735.300 284.546 '~-I61"C)Eq ~ 682.900 284.564 ~6~.949 o 665.941 O co 634.500 284.561 O N 593.200 284.542 659,325 N O 571.100 284.513 650.731 551.100 284.478 6j9.87~ O ~ (J) 536.400 284.441 b28.296 O, 48. 96. 144. 192. 240Sj 525.~:;OO 284.404 616.6J5 TID.TIMER. 517,600 284.367 605.310 511.800 284.332 594.577 507.500 284.299 584.571 504.400 284.268 575.354 Figur 53. Påregnelig maksimal flom, Fyresvatn, lukket dam alt.l. Tidsskritt 6 timer. TiLl,,() Vr.a ...... s tu,-,J Av \.0 P TPMFJ3 TILLØP ./'--... 4 OT F'f'1 F \.)~ HPMFJi52 VANNSTAND APMFJ32 AVLØP 40HF')'1F \J32 40APMF\.JJ2 19.200 ?7(··.6:'\E, .000 ~·B.7DO ,~'}Ci.b7] .000 el • I~:OC\ :,","; :;:'! -r(\2 . ij OC) o 1 "i l' . 700 :~ /' ~i . 7 b f o o ~ + .000 TID.TIMER. 507.500 234. 1'":.1-'~ , 5B8.:'97 504.400 ,,:3 '1.095 ~J7e.. 495 Figur 54 . Påregnelig maksimal flom, Fyresvatn, lukket dam alt. 2 . Tidsskritt 6 timer. 62 ~TAPP TAPPING TPMF~3X TILLØP HPMFJ33 VANNSTAND APMFJiSiS AVLØP T; ll,,~ V" ...... ~I".J T"Pf""'':) Avl",p 40TPMFJ3X 40HPMFJ33 40JTAPP 40APNFJ33 430.500 279.674 110.000 266.064 o o o 509.300 279.713 110.000 272.100 '!' o - (f) ·L 583.300 279:730 110.000 282.852 (\j - "- O) 795.000 279.901 110.000 302.869 o (\) o 1152.800 280.130 110.000 342.955 '"~ o z !: < 1540.300 280.493 110.000 411.839 (!) f- o (J) 1571.200 280.924 z Il) z 110.000 465.593 ei z 1423.400 231.307 110.000 515.418 a: o < IS> O) > Q ~ 1233.300 231.608 110.000 558.015 zZ '" 1129.900 281.325 110.000 602.123 < ei 1007.900 231.969 > o 110.000 632.303 8 o 942.000 282.062 110.000 652.399 894.200 282. 125 110.000 666.026 ro eio (\) 2.04.500 232.154 110.000 672.494 CD 735.300 222.149 110.000 b71.331 o 632.900 282.120 110. ()OO 66~,.010 Il) o 634.500 2e2.073 110.000 654.825 o o CD ro 593.200 222.014 110.000 641.940 N 571.100 281. 947 110.000 627.532 o 551.100 231 .876 110.000 612.616 o o <- o 536.400 231.342 .000 606.827 o 525.:::,00 231.817 .000 600.481 ei ro 517.600 281.786 593.917 o (\) .000 N 511.800 281.754 .000 587.36c --_._._----_._----_. __ ._. __ . __ ._., o 507.500 231.722 .000 580.976 , Il) o :;04.400 2~.1.692 .000 574.342 ~------~------,_---L--_,------,------~m 502.00') 231.663 • 'JOO 569.016 o. "'8. 96. I~~ • 192. 2~O:;:; 4:;5.200 281 .627 .000 561.70; TIO.TIMER. 418.000 231.576 .000 551.529 3BO.l00 231. "13 .000 542.965 350.700 281.439 .000 533.051 328.200 281.3~09 .000 522.314 311. 200 221 .275 .000 511.159 298.300 2E.l .189 .000 499.821 288.000 281.103 .000 488.674 278.000 281 .017 .000 477.612 Figur 55. Påregnelig maksimal flom, Fyresvatn, åpen dam. Tidsskritt 6 timer. TiLLø(-' VCH\VI\ \u.~J Avløp TPMFK TILLØP ~ " .-.... 40HPNFf, 40AP~lF" HPMFK VANNSTAND " APMFK AVLØP 40TPt·1F" o 24.245 271 .289 5.002 o o ...... ~ 61.312 271 .40b 17.564 'l"" 9 z: 271 .5711 43.396 (fJ r- 101.311 "- N 249.368 271 .890 10,s.ooa >Il o z o Z 375.219 272.312 22: 1 .003 lJl ..: f- 449.620 272.669 335.345 ø o >Il Ul z o r- z 468.305 272.885 412.154 aJ N z er: < 488. IOc, 2"72.9 t.f 8 453.9bl PMFT4 TILLØP ~ PMFH4 VANNSTAND PMFA4 AVLØP Ti Hk/p va. .. ,,~ h. ... J AV\0'P 40P~'FT4 40P,~FH4 4JP:1FA4 10.320 510.126 .030 ~ o 510.154 .093 o ~ 13.506 o L 19.193 51 Q.14 4 .212 Ul ..- ~ "- lf) 24.942 510.157 .416 NJ o >: z 31.036 510.175 .732 < o f- 33.459 510.196 1.193 f.!) Ul z c:: z 52. OBS 510.223 1.893 c:: z 510.259 2.987 ex: o ~ <: 70.406 es> o lf) > 57.513 510.306 4.606 "- z '" 107.445 510.303 6.870 ~ o 132.743 510.432 10.001 ". u: 169.643 510.518 14.403 245.192 510.635 21.197 ~ Ul 510.795 31.326 o 329.104 o 373.086 510.966 40.285 N o 391.673 511.1 &6 63.241 c:: 392.66-} 511.382 81.358 99.490 lf) 303.499 511.563 371.167 511.726 116.861 ~ 511.371 133.097 o 358.)92 o 512.000 146.017 ~ u: 346.962 S' 334.125 512.11 Z 161.477 lI) 319.616 512.209 175.326 305.,74 512.290 183.499 o 29Z.~)7 512.357 192.076 o c:: 2<,1.639 512.412 1i9.229 o o <:72.951 512.457 205.167 12(\;; O. 12. 2"'. 36. 48. 60. 12. Wi. 96. 108. 264.121 512.494 210.051 TID.TIMER. 257.589 512.524 L.13.9G7 250.~19 512.54] 217.115 243. '116 512.505 ,,19.471 23S .. ~1G 512.577 221.093 229. -;63 512. S/O 4 222.045 224 .. 6 43 512.5&7 222.464 220.195 512.507 222.469 21:;. J 30 512.564 222.089 Figur 57. Påregnelig maksimal flom, Nesvatn. Med overføring fra Rukkåna. Tidsskritt 3 timer. SABCQE TAGeOE o o ~ o ,(Il CD Nl l:_ o. o (!) o Z Ul er ~ . IL o Z o o o o til o o o -' ..-" ei o. '2. 24. >;8. 48. 80. ,2. 84. 98. 108. ;20. TID.TIMER_ Figur 58. Simulert tilsigsflom og påregnelig maksimal tilløpsflom, Amfoss. 64 TABCOE ____ P""~M"\\~ "",,,L. \ i_ul no", SE ...... loL. .. Udt I\S o ---'- N I ~ ~ (.K" o - o Ar.. /'-. Fj"~~vo.-\", Ul Nl "- ACx Nes.vu.i"" Nlr . ~ o o ",Ul ZN ~ . "- o z 8 ~ N > o o Ul o o o 8 Ul o o. '2. 2"1 _ <58. "IS _ 80. ,2. 8"'. 98. iDB. i20. TID.TIMER. Figur 59. Påregnelig maksimal tilløpsflom Amfoss med forskjellige bidrag. TG TILLØP ~ ...... HGL VANNSTAND AGL AVLØP Ti tlf<'j) V(.\.",..,~\ .... J AvtSl P 40TG 4JHGl 40AGl 95.461 140.397 .:) 71 o o 104.350 140.478 1 .654 o L fil ...... 123.664 140.569 3.255 (f) , '- ", 160.236 140.679 7 • 292 /{) ...... o 217.281 140.814 22.716 L: ...... ~ ..... o z o <: 53.674 o o f- 319.610 140.990 U) (f) Ul 45'9.202 141.217 110.952 z N ..- Z ..- z 141.504 209.057 er: <: 661.031 TGX TILLØP /"---.. HGAX Vt,NNSTAND t,Gt,X AVLØP Ti ll", f Vtll\I-\sh.",J Avl.ep 40TGX 4JHGAX 4JAGAA 911.071 140.475 720.692 o 1~O.677 778.054 o 1137.562 o :L 1370.6.59 140.989 871.736 (j) fil 164'1.159 141 .4 ·J2 1004.294 '- N) o 1997.421 141.003 12)0.396 l:: z o ..:: 2415.163 142.365 1591.717 O --'--._ ...... O I- (!) U1 (j) 2777.43:; 142.376 1910.460 Z O Z N z 2957.002 143.316 23Zo.272 a: N1 -< !Sl ..- > 29dS.950 143.624 259;.315 LL 2976.864 143.305 .:759.505 z o ..:: o 2%3.094 143.903 dSO.lc9 > N 2'1.37.215 143.949 2b93.545 o 290S.529 14.).91.,2 ~9;j6.293 O c: 235f.• 097 143.952 ~i096.3Gl o N U1 ..- 2793.455 143.919 ,,865.607 2715.658 143.860 2817.631 2649.17 l, 143.805 ,:7';9.466 ei 26J1.1u3 143.742 ,-7J2.(-:34 o o o 2567.368 143.6U 2652.057 c: 2551.6:'>4 143.643 2612.991 ..- 2544.317 143.613 ,,505.576 o 2543.701 143.593 ':5011.083 O 2543.893 143.582 ,;557.884 U1 2539.996 143.574 ~551.195 2531.972 143.567 ~544.816 o 8 2520.111 143.556 ~5.$6.949 O 2509.398 143.547 ~527.658 O. 12. 24. 36. 48. 60. 12. 84. 96. 108. 120~ 2499.007 143.536 .::517.866 TID.TIMER. 2439.374 143.525 ~5u7.993 2479.575 143.514 ~498.1bO 2464.6.$6 143.5 Cl 1 ~467.314 Figur 61. Påregnelig maksimal flom, Nelaug, åpen dam og lukket segmentluke. Tidsskritt 3 timer. GTAP TAPPING TGY TILLØP ./"--.. HGAY VANNSTAND AGAV AVLØP Ti ll~i' Vo.",,,,!,k,,J T (tt) r ;,,') A vl"p 40TGY 40HGAY 4 OG TA P 40AGAY 1137.562 140.466 240.000 713.104 o 1370.639 140.663 240.000 o o 773.9~5 o lJ) ~ 1649.159 140.938 240.000 371.404 N'l :>: UJ ...; 1997.421 141.443 24J.000 1019.807 "- ~ - N) o 2415.13'; 141.971 240.000 n26.565 :>: o z - o o « 2777.43) 142.510 24J.uOO 1695.393 o f- 1Il N) Ul 2957.U02 142.930 240.uoo 2052.222 N z '"".: :!: z 2985.950 143.312 24J.000 2324.751 a: « !Sl o 2976.864 143.512 240.000 2496.719 u- lJ) > z å 2963.094 143.623 240.000 2594.511 z o N « o 2937.215 143.677 240.000 2643.367 N '!: > o 2908.52'1 143.696 Z40.JOO 2660.134 ~ 2358.097 143.606 24J.000 26)2 .. 796 N 2793.45~ 143.656 240.JOG 2624.525 åo '!: 2715.653 143.604 240.000 25n.1S6 ~ o 2649.174 143.54G 240.000 ~ 2521.21 J :;: 2601.165 143.475 240.JOO 2464.514 o 2567 .. 663 143.418 2 4 J.JJU 2414.312 o o 2)Jl.t.S4 143. :72 24J.JO·] '2 2375.651 ~ 2544.'>17 143.340 2{~rJ.LlJU 23 I 1993 ER FØLGENDE RAPPORTER UTGITT: Nr 1 Bjarne Krokli: Flomberegning for Tyinvassdraget. (39 s.) 2 Randi Pytte Asvall: Tyin kraftverk. Virkninger av ombygging på vanntemperatur- og isforhold. (8 s.) " 3 Hallgeir Elvehøy: Sluttrapport for masse balanse målinger på Spørteggbreen. (24 s.) 4 Lars-Evan Pettersson: Flomberegning Arendalsvassdraget. (65 s.) o > 262.044 249.371 27.652 LL Ul z o 369.200 249.758 57.881 «z o 525.94·5 250.250 119.630 > o 664.054 250.803 227.009 LD " N 721. 962 251. 298 363.765 o 713.224 251.645 486.149 o o 672.259 251.838 564.276 " o ... " o 616.957 251.911 595.895 '~" cD 565.694 251.907 594.079 ~ N 525.953 251.863 575.027 ...... 486.190 251.800 548.228 ~ 442.745 251.722 516.365 o ", o o ~ 404.810 251.634 482.048 N ro 374.495 251.546 448.774 ~ N 349.266 251.461 418.393 327.800 251.382 391. 272 310.347 251.309 367.430 C! 8 296.411 251.244 346.827 o ~ 285.413 251.186 329.272 O. 4-8. 96. 144. 192. 240;(:; 276.809 251.136 314.478 TID.TIMER. 270.121 251.093 302.122 264.951 251.056 291.877 260.971 251.026 283.436 Figur 40. Påregnelig maksimal flom, Vråvatn, lukket dam. Tidsskritt 6 timer. 55