DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L’EQUIPEMENT DE LA LOIRE

SEA - HYDRAULIQUE

ETUDE HYDRAULIQUE DE LA LOIRE ENTRE FEURS ET LE BARRAGE DE VILLEREST

MODELISATION ET CARTOGRAPHIE

RAPPORT

DECEMBRE 2007 N° 4.11.0746 R2 DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L’EQUIPEMENT DE LA LOIRE ETUDE HYDRAULIQUE DE LA LOIRE ENTRE FEURS ET VILLEREST ETUDE HYDRAULIQUE

SOMMAIRE

LISTE DES PLANS ET FIGURES ...... C

OBJET DE L’ETUDE...... I

SYNTHESE ET CONCLUSIONS ...... II

1. DESCRIPTION DU MODELE ...... 1 1.1. L’OUTIL DE MODELISATION...... 1 1.1.1. ECOULEMENT 1D...... 2 1.1.2. ECOULEMENT DANS LE LIT MAJEUR ...... 2 1.2. LES DONNEES TOPOGRAPHIQUES...... 2 1.3. LE MODELE DE LA LOIRE...... 3

2. REGLAGE DU MODELE...... 4 2.1. PRINCIPE ...... 4 2.2. PARAMETRES DE REGLAGE...... 4 2.3. DONNEES DE REGLAGE...... 4 2.4. CALCULS DE REGLAGE...... 5 2.4.1. SIMULATION DE LA CRUE DE NOVEMBRE 1996...... 5 2.4.2. SIMULATION DE LA CRUE DE DECEMBRE 2003...... 6 2.5. RESULTATS DU REGLAGE...... 7 2.5.1. PROFIL EN LONG ...... 7 2.5.2. CRITIQUE DES LAISSES...... 9 2.5.3. COURBE DE TARAGE...... 10 2.6. SENSIBILITE ...... 11

3. EXPLOITATION DU MODELE...... 12 3.1. LES CONDITIONS AVAL ...... 12 3.1.1. CONDITIONS SUR LES DEBITS ...... 12 3.1.2. CONDITIONS SUR LES NIVEAUX...... 12 3.2. CRUE DE REFERENCE ...... 14 3.2.1. SANS APPORT DES AFFLUENTS...... 14 3.2.2. AVEC APPORTS DES AFFLUENTS...... 15 3.2.3. LIGNES D’EAU OBTENUES ...... 16 3.3. CRUES CARACTERISTIQUES ...... 17

4. LA CARTOGRAPHIE ...... 18 4.1. CARTE INFORMATIVE DES PHENOMENES NATURELS ...... 18 4.2. CARTE DES HAUTEURS D’EAU...... 18 4.3. CARTOGRAPHIE DES VITESSES D’ECOULEMENT ...... 19 4.4. CARTOGRAPHIE REGLEMENTAIRE DES ZONES INONDABLES ...... 19

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ANNEXE A --- TABLEAU DES NIVEAUX D’ECOULEMENT ...... 20

ANNEXE B --- TABLEAU DES DEBITS D’ECOULEMENT ...... 21

ANNEXE C --- TABLEAU DES VITESSES D’ECOULEMENT...... 22

ANNEXE D --- PLANS ET FIGURES ...... 23

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LISTE DES PLANS ET FIGURES

Plan n°1 Disposition des points de calcul.

Figure 2 Hydrogrammes calculés de la crue de novembre 1996.

Figure 3 Hydrogrammes calculés de la crue de décembre 2003.

Plans 4.a à 4.e Cartes des limites des zones inondables.

Plans 5a à 5e. Cartes des hauteurs d’eau pour la crue de référence.

Plans 6a à 6e. Cartes des vitesses d’eau pour la crue de référence.

Plans 7a à 7e. Cartes des aléas d’eau pour la crue de référence.

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OBJET DE L’ETUDE

La Direction Départementale de l’Equipement de la Loire a commandé à Sogreah une étude de caractérisation de l’aléa inondation sur le fleuve Loire entre Feurs et Villerest.

Cette étude comporte plusieurs phases distinctes :

• Phase 1 Recueil et analyse des données,

• Phase 2 Topographie complémentaire,

• Phase 3 Analyse hydrologique,

• Phase 4 Etude hydraulique,

• Phase 5 Cartographie.

Le présent rapport concerne l’étude hydraulique et la cartographie (phases 4 et 5).

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SYNTHESE ET CONCLUSIONS

Cette étude hydraulique a pour objectif la construction et l’exploitation d’un modèle numérique d’écoulement entre Feurs et le barrage de Villerest. Ce modèle sera ensuite utilisé pour la cartographie des zones inondables dans le cadre de PPRI (Plans de Prévention des Risques Inondations). Le débit à prendre en compte est le débit de la plus forte crue connue soit 4900 m3/s.

Le modèle a été créé en utilisant le logiciel CARIMA, logiciel développé par SOGREAH.

Il s’agit d’une modélisation monododimensionnelle maillée (casiers). Il est possible de réaliser les calculs en régime transitoire aussi bien qu’en régime permanent. De plus, CARIMA permet d’utiliser des automates afin de modéliser le fonctionnement de certains organes hydrauliques (vannes, barrages,…).

Le modèle, composé de 226 points de calculs et de 164 liaisons entre points, s’étend sur un total de 46.5 Km de linéaire de la Loire. Les conditions limites considérées sont les suivantes : – Limite amont : 2 Km en amont du pont de Feurs – Limite aval : le barrage de Villerest.

REGLAGE DU MODELE

Le modèle a été calé sur les crues du 13/11/1996 et du 03/12/2003 (les deux dernières crues importantes ayant touché ce secteur. Pour chacune de ces crues, nous disposons de 10 laisses.

Les paramètres de calage sont les suivants :

ˆ les coefficients de rugosité du lit mineur et de la plaine d’inondation,

ˆ certains coefficients empiriques des lois de fonctionnement des ouvrages,

ˆ la distance de frottement entre les points de calculs du lit majeur.

Il a été effectué un test de sensibilité du modèle par rapport aux coefficients de rugosité utilisés, de façon à cerner la précision des résultats.

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EXPLOITATION DU MODELE

Dans le cadre d’un PPRI, la réglementation impose de se baser sur la crue centennale ou la plus forte crue connue si elle est supérieure. Dans notre cas la plus forte crue connue est celle de 1846 avec 4900 m3/s (rappelons que Q100 = 3700 m3/s). Pour modéliser cette crue, nous avons exploité le modèle en régime transitoire et en régime permanent de façon à comparer les résultats. La différence entre les deux modes de calcul réside dans la prise en compte ou non des phénomènes d’amortissement de l’onde de crue. Le modèle a montré que les calculs en régime permanent conduisent aux mêmes résultats en termes de niveau lorsque les débits sont les mêmes que ceux obtenus en régime transitoire (s’il n’y a pas d’amortissement). En limite aval du modèle, la condition de débit sortant de la retenue (Qs) est établie en fonction du débit entrant (Qe) et du niveau dans la retenue :

ˆ Qs = Qe jusqu’à 2900 m3/s avec une cote initiale au droit du barrage de 316 NGF,

ˆ Qs = 2900 m3/s pour Qe > 2900 m3/s tant que la cote reste inférieure à 324 NGF,

ˆ Qs = Qe dés que Z=324 NGF.

De façon à permettre l’analyse de l’influence du niveau aval sur la courbe de remous en amont du barrage, il a été décidé d’effectuer les calculs pour les débits caractéristiques de crue (T=10, 30, 50 et 100 ans) en régime permanent avec trois conditions différentes de niveau aval :

T Q Zmin Zmoy Zmax 10 1550 316 316 316 30 2600 316 318.3 320.6 50 3050 316 319.1 322.2 100 3700 316 320 324

CARTOGRAPHIE

Différentes données et résultats ont été cartographié. Ainsi, il a été réalisé :

ˆ une carte informative des zones inondées pour les différentes crues caractéristiques,

ˆ une carte des hauteurs d’eau pour la crue de référence de 4900 m3/s,

ˆ une carte des vitesses d’écoulement pour la crue de référence,

ˆ une carte représentant l’aléa inondation (croisement hauteur-vitesse) pour la crue de référence.

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1. DESCRIPTION DU MODELE

1.1. L’OUTIL DE MODELISATION

L’outil utilisé pour la modélisation et le calcul est le logiciel CARIMA conçu et développé par SOGREAH.

Il permet la modélisation de réseaux maillés ou ramifiés de cours d’eau, canaux et champs d’inondation.

Il assure le calcul des écoulements à surface libre en régime graduellement varié et transitoire ou permanent (variabilité dans l’espace et dans le temps).

Les points de calcul en lit mineur sont définis à l’aide de profils en travers, ceux-ci pouvant s’étendre en lit majeur si le « tube de courant » modélisé en intègre une partie.

Pour différencier les écoulements du lit majeur de ceux du lit mineur, il faut définir d’autres points de calculs associés à des casiers situés en lit majeur et dont le rôle est de représenter les phénomènes de stockage.

Les échanges entre différents points de calcul font appel aux lois de l’hydraulique : • Equation complète de Barré de Saint-Venant pour les phénomènes de frottement et d’inertie. • Lois d’écoulement particulières sur les ouvrages ponctuels tels que seuils, barrages, orifices etc…

Ils s’effectuent par le biais de liaisons entre deux points de calculs.

L’état hydraulique dans CARIMA est décrit par les variables suivantes : • Le niveau de la surface libre en chaque point du maillage • Le débit pour chaque point de calcul unidimensionnel • Le débit pour chaque tronçon d’écoulement dans le champ d’inondation

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1.1.1. ECOULEMENT 1D

L’écoulement unidimensionnel est représenté par une série de points de calculs définissant des tronçons élémentaires de rivières. Chaque point correspond à un profil en travers dont la géométrie a été relevée ou estimée (interpolée entre deux relevés).

1.1.2. ECOULEMENT DANS LE LIT MAJEUR

L’écoulement dans un champ d’inondation est modélisé par une série de casiers (points de calculs 2D) qui communiquent entre eux. Il s’agit pour chaque casier de définir une relation entre le niveau d’eau et le volume de stockage. L’écoulement entre les différents casiers obéit dans la plupart des cas à une loi de frottement mais peut aussi être régi par une loi de type déversoir ou orifice. Les singularités sont représentées par la perte de charge qu’elles provoquent.

La figure suivante montre le cas schématique d'une zone d'écoulement bidimensionnel sur le champ d'inondation adjacent au lit mineur ; les flèches suggèrent des chemins d'écoulement possible entre les casiers et le lit de la rivière.

1.2. LES DONNEES TOPOGRAPHIQUES

Elles sont de deux natures différentes : les profils en travers et les plans cotés. Pour cette étude, une cinquantaine de profils en travers ont été levés sur l’ensemble du linéaire. Ces profils en travers ont permis de définir les points de calculs 1D. Par ailleurs, les plans cotés ont permis d’élaborer un Modèle Numérique de Terrain (MNT). Ce MNT a permis de définir notamment les liaisons entre les différents casiers ainsi que les relations niveau-volume des casiers.

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1.3. LE MODELE DE LA LOIRE

La zone concernée par cette étude hydraulique s’étend du pont de la ville de Feurs au barrage de Villerest. Nous avons prolongé le modèle sur 2 Km en amont du pont de Feurs de façon à assurer des conditions de répartition de débit satisfaisantes et dépendant le moins possible de la modélisation. Pour cela, nous avons utilisé un modèle réalisé en 2000 par SOGREAH entre Rivas et Feurs. La limite aval du modèle est représentée par le barrage de Villerest.

Le modèle ainsi constitué s’étend au total sur 46,5 Km de linéaire. Il est unifilaire dans le secteur des gorges c'est-à-dire uniquement constitué de points associés à un profil en travers (points de calculs 1D). Certains profils ont été levés par un cabinet de géomètres. Afin d’avoir un modèle vraiment complet, d’autres profils ont été ajoutés par relevés sur le MNT.

En revanche, entre le pont de Feurs et l’entrée des gorges, le modèle a été finement maillé. En effet, il s’agit de la zone où l’enjeu est important et donc qui nécessite une modélisation plus précise. La structure du maillage a été définie pour représenter précisément les répartitions des débits dans la totalité de la plaine d’inondation ainsi que les échanges latéraux avec le lit mineur. Des casiers (surfaces associées à des points de calculs 2D) ont ainsi été définis dans le lit majeur.

Au total, le modèle est composé de :

ˆ 226 points de calculs

ˆ 164 liaisons entre points.

La figure suivante montre une partie du modèle représentée sur MapInfo. On distingue les points de calculs 1D (ronds rouges), les points 2D (carrés rouges) et les casiers associés (polygones rouges).

La représentation du modèle complet (points de calculs et casiers) fait l’objet du plan n°1.

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2. REGLAGE DU MODELE

2.1. PRINCIPE

Le réglage du modèle consiste à ajuster les paramètres principaux du modèle de façon à ce que les résultats de calcul se rapprochent le plus possible des données observées.

2.2. PARAMETRES DE REGLAGE

Les paramètres principaux du modèle qu’il faut ajuster lors du réglage sont les coefficients de rugosité du lit mineur et de la plaine d’inondation, et les coefficients de perte de charge (dissipation d’énergie). Cette perte de charge est liée à des variations brutales de vitesse (convergence – divergence).

On peut aussi ajuster certains coefficients empiriques des lois de fonctionnement des ouvrages ainsi que la distance de frottement entre les points de calculs du lit majeur.

En modifiant ces différents paramètres, on tente de se rapprocher des laisses de chacune des crues.

2.3. DONNEES DE REGLAGE

Nous disposons dans notre cas des laisses de deux crues :

- Novembre 1996 (2100 m3/s à Feurs – 1800 m3/s à Villerest)

- Décembre 2003 (2440 m3/s à Feurs – 2900 m3/s à Villerest)

Nous disposons de dix laisses pour chacune de ces crues.

De plus, nous avons pu considérer les niveaux de la crue de 1943 car son débit (2400 m3/s) est proche de celui de la crue de 2003. Ces niveaux ont été extraits de l’étude EDF de 1965 réalisée dans le cadre de l’aménagement du barrage de Villerest. Ces données peuvent être utilisées en amont de la digue du Pinay puisque le remous provoqué par les manœuvres effectuées au barrage ne doit pas être supérieur à celui provoqué par la digue du Pinay seule pour la même crue. De plus, ces données doivent être prises avec précaution entre Feurs et Balbigny à cause des extractions effectuées dans le lit mineur entre temps. En effet, le lit s’est abaissé de 1 à 2 m sur cette zone entre 1950 et 1970.

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Nous disposions également des laisses de la crue de référence de 1846 (4900 m3/s) même si là encore, elles sont à prendre avec précaution.

Enfin, un dernier élément de contrôle du bon fonctionnement du modèle est la courbe de tarage de la station de Feurs (gérée par la DIREN).

2.4. CALCULS DE REGLAGE

Pour chacune des deux crues, les calculs ont été effectués en régime permanent et en régime transitoire, ce qui a permis de comparer les résultats obtenus dans les deux cas.

2.4.1. SIMULATION DE LA CRUE DE NOVEMBRE 1996

- En régime transitoire :

Pour simuler cette crue en régime transitoire, il n’a pas été tenu compte de la gestion du barrage. Ainsi, nous avons imposé un niveau aval constant de 307.90 m correspondant à la cote maximale atteinte au droit du barrage au cours de cette crue.

Nous avons pris en compte l’apport des affluents le long du linéaire. Les affluents modélisés sont : le Lignon, la Loise, l’Aix et le Chanasson. Au niveau de ces affluents, nous nous sommes efforcés de nous rapprocher au mieux des apports intermédiaire réels lors de cette crue. Nous disposions uniquement des hydrogrammes de la crue du Lignon à Ponçins (BV=666 km² pour 704 km² à la confluence) et de l’Aix à Saint-Germain (BV=193 km² pour 435 km² à la confluence). Le bassin versant de la Loise représente 146 km² et celui du Chanasson 32 km².

Nous avons donc introduit les hydrogrammes des crues du Lignon et de l’Aix. Afin de représenter les apports de la Loise et du Chanasson, nous avons introduit au niveau de la Loise l’hydrogramme de l’Aix. Les débits de pointe des hydrogrammes introduits sont rappelés dans le tableau ci-dessous :

Affluents Qp (m3/s) Lignon 65.3 Aix 23.4 Loise + Chanasson 23.4

Nous avons négligé l’augmentation du débit de l’Aix entre la station de mesure et la confluence, le débit est donc sous-estimé pour cet affluent. Cependant, la confluence entre la Loire et l’Aix a lieu dans les gorges. Le calage du modèle se faisant essentiellement dans la plaine, cette approximation a peu d’influence.

Une première simulation a été réalisée en injectant l’hydrogramme de la crue (Qp=2100 m3/s) en limite amont du modèle (2.5 Km en amont du pont de Feurs). On constatait alors un amortissement entre la limite amont et le pont de Feurs. La différence entre l’hydrogramme de la crue et celui obtenu à Feurs a donc été ajoutée à l’hydrogramme en entrée du modèle afin de compenser cet amortissement et obtenir l’hydrogramme réel observé à la station de Feurs.

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Un débit de 2100 m3/s a donc été injecté à Feurs. Lors de cette crue, il avait été calculé un débit reconstitué au barrage de Villerest de 1800 m3/s. Nous obtenons avec notre modèle un débit de 1907 m3/s au barrage.

Feurs Villerest Crue de 1996 2100 m3/s 1800 m3/s Modèle 2100 m3/s 1907 m3/s

L’écart de débit constaté entre le modèle et la réalité est acceptable compte tenu du fait que la gestion au barrage n’a pas été modélisée : l’amortissement dans les gorges aurait alors permis d’obtenir un débit plus faible au niveau du barrage.

Les hydrogrammes obtenus en différents points du modèle sont donnés en annexe (figure 2).

- En régime permanent :

Le régime transitoire a été comparé à un régime permanent avec un débit de 2100 m3/s. Le fait d’imposer un régime permanent ne prend pas en compte l’amortissement du débit. Celui-ci reste constant et égal à 2100 m3/s sur tout le linéaire. De ce fait, les débits sont surestimés en aval de Feurs, il n’est donc pas utile d’introduire des débits supplémentaires au niveau des affluents.

La comparaison des niveaux obtenus montre que le régime transitoire rend mieux compte de l’amortissement effectif et des niveaux observés.

2.4.2. SIMULATION DE LA CRUE DE DECEMBRE 2003

- En régime transitoire :

Comme pour la crue de 1996, nous n’avons pas tenu compte de la gestion du barrage. Le niveau aval imposé est de 317.31 m et correspond à la cote maximale atteinte au droit du barrage.

Lors de cette crue, un débit de 2440 m3/s a été mesuré à Feurs alors qu’à Villerest, le débit recomposé est de 2900 m3/s. On peut expliquer cette hausse de débit par le fait que lors de cet épisode, les affluents ont subi de fortes crues concomitantes avec celle de la Loire. Les débits de pointes des hydrogrammes introduits sont les suivants :

Affluents Qp (m3/s) Lignon 120.16 Aix 141.5 Loise + Chanasson 76.9 Ces hydrogrammes correspondent : - pour le Lignon (704 Km²) : à l’hydrogramme observé à la station du Lignon à Ponçins (666 Km²) - pour l’Aix (435 Km²) : à celui observé à la station de l’Aix à St-Germain (193 Km²) avec un facteur multiplicatif de 1.84. Ce facteur correctif est obtenu par la formule suivante : 0.75 ⎛ S BVconfluence ⎞ ⎜ ⎟ Qconfluence = Qstation ⎜ ⎟ = 1.84Qstation ⎝ S BVstation ⎠

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- pour la Loise et le Chanasson (146+32 Km²) : à celui observé à la station de l’Aix à St- Germain (193 Km²).

La simulation de cette crue par l’intermédiaire du modèle donne, avec ces apports, les débits suivants (cf figure 3 en annexe) :

Feurs Villerest Crue de 2003 2440 2900 Modèle 2440 2608

On constate un écart très élevé entre le débit réel et celui modélisé au droit du barrage et il reste donc un doute sur les débits introduits (de l’Aix en particulier) et sur la valeur de 2900 m3/s (qui est un débit reconstitué).

- En régime permanent :

Nous avons ensuite simulé cette crue en régime permanent avec un débit de 2440 m3/s. Afin de se rapprocher des débits réels, on introduit des apports au niveau des affluents. Les débits introduits sont les suivants :

Affluents Débits introduits Lignon 140 Aix 100 Loise + Chanasson 80

On obtient donc, au droit du barrage, un débit total de 2760 m3/s

Les résultats montrent que le régime permanent est plus proche de la réalité des niveaux.

2.5. RESULTATS DU REGLAGE

2.5.1. PROFIL EN LONG

Nous avons effectué ainsi plusieurs calculs jusqu’à obtenir des résultats satisfaisants.

Une fois le modèle calé, nous obtenons finalement les lignes d’eau représentées sur la figure suivante (sur les 16 premiers kilomètres à partir de Feurs).

Les laisses de crues entourées en pointillés sont des laisses dont la validité est mise en doute (cf paragraphe suivant – 2.5.2. Critique des laisses).

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Réglage du modèle sur les crues de décembre 2003 et novembre 1996 Niveau 330 Pont de Feurs Lit mineur abaissé de 1 à 2 m entre 1950 et 1970 Lit stable 329 <-- Lignon

328 <-- LeBéal

327 Pont de Balbigny Pont 326 de l'A89 Viaduc Loise --> Loise Viaduc de Chessieux

325 1943 - 2400 m3/s

laisses de crue 2003 324 Niveau 2003 permanent

Charge 2003 permanent

323 <-- L'Aix Niveau 2003 transitoire

laisses de crue 1996 322 Niveau 1996 permanent

321 Charge 1996 permanent

Niveau 1996 transitoire PK

320 --> Le Chanasson 012345678910111213141516 Ruisseau de Pouilly --> de Pouilly Ruisseau --> Bernand Le On constate qu’à l’aval du modèle, dans les deux cas, le régime transitoire se trouve en dessous du régime permanent. Cela est dû à l’absence d’amortissement dans le cas du régime permanent. On rappelle dans le tableau ci-dessous, les valeurs de Qp en différents points kilométriques (PK) du modèle : Feurs 2.5 Km 7.5 Km 15 Km 44.5 Km Permanent 2100 2100 2100 2100 2100 1996 Transitoire 2100 2114 2014 1917 1907 Permanent 2440 2660 2660 2760 2760 2003 Transitoire 2440 2638 2587 2608 2608

On rappelle que l’on se base sur les résultats du régime transitoire pour la crue de 1996 et sur ceux du régime permanent pour la crue de 2003.

On peut constater que les laisses de la crue de 1943 de 2400 m3/s sont en accord avec celles de 2003 et les résultats du modèle.

Certaines laisses se trouvent dans le lit majeur. Afin de pouvoir comparer les valeurs observées aux valeurs calculées par le modèle, nous avons interpolé entre les niveaux calculés aux points de calculs les plus proches. On obtient ainsi, pour chaque laisse, une valeur modélisée associée. De plus, afin de placer correctement ces laisses sur le profil en long ci-dessus, elles ont été positionnées par rapport à la valeur modélisée au niveau du PK correspondant à la même valeur en lit mineur.

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Sur le tableau suivant, figurent toutes les laisses, les valeurs calculées par le modèle et l’écart en cm (en valeur absolue) entre les deux.

Abscisse Laisse Modèle Ecart (cm) 0.38 328.86 328.87 1 1.14 328.17 328.15 2 3.01 327.02 326.33 69 5.61 324.03 324.07 4 5.61 324.03 324.07 4 Crue de 96 6.55 324.38 323.47 91 7.25 322.75 322.98 23 9.89 321.13 321.51 38 11.1 321.14 320.86 28 11.23 320.1 320.77 67

0.11 329.42 329.51 9 0.21 329.27 329.37 10 3 326.77 326.68 9 3.62 326.71 326.09 62 5.25 324.97 324.74 23 Crue de 2003 7.21 323.42 323.39 3 8.75 322.61 323.05 44 9.98 322.99 322.84 15 14.42 321.95 321.92 3 15.46 321.33 321.37 4 Moyenne 23 Laisses dont la validité est mise en doute

L’écart moyen entre les laisses de crue et les valeurs obtenues par le modèle est de 23 cm. Si on ne tient pas compte des laisses incertaines, cet écart s’abaisse à 12 cm ce qui est tout à fait acceptable.

2.5.2. CRITIQUE DES LAISSES

Lors du réglage, les laisses de crue sont un élément fondamental. En effet, ce sont elles qui permettent d’ajuster le niveau de l’eau et de s’assurer de sa validité.

Il est apparu lors de la phase de réglage que certaines laisses étaient douteuses ou que la crue associée n’était pas la bonne. Ces dernières sont surlignées en bleu dans le tableau ci-dessus et encerclées en pointillés sur le profil en long. Il apparaît clairement que la position de ces laisses est en désaccord avec le modèle mais surtout avec d’autres laisses.

On donne un exemple sur la figure ci-dessous. Les laisses de la crue de 1996 figurent en rose. Les valeurs obtenues par l’intermédiaire du modèle (en transitoire) sont surlignées en bleu. On constate que l’on a deux laisses quasiment identiques (321.13 m et 321.14 m) et une autre beaucoup plus basse (320.1 m) dans le même secteur. Les deux laisses autour de 321.1 m sont plus proches des résultats de la modélisation. On peut donc logiquement mettre en doute la laisse de 320.10 m.

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2.5.3. COURBE DE TARAGE

Un autre élément de contrôle est la courbe de tarage à la station de Feurs. On obtient, par le calcul, la courbe suivante :

NIVEAU (m IGN69) RELATION NIVEAU-DEBIT A LA STATION DE FEURS 330.5

330

329.5

329

328.5

328

327.5 COURBE DE TARAGE DIREN

327 CALCULS CRUE

326.5 CALCULS DECRUE

326

325.5

325

324.5

324 DEBIT (m3/s) 323.5 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 5500

La loi Niveau-Débit obtenue au niveau de la station grâce au modèle se place correctement par rapport aux points de jaugeage. On constate que les calculs ne donnent pas exactement les mêmes résultats en crue et en décrue. Habituellement, la courbe obtenue en décrue se situe au-dessus de celle calculée en crue. En effet, pour un même débit, on aura un niveau plus élevé lors de la décrue (à cause des niveaux aval plus élevés). Ici, ce phénomène n’est pas systématiquement observé. Cela est lié au fait que la route formant remblai dans l’axe du pont de Feurs joue un rôle particuliers dans la répartition du débit.

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2.6. SENSIBILITE

Des tests sont effectués à l’issue du réglage pour connaître la sensibilité du modèle aux paramètres de rugosité, paramètres essentiels.

Nous avons effectué ces tests sur la modélisation en régime permanent. Pour chacune des deux crues de réglage, nous avons effectués deux tests :

- en augmentant de 10 % tous les coefficients de rugosité du modèle

- en diminuant de 10 % ces coefficients.

On obtient les profils suivants :

Sensibilité au Strickler du modèle sur les crues de 2003 et 1996 Niveau 330 Pont de Feurs

329 <-- Lignon <-- 328 +17 cm <-- Le Béal +34 cm 327

-13 cm Viaduc de l'A89

Pont de Balbigny de Pont -30 cm <-- L'Aix 326 Viaduc de Chessieux Pont de Pinay

325 Loise -->

324

323 +12 cm 322 -11 cm 321 laisses de crue 2003 320 1943 - 2400 m3/s Le Chanasson -->

319 2003 - K=Kmodèle -10% --> Pouilly de Ruisseau Le Bernand --> Bernand Le Niveau 2003 permanent 318 2003 - K=Kmodèle +10% +37 cm 317 laisses de crue 1996 -30 cm 316 1996 - K=Kmodèle -10% Niveau 1996 permanent 315 1996 - K=Kmodèle +10% PK 314 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

On constate que l’écart entre les différents cas est très faible dans la partie amont du modèle et dans les gorges mais plus important au niveau de Balbigny ce qui est logique à la vue de la faible pente sur ce secteur.

En moyenne, les écarts obtenus sont les suivants :

Ecart moyen sur les niveaux maximum (cm) Strickler +10% Strickler -10% 2003 -12.6 16.2 1996 -13.5 15.7

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3. EXPLOITATION DU MODELE

3.1. LES CONDITIONS AVAL

Nous exposons dans cette partie les conditions limites aval imposées pour chaque cas de l’exploitation du modèle. Il a été décidé d’effectuer le calcul de la crue de référence en régime transitoire et ceux des crues caractéristiques en régime permanent.

Les conditions en aval (au droit du barrage de Villerest) concernent à la fois les débits sortant de la retenue et les niveaux de la retenue.

Ces conditions ont été établies à partir des études conduites en 1976-1977 par le SHC (Service Hydrologique Centralisateur) et en accord avec le Comité de suivi Technique, lors de la réunion de présentation de l’étude hydrologique.

3.1.1. CONDITIONS SUR LES DEBITS

En fait, ces conditions sur les débits n’ont qu’un impact indirect sur les niveaux d’écoulement dans la zone d’étude du fait qu’elles conditionnent le remplissage de la retenue.

Nous les rappelons ci-après :

Débit entrant (Qe) Débit sortant (Qs) (m3/s) (m3/s) 1000 < Qe < 2000 1000 2000 < Qe < 4000 Qe / 2 Qe > 4000 Qs = Qe - 2000

3.1.2. CONDITIONS SUR LES NIVEAUX

Ces conditions sur les niveaux ont abouti à des règles de gestion définies de façon à ce que les manœuvres d’écrêtement des crues n’aggravent pas les submersions dans la plaine de Balbigny (queue de la retenue).

A l’époque (avant la construction du barrage de Villerest), une digue (la digue de Pinay) existait dont le rôle était de favoriser le stockage en amont et donc d’écrêter déjà un peu les crues.

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Les consignes ont donc été que le remous provoqué par la manœuvre au barrage de Villerest ne soit pas supérieur à celui provoqué par la digue du Pinay seule pour la même crue, au droit du lieu-dit « le Grand Moulin », à l’entrée des gorges.

Ces consignes sont définies en terme de niveau maximum à ne pas dépasser, exprimés en fonction du débit maximum de la crue entrant dans la retenue.

Débit max entrant (Qe) Niveau maximum (m3/s) (NGF) 1000 < Qe < 1300 315 1300 < Qe < 1600 316 1600 < Qe < 1800 317 1800 < Qe < 2000 318 2000 < Qe < 2200 318,9 2200 < Qe < 2400 319,8 2400 < Qe < 2600 320,6 2600 < Qe < 2800 321,3 2800 < Qe < 3000 322 3000 < Qe < 3200 322,7 3200 < Qe < 3400 323,4 3400 < Qe < 3600 324 Qe > 3600 324

A l’issue de la réunion de présentation du rapport hydrologique à la DDE 42, le 17 avril 2007, il a été décidé de considérer les conditions aval détaillées dans la suite de ce rapport.

3.1.2.1. CRUE EN REGIME TRANSITOIRE

Le calcul de la crue de référence (octobre 1846 - 4900 m3/s) a été effectué en régime transitoire avec les conditions aval suivantes :

ˆ Qs = Qe jusqu’à 2900 m3/s avec une cote initiale au droit du barrage de 316 NGF,

ˆ Qs = 2900 m3/s pour Qe > 2900 m3/s tant que la cote reste inférieure à 324 NGF,

ˆ Qs = Qe dés que Z=324 NGF.

Le niveau de 316 adopté jusqu’à 2900 m3/s est pessimiste. En effet, il correspond au niveau maximum atteint au barrage en exploitation. Ce niveau est en fait atteint durant les périodes où il n’y a pas de crues exceptionnelles (en été). Lors des périodes propices aux crues exceptionnelles (en automne), le barrage est théoriquement à la cote 304 NGF. Le choix effectué est donc sécuritaire car il considère qu’une crue majeure peut survenir alors que le barrage est à la cote 316 NGF.

3.1.2.2. CRUES EN REGIME PERMANENT

Compte tenu du fait que, pour chaque période de retour T considérée, les calculs doivent conduire à un débit ayant la même période de retour sur l’ensemble du secteur d’étude, il en découle que des calculs en régime permanent conduiront aux mêmes niveaux que des calculs en régime transitoire pour lequel on introduirait le débit nécessaire au maintien du débit de projet en tout point.

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De façon à permettre l’analyse de l’influence du niveau aval sur la courbe de remous en amont du barrage, il a été décidé d’effectuer les calculs pour les débits caractéristiques de crue (T=10, 30, 50 et 100 ans) en régime permanent avec trois conditions différentes de niveau aval : T Q Zmin Zmoy Zmax

10 1550 316 316 316 30 2600 316 318.3 320.6 50 3050 316 319.1 322.2 100 3700 316 320 324

La cote Zmin correspond au niveau d’exploitation maximum (en été théoriquement).

La cote Zmax est déduite du tableau de la page 14 donnant les consignes de niveau maximum en fonction du débit entrant dans la retenue.

La cote Zmoy est la moyenne entre Zmin et Zmax.

3.2. CRUE DE REFERENCE

Pour cette crue, deux calculs ont été effectués en régime transitoire : sans considérer les apports des affluents puis en les prenant en compte.

3.2.1. SANS APPORT DES AFFLUENTS

En négligeant les apports des affluents, on obtient les hydrogrammes suivants :

Q (m3/s) CRUE DE REFERENCE - 4900 m3/s (octobre 1846) Niveau (m) 5000 324 Régime transitoire 4500 sans apport : 322

4000 Î Niveau max = 321.75 m 320

Î Qmax = 2900 m3/s 3500 318

3000 316

2500 314

Limni Feurs 2000 312 5 km - P18

20 km - P451 1500 310 30 km - P50 1000 308 40 km - P521

500 44,4 km - P53 306

Niveau au droit du barrage Temps (heures) 0 304 0 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 SOGREAH – JCC – 4.11.0746 R2 – DECEMBRE 2007 PAGE 14

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On constate que la limite de 324 m au droit du barrage n’est pas atteinte. Pendant une première phase, la retenue se vide. En effet, on impose Qs=Qe avec un débit entrant pris à Feurs. Or, à cause du temps de propagation de la crue, le débit entrant dans la retenue est plus faible qu’à Feurs au même temps t ce qui implique la baisse du niveau au droit du barrage.

A partir de l’instant où le débit à Feurs atteint 2900 m3/s, on maintient un débit de 2900 m3/s en sortie du barrage. Lorsque ce débit va être atteint à l’entrée du barrage, on aura Qe>Qs et donc un remplissage de la retenue.

3.2.2. AVEC APPORTS DES AFFLUENTS

Dans le cas précédent, nous négligions les apports des affluents ce qui n’est pas cohérent. Dans ce second calcul, on introduit donc, au niveau des principaux affluents, des hydrogrammes correspondant à des crues centennales. Il parait en effet cohérent qu’une crue exceptionnelle de la Loire soit combinée à de fortes crues des affluents. Ces crues sont définies à partir des hydrogrammes de la crue de 2003 (qui maximise les volumes) et des débits de pointe déterminés par l’étude hydrologique précédente.

On obtient dans ce cas les hydrogrammes suivants :

CRUE DE REFERENCE - 4900 m3/s (octobre 1846) - Avec apport des affluents et avec gestion aval Q (m3/s) Niveau (m) 5500 328 Régime transitoire 5000 326 avec apports : 4500 324 Î Niveau max = 324.53 m 4000 Î Qmax = 3803 m3/s 322

3500 320

3000 318

2500 316

2000 314 Limni Feurs 2,5 km - P10 1500 7,4 km - P25 312 15 km - P43 1000 25 km - P472 310 30 km - P50 35 km - P511 500 40 km - P521 308 44,4 km - P53 Temps (heures) Niveau au droit du barrage 0 306 0 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60

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Dans ce cas, on atteint et on dépasse la cote maximale de 324 m. On impose à ce moment là à nouveau Qs=Qe (Qe à Feurs), débit que l’on maintient ensuite jusqu’à la fin de la crue, afin de limiter la hausse du niveau au droit du barrage.

3.2.3. LIGNES D’EAU OBTENUES

Nous avons comparé les lignes d’eau obtenues dans les deux cas précédents à des calculs en régime permanent avec des conditions limites aval variant de 316 m à 324 m (avec un pas de hauteur de 1 m). On obtient finalement les lignes d’eau suivantes :

Niveau Crue de référence Q=4900 m3/s Pont de Feurs 332 Crue de 1846 331 Niveau - Régime permanent - Niveau aval constant 330 Niveau maximum - Régime transitoire avec apport <-- Lignon <-- 329 <-- Le Béal Pont de Balbigny Pont de l'A89 Viaduc de Chessieux Viaduc <-- L'Aix <-- 328 Niveau maximum - Régime transitoire sans apport Pont de Pinay 327 Pont de la Vourdiat Pont 326 Château de la Roche Château 325 --> Loise Pont de Presle Pont 324

323

322

321 Le Chanasson --> Le Chanasson 320 Ruisseau de Pouilly --> de Pouilly Ruisseau Le Bernand --> Le Bernand 319

318

317

316

315 PK 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Nous observons une grande différence sur les niveaux d’écoulement selon les hypothèses considérées. En particulier, la condition de niveau aval a beaucoup d’incidence sur les niveaux amont pour ces débits.

Ces différentes lignes d’eau ont permis de choisir le cas d’exploitation du modèle à considérer pour la cartographie. Les hésitations ont porté entre : – Le régime permanent avec un niveau aval de 324 m : pas de prise en compte de l’amortissement et condition limite aval très défavorable mais correspondant aux laisses de la crue de1846 (dont on ne connaît pas l’origine exacte). – Le régime transitoire avec apports des affluents. Le niveau aval est alors fonction de la gestion au barrage (prise en compte de l’amortissement et de la gestion au barrage).

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Ces deux cas présentent de réelles différences dans la zone à forts enjeux entre Feurs et Villerest (de l’ordre de 75 cm). C’est le dernier cas qui a été retenu par le Maître d’Ouvrage.

3.3. CRUES CARACTERISTIQUES

Nous rappelons que le modèle a été exploité pour les crues caractéristiques de temps de retour 10, 30, 50 et 100 ans et que l’exploitation du modèle s’est faite en régime permanent. Les lignes d’eau font l’objet de la figure suivante :

NIVEAU CRUES CARACTERISTIQUES Q10 - Q30 - Q50 - Q100 Pont de Feurs 330

329 <-- Lignon <--Béal Le

328 Viaducl'A89 de Pont de Balbigny

327 Viaduc de Chessieux <-- L'Aix

326 Loise -->

325

324 laisses de crue 2003 1943 - 2400 m3/s laisses de crue 1996 323 Q10 (1550 m3/s) - Niveau aval 316 m Q30 (2600 m3/s) - Niveau aval 318.3 m Q30 (2600 m3/s) - Niveau aval 316 m 322 Q30 (2600 m3/s) - Niveau aval 320.6 m Q50 (3050 m3/s) - Niveau aval 316 m Q50 (3050 m3/s) - Niveau aval 319.1 m 321 Q50 (3050 m3/s) - Niveau aval 322.2 m Q100 (3700 m3/s) - Niveau aval 324 m Q100 (3700 m3/s) - Niveau aval 320 m PK Q100 (3700 m3/s) - Niveau aval 316 m Le Chanasson--> 320 Ruisseau de Pouilly --> 012345678910111213141516 Le Bernand --> Le Bernand

Nous remarquons l’importance de l’influence du niveau d’eau au droit du barrage. Cet impact remonte quasiment jusqu’à Feurs.

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4. LA CARTOGRAPHIE

Tous les documents cartographiques produits lors de cette étude ont été réalisés à l’aide du logiciel MapInfo.

L’échelle de rendu est variable en fonction du secteur. Ainsi, dans le secteur des gorges, un rendu à l’échelle du 1/10 000 est suffisant. La zone amont en revanche, soit entre le pont de Feurs et l’entrée des gorges en aval de Balbigny, où les enjeux sont importants, fait l’objet d’un rendu à l’échelle 1/5 000.

4.1. CARTE INFORMATIVE DES PHENOMENES NATURELS

Cette carte a pour principale vocation d’informer et de sensibiliser les riverains. Elle regroupe les informations suivantes : • Les limites des zones inondées pour les différentes crues caractéristiques : – crue décennale (en bleu) – crue trentennale (en jaune) – crue cinquantennale (en vert) – crue centennale (en rouge) • Les limites de la crue historique de 1846, • Les laisses de crue (1996 et 2003), ainsi que le niveau d’eau correspondant.

Elle fait l’objet des plans n°4a à 4e.

4.2. CARTE DES HAUTEURS D’EAU

Cette carte a été réalisée pour la crue de référence (crue historique de 1846 – 4900 m3/s). Elle représente les hauteurs maximales atteintes en chaque point pour cette crue.

Pour cette carte et comme précisé précédemment, il a été cartographié les résultats obtenus en régime transitoire avec apports des affluents niveau initial de 316 m.

Elle fait l’objet des plans n°5a à 5e.

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Les différentes classes de hauteur d’eau sont cartographiées de la manière suivante :

Hauteur de h < 0,5 m 0,5 < h < 1 m h > 1 m submersion Couleur de la zone Bleu clair Bleu moyen Bleu foncé

4.3. CARTOGRAPHIE DES VITESSES D’ECOULEMENT

Cette cartographie (plans 6a à 6e) représente les classes de vitesses ainsi que les directions des écoulements toujours pour la crue de référence. Vitesse v < 0,2 m/s 0,2 < v < 0,5 m/s v > 0,5 m/s d’écoulement Couleur de la zone Vert clair Vert moyen Vert foncé

4.4. CARTOGRAPHIE REGLEMENTAIRE DES ZONES INONDABLES

On rappelle que le but de cette étude est la détermination de l’aléa inondation de la Loire sur la zone étudiée.

La cartographie des aléas est réalisée sur la base du croisement entre le niveau d’eau et la vitesse d’écoulement correspondante. Le tableau ci-dessous précise ce classement. Il est accompagné des nuances de couleur qui seront utilisées pour cette cartographie.

Aléas Hauteur de submersion pour la crue centennale Vitesse du courant h < 0,50 m 0,50 < h < 1m h ≤1m Faible faible Moyen FORT (v < 0,2m/s) Moyenne Moyen Moyen FORT (0,20,5 m/s)

Cette cartographie servira de support à la réalisation du Plan de Prévention du Risque Naturel d’Inondation, qui sera établi par la Direction Départementale de l’Equipement de la Loire. Elle fait l’objet des plans n°7a à 7e.

Du fait des fortes hauteurs d’eau ou de vitesses supérieures à 20 cm/s, il n’apparaît aucune zone d’aléa faible.

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ANNEXE A --- TABLEAU DES NIVEAUX D’ECOULEMENT

SOGREAH – JCC – 4.11.0746 R2 – DECEMBRE 2007 PAGE 20

LIT MINEUR Point 10 ans 30 ans 50 ans 100 ans Référence Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s 534 329.20 330.28 330.28 330.28 330.58 330.58 330.58 330.94 330.93 330.93 331.35 M53 328.88 329.99 329.99 329.99 330.30 330.30 330.30 330.67 330.66 330.66 331.08 P1p 328.87 329.87 329.87 329.87 330.13 330.12 330.12 330.44 330.43 330.42 330.77 P2 328.80 329.82 329.82 329.82 330.09 330.08 330.08 330.41 330.40 330.39 330.76 P2V 328.56 329.48 329.48 329.48 329.71 329.71 329.71 329.99 329.98 329.97 330.29 P3 328.46 329.41 329.41 329.41 329.66 329.65 329.65 329.96 329.94 329.94 330.30 P4 327.94 328.73 328.73 328.73 328.95 328.94 328.94 329.23 329.19 329.18 329.57 P5 327.68 328.56 328.56 328.56 328.80 328.78 328.78 329.10 329.04 329.04 329.47 P6 327.47 328.39 328.39 328.39 328.64 328.62 328.62 328.95 328.89 328.88 329.37 P7 327.32 328.28 328.28 328.28 328.54 328.52 328.52 328.86 328.79 328.78 329.28 P8 327.27 328.22 328.22 328.22 328.48 328.46 328.45 328.81 328.73 328.72 329.22 P9 326.27 327.05 327.05 327.06 327.35 327.30 327.29 327.90 327.62 327.59 328.30 P10 326.12 326.93 326.92 326.94 327.23 327.18 327.17 327.82 327.51 327.48 328.21 P11 326.00 326.80 326.79 326.81 327.10 327.04 327.03 327.72 327.37 327.33 328.09 P12 325.89 326.69 326.68 326.69 327.00 326.92 326.92 327.65 327.26 327.22 328.00 P13 325.54 326.35 326.33 326.34 326.70 326.59 326.58 327.48 326.98 326.91 327.81 P14 325.32 326.17 326.16 326.16 326.57 326.43 326.42 327.40 326.84 326.76 327.75 P15 325.07 325.92 325.90 325.91 326.35 326.18 326.16 327.28 326.62 326.51 327.64 P16 324.82 325.62 325.59 325.59 326.09 325.86 325.83 327.14 326.34 326.20 327.53 P17 324.51 325.35 325.30 325.30 325.90 325.59 325.55 327.07 326.14 325.96 327.47 P18 324.11 324.96 324.89 324.88 325.61 325.19 325.12 326.92 325.81 325.55 327.35 P19 323.83 324.65 324.55 324.53 325.40 324.85 324.76 326.85 325.56 325.22 327.30 P20 323.63 324.45 324.32 324.29 325.27 324.63 324.52 326.80 325.40 325.00 327.26 P21 323.53 324.33 324.19 324.15 325.21 324.51 324.38 326.77 325.32 324.88 327.24 P22 323.29 324.12 323.92 323.86 325.12 324.29 324.11 326.74 325.22 324.70 327.21 P23 323.13 324.01 323.76 323.70 325.09 324.18 323.96 326.73 325.17 324.61 327.20 P24 322.81 323.85 323.51 323.43 325.04 324.03 323.73 326.71 325.11 324.50 327.19 P25 322.54 323.72 323.28 323.17 325.00 323.90 323.51 326.69 325.04 324.39 327.17 P26 322.41 323.66 323.18 323.04 324.97 323.83 323.42 326.68 325.00 324.32 327.16 P27 322.33 323.64 323.13 322.98 324.96 323.81 323.38 326.67 324.99 324.30 327.16 P28 322.17 323.62 323.07 322.90 324.95 323.78 323.33 326.67 324.97 324.27 327.15 P29 322.06 323.60 323.03 322.84 324.94 323.77 323.30 326.66 324.96 324.26 327.15 P30 321.69 323.56 322.92 322.69 324.92 323.71 323.22 326.65 324.93 324.21 327.14 P31 321.48 323.55 322.89 322.65 324.92 323.71 323.20 326.65 324.93 324.20 327.14 P32 321.10 323.54 322.85 322.58 324.92 323.69 323.17 326.65 324.93 324.19 327.14 P33 320.94 323.50 322.81 322.53 324.88 323.64 323.12 326.63 324.87 324.12 327.12 P34 320.68 323.53 322.79 322.45 324.92 323.69 323.13 326.65 324.93 324.19 327.14 P35 320.38 323.48 322.68 322.27 324.88 323.62 323.03 326.63 324.87 324.11 327.12 P36 320.24 323.47 322.66 322.23 324.88 323.61 323.02 326.63 324.87 324.10 327.12 P37 320.16 323.46 322.64 322.20 324.87 323.60 322.99 326.63 324.85 324.08 327.12 P38 320.08 323.45 322.62 322.17 324.86 323.58 322.97 326.62 324.84 324.06 327.11 P39 320.01 323.44 322.60 322.14 324.85 323.57 322.95 326.61 324.83 324.05 327.11 P40 319.88 323.40 322.53 322.04 324.83 323.51 322.87 326.60 324.79 323.99 327.09 P41 319.67 323.26 322.34 321.82 324.70 323.33 322.64 326.49 324.61 323.75 326.99 P42 319.40 323.08 322.10 321.52 324.54 323.09 322.34 326.34 324.36 323.43 326.84 P43 318.63 322.66 321.47 320.72 324.17 322.49 321.53 326.00 323.77 322.63 326.53 P431 318.06 322.30 320.93 319.97 323.86 321.95 320.74 325.70 323.22 321.80 326.22 P44 317.67 322.10 320.60 319.47 323.70 321.63 320.24 325.57 322.92 321.29 326.10 P441 317.44 321.91 320.31 319.06 323.51 321.32 319.77 325.39 322.59 320.76 325.91 P45 317.17 321.70 319.97 318.56 323.30 320.97 319.19 325.17 322.19 320.09 325.69 LIT MINEUR (suite) Point 10 ans 30 ans 50 ans 100 ans Référence Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s P451 316.58 321.22 319.24 317.47 322.85 320.19 317.91 324.71 321.32 318.59 325.22 P452 316.50 321.16 319.14 317.29 322.79 320.08 317.70 324.66 321.20 318.34 325.17 P46 316.36 321.00 318.90 316.94 322.62 319.80 317.25 324.46 320.86 317.74 324.98 P461 316.27 320.93 318.78 316.73 322.55 319.67 316.99 324.40 320.71 317.41 324.92 P47 316.23 320.88 318.72 316.64 322.50 319.59 316.86 324.34 320.62 317.24 324.86 P471 316.22 320.87 318.70 316.61 322.49 319.57 316.83 324.33 320.59 317.19 324.85 P472 316.21 320.86 318.68 316.58 322.47 319.55 316.79 324.31 320.56 317.14 324.83 P48 316.14 320.76 318.54 316.39 322.37 319.39 316.53 324.20 320.36 316.77 324.72 P49 316.07 320.71 318.44 316.20 322.32 319.28 316.27 324.15 320.23 316.39 324.67 P491 316.06 320.70 318.43 316.17 322.31 319.26 316.24 324.14 320.21 316.35 324.66 P492 316.06 320.70 318.42 316.17 322.31 319.25 316.23 324.13 320.20 316.33 324.66 P493 316.06 320.69 318.42 316.15 322.30 319.24 316.21 324.12 320.19 316.31 324.65 P494 316.05 320.68 318.40 316.14 322.29 319.23 316.19 324.11 320.17 316.27 324.64 P50 316.04 320.66 318.38 316.10 322.27 319.20 316.14 324.09 320.13 316.21 324.61 P501 316.03 320.65 318.36 316.07 322.25 319.17 316.10 324.07 320.10 316.15 324.59 P502 316.02 320.63 318.34 316.05 322.24 319.15 316.07 324.05 320.07 316.11 324.57 P503 316.02 320.64 318.34 316.06 322.24 319.16 316.08 324.05 320.07 316.12 324.58 P51 316.02 320.63 318.33 316.04 322.23 319.14 316.06 324.04 320.06 316.09 324.56 P511 316.01 320.62 318.33 316.04 322.23 319.14 316.05 324.03 320.05 316.07 324.56 P512 316.01 320.62 318.32 316.03 322.22 319.13 316.04 324.03 320.04 316.06 324.55 P513 316.01 320.61 318.31 316.01 322.21 319.11 316.02 324.01 320.02 316.03 324.54 P514 316.00 320.61 318.31 316.01 322.21 319.11 316.02 324.01 320.01 316.02 324.54 P52 316.00 320.60 318.31 316.01 322.21 319.11 316.01 324.01 320.01 316.01 324.53 P521 316.00 320.60 318.31 316.01 322.21 319.11 316.01 324.01 320.01 316.01 324.53 P522 316.00 320.60 318.30 316.00 322.20 319.11 316.01 324.01 320.01 316.01 324.53 P523 316.00 320.60 318.30 316.00 322.20 319.10 316.00 324.00 320.01 316.01 324.53 P524 316.00 320.60 318.30 316.00 322.20 319.11 316.01 324.01 320.01 316.01 324.53 P525 316.00 320.60 318.30 316.00 322.20 319.10 316.00 324.00 320.00 316.00 324.53 P53 316.00 320.60 318.30 316.00 322.20 319.10 316.00 324.00 320.00 316.00 324.53 LIT MAJEUR RIVE GAUCHE Point 10 ans 30 ans 50 ans 100 ans Référence Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s GM53 329.18 329.69 329.69 329.69 329.71 329.70 329.70 330.11 330.10 330.10 330.52 HM53 329.18 329.76 329.76 329.64 329.71 329.70 329.70 330.11 330.10 330.10 330.51 G3a 327.99 328.22 328.22 328.24 328.62 328.65 328.65 329.30 329.28 329.27 329.96 G3b 327.99 328.74 328.74 328.85 329.09 329.09 329.09 329.49 329.46 329.46 329.99 G4a 326.54 328.22 328.22 328.24 328.43 328.42 328.42 328.93 328.85 328.85 329.62 G4b 327.55 328.32 328.32 328.40 328.66 328.65 328.65 329.10 329.05 329.04 329.72 G4L 326.15 327.85 327.85 328.05 328.55 328.54 328.54 329.03 328.97 328.97 329.72 G6a 326.54 327.77 327.77 327.82 328.16 328.15 328.15 328.73 328.62 328.61 329.35 G6b 326.88 327.83 327.83 327.90 328.22 328.20 328.20 328.77 328.67 328.66 329.44 G6L 326.15 327.57 327.57 327.66 328.13 328.11 328.11 328.73 328.62 328.61 329.42 G7a 326.20 327.55 327.54 327.60 327.99 327.97 327.96 328.59 328.45 328.44 329.24 G7L 326.15 327.48 327.48 327.53 327.94 327.91 327.91 328.54 328.39 328.38 329.18 G8L 326.15 327.43 327.43 327.48 327.87 327.85 327.84 328.48 328.32 328.30 329.10 G8b 325.83 327.21 327.21 327.26 327.66 327.63 327.62 328.28 328.09 328.07 328.87 G9L 326.15 327.04 327.03 327.05 327.35 327.30 327.30 327.93 327.65 327.62 328.37 G9b 325.83 326.96 326.96 326.98 327.35 327.30 327.29 327.94 327.68 327.65 328.41 G10a 325.84 326.82 326.81 326.83 327.16 327.10 327.09 327.79 327.46 327.42 328.18 G10b 325.83 326.80 326.79 326.81 327.15 327.08 327.08 327.78 327.45 327.41 328.18 G12a 325.24 326.28 326.26 326.28 326.70 326.58 326.57 327.51 327.01 326.94 327.85 G12b 325.26 326.30 326.28 326.30 326.71 326.60 326.59 327.51 327.02 326.95 327.85 G13a 325.23 326.25 326.23 326.24 326.66 326.54 326.53 327.47 326.96 326.89 327.81 G13b 325.20 326.25 326.23 326.24 326.66 326.54 326.53 327.47 326.96 326.89 327.81 G14a 325.23 326.22 326.20 326.21 326.62 326.50 326.48 327.43 326.90 326.83 327.77 G14b 325.12 326.15 326.13 326.14 326.58 326.44 326.42 327.42 326.87 326.79 327.76 G15 325.07 325.96 325.93 325.94 326.39 326.22 326.20 327.31 326.67 326.57 327.67 G16 325.04 325.88 325.85 325.86 326.30 326.13 326.10 327.24 326.56 326.45 327.60 G17 324.59 325.41 325.37 325.37 325.92 325.65 325.61 327.07 326.16 325.99 327.47 G18 323.84 324.83 324.73 324.72 325.55 325.07 324.99 326.91 325.75 325.47 327.35 G19 323.68 324.52 324.40 324.37 325.33 324.72 324.61 326.83 325.48 325.10 327.28 G20a 323.66 324.48 324.36 324.34 325.30 324.67 324.56 326.81 325.44 325.05 327.26 G20b 322.85 324.38 324.13 324.07 325.29 324.62 324.46 326.81 325.43 325.03 327.26 G21 322.49 324.00 323.59 323.53 325.17 324.26 323.97 326.77 325.28 324.77 327.23 G22 322.14 323.91 323.41 323.31 325.12 324.16 323.81 326.74 325.21 324.66 327.21 G23 322.11 323.85 323.31 323.19 325.08 324.09 323.71 326.73 325.16 324.58 327.20 G24 321.76 323.79 323.18 322.99 325.04 324.01 323.59 326.71 325.11 324.50 327.19 G25 321.06 323.71 323.08 322.84 325.00 323.90 323.48 326.69 325.04 324.39 327.17 G26 320.99 323.64 322.98 322.70 324.97 323.82 323.35 326.68 325.00 324.31 327.16 G27a 321.99 323.63 323.03 322.83 324.96 323.80 323.34 326.67 324.98 324.29 327.16 G27b 320.71 323.59 322.89 322.58 324.94 323.75 323.24 326.67 324.97 324.25 327.15 G29a 322.01 323.60 323.02 322.82 324.94 323.77 323.30 326.66 324.96 324.26 327.15 G29b 320.67 323.57 322.85 322.53 324.93 323.73 323.20 326.66 324.95 324.23 327.15 G30a 321.34 323.55 322.88 322.62 324.92 323.70 323.19 326.65 324.93 324.20 327.14 G30b 320.67 323.54 322.82 322.48 324.92 323.70 323.16 326.65 324.93 324.20 327.14 LIT MAJEUR RIVE DROITE Point 10 ans 30 ans 50 ans 100 ans Référence Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s D3 327.63 328.83 328.83 328.83 329.09 329.08 329.08 329.39 329.35 329.34 329.67 D4a 327.70 328.66 328.65 328.65 328.90 328.88 328.88 329.19 329.14 329.13 329.52 D4b 327.54 328.55 328.54 328.54 328.80 328.78 328.78 329.10 329.05 329.04 329.47 D4c 327.54 328.55 328.54 328.54 328.80 328.78 328.78 329.10 329.05 329.04 329.47 D5a 327.54 328.54 328.54 328.54 328.78 328.77 328.77 329.08 329.03 329.03 329.46 D5b 327.54 328.54 328.54 328.54 328.78 328.77 328.77 329.08 329.03 329.03 329.46 D5c 325.97 326.95 326.95 326.95 327.05 327.04 327.04 328.07 327.68 327.65 329.20 D6a 327.51 328.49 328.49 328.49 328.73 328.72 328.72 329.04 328.98 328.97 329.44 D6b 327.51 328.49 328.49 328.49 328.73 328.72 328.72 329.04 328.98 328.97 329.44 D6c 325.97 326.52 326.51 326.52 326.81 326.75 326.74 327.77 327.38 327.34 328.88 D7 326.02 326.52 326.51 326.52 326.81 326.74 326.74 327.74 327.34 327.30 328.29 D8a 326.24 327.04 327.03 327.04 327.33 327.28 327.28 327.88 327.60 327.57 328.29 D8b 326.04 326.48 326.47 326.47 326.78 326.71 326.70 327.72 327.33 327.28 328.22 D9a 326.24 327.04 327.03 327.04 327.33 327.28 327.28 327.88 327.60 327.57 328.29 D9b 326.04 326.42 326.42 326.42 326.73 326.65 326.65 327.60 327.16 327.10 328.05 D10a 326.17 326.94 326.94 326.95 327.24 327.19 327.18 327.82 327.52 327.48 328.22 D10b 326.24 327.01 327.00 327.01 327.29 327.24 327.24 327.84 327.56 327.52 328.23 D10c 326.04 326.42 326.41 326.42 326.73 326.65 326.64 327.59 327.13 327.07 328.01 D11a 326.04 326.80 326.80 326.81 327.11 327.04 327.04 327.72 327.38 327.33 328.09 D11b 326.04 326.80 326.80 326.81 327.10 327.04 327.03 327.72 327.37 327.33 328.09 D11c 326.04 326.42 326.41 326.42 326.72 326.65 326.64 327.56 327.10 327.04 327.97 D12a 325.92 326.64 326.63 326.64 326.93 326.85 326.85 327.58 327.18 327.13 327.93 D12b 323.00 326.22 326.21 326.21 326.58 326.48 326.47 327.49 326.97 326.90 327.87 D13a 325.84 326.48 326.47 326.47 326.76 326.68 326.67 327.49 327.02 326.96 327.82 D13b 323.70 325.98 325.96 325.97 326.40 326.27 326.25 327.38 326.78 326.69 327.74 D14a 325.36 326.14 326.12 326.13 326.52 326.39 326.38 327.38 326.80 326.72 327.73 D14b 324.00 325.76 325.74 325.74 326.20 326.03 326.01 327.24 326.53 326.43 327.62 D14c 322.95 325.79 325.77 325.78 326.23 326.07 326.05 327.26 326.57 326.47 327.64 D15a 324.81 325.61 325.58 325.58 326.08 325.85 325.82 327.15 326.34 326.20 327.54 D15b 324.00 325.55 325.52 325.52 326.06 325.84 325.81 327.16 326.36 326.23 327.56 D15c 322.95 325.55 325.52 325.52 326.06 325.84 325.81 327.17 326.36 326.23 327.56 D16a 324.81 325.61 325.58 325.58 326.08 325.85 325.82 327.14 326.34 326.20 327.53 D16b 324.50 325.46 325.43 325.43 325.99 325.74 325.71 327.12 326.27 326.12 327.52 D16c 322.95 325.36 325.33 325.33 325.91 325.65 325.62 327.09 326.20 326.04 327.49 D17a 324.78 325.50 325.46 325.46 325.96 325.72 325.69 327.07 326.20 326.04 327.47 D17b 324.14 325.36 325.32 325.32 325.88 325.61 325.58 327.06 326.14 325.97 327.46 D17c 322.95 325.19 325.16 325.15 325.76 325.46 325.43 327.01 326.02 325.83 327.43 D18 322.95 324.64 324.59 324.58 325.41 324.92 324.86 326.91 325.62 325.32 327.35 D19 322.95 324.48 324.40 324.38 325.34 324.77 324.68 326.86 325.53 325.18 327.31 D20 322.95 324.11 323.91 323.86 325.19 324.39 324.20 326.79 325.32 324.85 327.25 D21 322.95 324.07 323.84 323.79 325.15 324.31 324.10 326.77 325.26 324.76 327.23 D22 322.83 324.03 323.78 323.72 325.13 324.25 324.03 326.75 325.22 324.70 327.22 D23 322.81 323.99 323.73 323.66 325.10 324.19 323.96 326.74 325.19 324.64 327.21 D24 322.68 323.85 323.51 323.42 325.04 324.03 323.73 326.71 325.11 324.50 327.19 D36 320.22 323.48 322.66 322.23 324.88 323.62 323.02 326.63 324.87 324.10 327.12 549 330.27 331.17 331.17 331.17 331.43 331.43 331.43 331.74 331.74 331.74 332.19 547 330.13 331.05 331.05 331.05 331.31 331.31 331.31 331.64 331.63 331.63 332.09 543 329.98 330.92 330.92 330.92 331.19 331.19 331.19 331.53 331.52 331.52 331.97 539 329.65 330.71 330.70 330.70 331.00 331.00 331.00 331.36 331.35 331.35 331.80 I539 330.50 330.58 330.58 330.58 330.70 330.70 330.70 331.00 330.99 330.99 331.51 H539 330.40 330.41 330.41 330.41 330.45 330.43 330.42 331.06 331.05 331.05 331.58 G539 330.25 331.11 331.11 331.10 331.34 331.34 331.34 331.63 331.63 331.63 332.02 K539 329.53 330.42 330.42 330.40 330.64 330.63 330.63 330.96 330.95 330.95 331.38 J539 330.18 330.44 330.44 330.43 330.69 330.69 330.69 330.97 330.97 330.97 331.40 G534 329.33 329.69 329.69 329.69 329.71 329.70 329.70 330.25 330.24 330.24 331.21 DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L’EQUIPEMENT DE LA LOIRE ETUDE HYDRAULIQUE DE LA LOIRE ENTRE FEURS ET VILLEREST ETUDE HYDRAULIQUE

ANNEXE B --- TABLEAU DES DEBITS D’ECOULEMENT

SOGREAH – JCC – 4.11.0746 R2 – DECEMBRE 2007 PAGE 21

DEBITS LIT MINEUR (m3/s) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s M53 P1p 1538 2310 2310 2309 2553 2553 2554 2852 2856 2857 2989 P1p P2 1538 2310 2310 2309 2553 2553 2554 2852 2856 2857 2989 P2 P2V 1538 2310 2310 2309 2553 2553 2554 2852 2856 2857 2989 P2V P3 1538 2310 2310 2309 2553 2553 2554 2852 2856 2857 2989 P3 P4 1538 2219 2219 2218 2411 2413 2413 2637 2648 2649 2758 P4 P5 1395 1519 1519 1519 1557 1563 1564 1596 1621 1624 1483 P5 P6 1294 1563 1563 1563 1638 1644 1645 1699 1736 1739 1649 P6 P7 1295 1592 1592 1586 1693 1692 1693 1765 1804 1808 1874 P7 P8 1538 2101 2102 2098 2263 2264 2264 2387 2442 2447 2520 P8 P9 1538 2037 2038 2034 2138 2142 2143 2154 2248 2256 2229 P9 P10 991 1113 1116 1118 1160 1176 1178 1096 1205 1219 1138 P10 P11 1192 1570 1573 1586 1706 1727 1729 1736 1880 1898 1937 P11 P12 1321 1738 1742 1755 1849 1886 1891 1829 2019 2047 2057 P12 P13 1402 1645 1654 1662 1648 1710 1718 1453 1721 1762 1566 P13 P14 1406 1619 1629 1637 1607 1677 1686 1439 1697 1741 1617 P14 P15 1382 1701 1710 1721 1743 1813 1822 1620 1886 1931 1845 P15 P16 1431 1994 2004 2018 2101 2184 2194 1949 2302 2365 2226 P16 P17 1452 1892 1912 1926 1914 2052 2071 1836 2147 2231 2171 P17 P18 1455 1947 1964 1979 2029 2147 2162 2017 2315 2389 2394 P18 P19 1446 2049 2072 2088 2152 2287 2306 1857 2476 2575 2190 P19 P20 1110 1482 1512 1527 1453 1623 1649 1319 1674 1788 1571 P20 P21 1269 1791 1821 1843 1773 1957 2011 1712 2066 2193 2060 P21 P22 1480 1866 1960 1989 1554 1986 2092 1316 1793 2050 1566 P22 P23 1474 1579 1743 1765 1243 1616 1797 1153 1469 1647 1378 P23 P24 1421 1493 1678 1701 1153 1569 1745 1060 1366 1572 1268 P24 P25 1387 1376 1624 1666 1158 1456 1691 1145 1388 1540 1369 P25 P26 1534 1718 1936 1987 1907 1989 2046 2161 2308 2370 2606 P26 P27 1534 1339 1666 1764 1427 1536 1647 1656 1728 1791 1993 P27 P28 1534 1033 1373 1532 1027 1171 1305 1146 1243 1326 1375 P28 P29 1534 1033 1373 1532 1027 1171 1305 1146 1243 1326 1366 P29 P30 1449 913 1158 1275 855 1034 1147 895 1033 1145 1063 P30 P31 1449 443 776 953 143 462 669 47 169 366 56 P31 P32 1449 443 776 953 143 462 669 47 169 366 54 P32 P33 1449 538 808 962 237 588 739 147 289 550 172 P33 P34 1485 -252 284 734 -175 -295 -163 -161 -213 -275 -186 P34 P35 1459 394 860 1246 248 412 651 243 301 325 284 P35 P36 1550 1268 1702 2084 1520 1477 1646 1824 1845 1778 2148 P36 P37 1336 1909 1995 2038 2200 2233 2283 2603 2669 2687 3061 P37 P38 1550 2597 2598 2602 3050 3048 3050 3696 3699 3698 4328 P38 P39 1550 2597 2598 2601 3050 3048 3050 3695 3699 3698 4311 P39 P40 1550 2597 2598 2601 3050 3048 3050 3695 3699 3698 4311 P40 P41 1550 2598 2599 2601 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4296 P41 P42 1550 2598 2599 2601 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4296 P431 P44 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4518 P44 P441 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4518 P441 P45 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4500 P451 P452 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4436 P47 P471 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4218 P471 P472 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4201 P48 P49 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4144 P49 P491 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4144 P491 P492 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4141 DEBITS LIT MINEUR (m3/s) (suite) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s P492 P493 1550 2598 2599 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4103 P493 P494 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 4061 P502 P503 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3697 P503 P51 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3583 P51 P511 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3583 P512 P513 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3396 P513 P514 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3337 P514 P52 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3257 P52 P521 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3257 P521 P522 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3211 P522 P523 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3162 P523 P524 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3095 P524 P525 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 3004 P525 P53 1550 2598 2600 2600 3050 3047 3050 3695 3699 3697 2902 DEBITS LIT MAJEUR RIVE GAUCHE (m3/s) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. 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Min Max Moy. Min Max Moy. 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Min 4900 m3/s P3 D3 0 91 91 91 141 141 140 215 209 208 232 D3 D4a -2 26 26 26 39 39 39 56 55 54 52 D3 D4b 2 52 52 52 75 75 75 105 103 103 126 D3D4c0 13131328272754515155 P4 D4a 143 687 687 686 833 829 829 1009 998 997 1259 D4a P5 82 267 268 267 294 295 295 317 321 322 437 D4a D4b 59 446 445 445 578 573 572 748 731 729 875 D4b D4c 13 103 103 103 128 127 127 158 154 154 60 D4b D5a 48 395 394 394 525 521 520 696 680 678 942 D4c D5a 7 78 78 78 105 104 104 140 136 136 120 D4cD5b6 37373750494966646458 D4cD5c0000111655 13 P5 D5a 183 223 224 223 213 214 214 214 206 206 272 D5a D5b 39 59 59 59 63 63 63 117 86 85 256 D5bD5c0000000531918238 D5a D6a 200 638 637 636 779 775 775 933 936 935 1079 D5b D6b 45 97 97 96 113 112 112 129 131 131 77 D5cD6c0000111602423252 D6a P6 2 176 176 176 253 249 249 346 340 339 433 D6a D6b 184 398 398 397 448 448 448 492 502 502 400 D6bD6c0000000000 0 D6a P7 14 63 63 63 78 78 78 94 95 95 247 D6b P7 229 494 494 493 561 560 560 622 632 633 477 D6cD70000111602423253 P7D70000000000 0 D8aD70 11101019181836272618 D7D8b0 111110201919955148272 P8D8a0333171515704846109 D8aD8b000000091696692 D8a D9a 0 -8 -7 -8 -2 -3 -3 -57 -48 -45 0 D8b D9b 0 11 11 10 20 19 19 186 120 114 364 P9 D9a 406 832 831 840 1009 998 997 1272 1240 1232 1452 D9aD9b000064447292293 D9a D10a 388 631 631 635 710 712 712 738 777 782 810 D9a D10b 17 194 193 197 291 280 279 431 387 382 550 D9b D10c 0 11 11 10 26 23 23 233 148 136 458 D10a P10 130 273 273 273 314 312 312 315 330 333 314 D10b D10a 5 57 56 57 78 76 76 94 94 94 101 D10b D10c 022212101033201952 D10a D11a 263 415 415 419 473 475 475 516 540 543 597 D10b D11b 12 135 134 137 202 194 193 304 273 269 398 D10c D11c 0 13 13 13 38 33 33 266 168 155 510 D11a P11 129 168 169 169 144 160 161 93 139 149 120 D11a D11b 6 70 68 70 131 115 113 211 175 167 228 D11b D11c 0 108 106 109 188 171 168 291 250 242 337 D11a P12 128 178 178 180 198 201 201 212 226 228 248 D11b D12a 18 97 96 99 145 138 137 224 198 194 290 D11c D12b 1 121 119 121 225 204 201 557 418 397 847 P12 D12a -5 51 50 52 92 83 82 164 133 127 210 D12a D12b 0 26 25 27 48 43 43 94 74 70 107 D12a D13a 13 123 121 124 189 178 176 294 257 251 394 DEBITS LIT MAJEUR RIVE DROITE (m3/s) (suite) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s D12b D13b 1 148 145 147 274 247 244 651 492 467 954 D13a P13 5 54 54 54 71 72 72 77 87 90 110 D13a D13b 0 25 24 25 52 44 43 103 77 72 126 D13a D14a 8 43 43 44 66 62 62 114 92 90 158 D13b D14b 0 73 71 72 153 133 131 382 281 264 552 D13b D14c 1 101 99 100 173 158 156 372 288 275 528 P14 D14a 0 26 24 25 63 49 48 135 93 85 174 D14a D14b 0 24 23 24 57 45 44 123 85 77 162 D14c D14b 0 18 17 18 36 32 31 87 65 62 124 D14a D15a 8 45 44 45 72 66 65 125 101 98 170 D14b D15b 0 115 112 113 246 210 206 592 431 403 837 D14c D15c 1 83 82 83 137 126 125 285 223 213 403 P15 D15a 07673423221527156216 D15b D15a 0 -15 -13 -13 -23 -13 -11 58 31 32 102 D15c D15b 0 -1 0 0 -9 0 1 14 11 14 31 D15a D16a 8 37 37 38 83 76 76 336 204 186 488 D15b D16b 0 129 125 126 261 223 218 548 410 384 765 D15c D16c 1 84 82 82 146 126 124 271 212 199 371 P16 D16a 23 195 185 186 302 245 236 248 290 269 219 D16a D16b 7 66 61 62 114 89 85 155 133 118 164 D16b D16c 0 28 26 26 54 42 41 93 73 65 118 D16a D17a 23 167 161 162 272 232 226 430 361 337 541 D16b D17b 8 167 161 162 320 269 262 610 470 437 810 D16c D17c 1 112 108 108 200 169 165 364 285 265 487 D17a P17 0 24 21 21 71 50 46 153 114 101 199 D17a D17b 0 61 59 59 87 75 73 100 98 91 115 D17b D17c 0 18 16 16 48 32 30 100 68 58 131 D17a P18 23 82 81 82 115 108 107 177 150 145 227 D17b P18 8 147 147 148 187 189 190 263 243 245 333 D17b D18 0 63 56 56 172 122 115 347 257 226 459 D17c D18 1 131 124 124 248 201 195 464 354 322 616 P18D180000300444221585 D18 D19 1 194 181 180 423 323 310 1254 633 549 1652 D19P190000-79-26-19114-79-49168 D19 D20 0 195 181 180 503 349 329 1141 712 598 1474 P20D2002001054859612291100 D20 D21 0 197 181 180 607 397 334 1237 834 690 1564 P21 D21 54 150 137 133 167 164 162 119 187 187 135 D21 D22 55 347 319 313 774 561 495 1356 1021 876 1693 D22 P22 -5 -81 -76 -72 8 -72 -78 178 60 -14 227 D22 D23 60 429 394 384 766 633 574 1178 961 890 1461 D23 P23 -53 -49 -64 -64 127 47 -10 258 167 132 321 D23 D24 113 477 459 448 639 586 584 919 794 758 1128 D24 P24 -34 -13 -32 -32 34 25 10 108 57 59 136 D24 P25 147 490 491 479 605 561 574 811 738 699 986 P33 D36 0 1329 895 518 1530 1571 1404 1872 1855 1920 2213 D36 P36 -214 641 292 -46 681 757 637 778 824 909 927 D36 P37 214 688 603 565 850 814 767 1093 1030 1011 1277 DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L’EQUIPEMENT DE LA LOIRE ETUDE HYDRAULIQUE DE LA LOIRE ENTRE FEURS ET VILLEREST ETUDE HYDRAULIQUE

ANNEXE C --- TABLEAU DES VITESSES D’ECOULEMENT

SOGREAH – JCC – 4.11.0746 R2 – DECEMBRE 2007 PAGE 22

VITESSES LIT MINEUR (m/s) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s M53 P1p 1.8 2.3 2.3 2.3 2.5 2.5 2.5 2.7 2.8 2.8 2.9 P1p P2 1.9 2.2 2.2 2.2 2.3 2.3 2.3 2.5 2.5 2.5 2.5 P2 P2V 1.9 2.2 2.2 2.2 2.3 2.3 2.3 2.5 2.5 2.5 2.5 P2V P3 1.8 1.9 1.9 1.9 1.8 1.8 1.8 1.7 1.7 1.7 1.7 P3 P4 2.6 3.1 3.1 3.1 3.2 3.2 3.2 3.3 3.4 3.4 3.4 P4 P5 2.3 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.0 2.1 2.1 1.8 P5 P6 1.5 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.3 1.4 1.4 1.2 P6 P7 1.8 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.6 1.7 1.7 1.6 P7 P8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 P8 P9 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 P9 P10 2.0 1.9 1.9 1.9 1.8 1.9 1.9 1.6 1.8 1.9 1.6 P10 P11 1.5 1.6 1.6 1.6 1.7 1.7 1.7 1.5 1.7 1.8 1.6 P11 P12 1.5 1.6 1.6 1.6 1.6 1.7 1.7 1.4 1.7 1.7 1.5 P12 P13 1.6 1.5 1.5 1.5 1.4 1.5 1.5 1.1 1.4 1.5 1.1 P13 P14 2.6 2.5 2.5 2.5 2.3 2.5 2.5 1.8 2.3 2.4 2.0 P14 P15 2.2 2.3 2.3 2.3 2.2 2.4 2.4 1.8 2.3 2.4 2.0 P15 P16 2.4 2.9 2.9 2.9 2.8 3.0 3.0 2.3 3.0 3.1 2.5 P16 P17 2.2 2.5 2.6 2.6 2.4 2.6 2.7 2.0 2.6 2.7 2.2 P17 P18 2.0 2.2 2.2 2.2 2.0 2.2 2.3 1.5 2.1 2.3 1.7 P18 P19 1.1 1.2 1.3 1.3 1.1 1.3 1.3 0.7 1.2 1.3 0.8 P19 P20 1.2 1.2 1.3 1.3 1.0 1.3 1.3 0.6 1.1 1.3 0.7 P20 P21 1.3 1.5 1.6 1.6 1.3 1.6 1.7 1.0 1.5 1.7 1.1 P21 P22 1.2 1.2 1.4 1.4 0.8 1.3 1.4 0.5 0.9 1.2 0.6 P22 P23 1.7 1.4 1.6 1.7 0.8 1.4 1.6 0.6 1.0 1.2 0.7 P23 P24 1.2 1.0 1.2 1.2 0.6 1.0 1.2 0.4 0.7 0.9 0.5 P24 P25 1.8 1.2 1.5 1.6 0.7 1.2 1.5 0.5 0.8 1.1 0.6 P25 P26 0.7 0.5 0.7 0.7 0.4 0.6 0.7 0.3 0.5 0.6 0.4 P26 P27 0.8 0.4 0.6 0.7 0.3 0.5 0.5 0.3 0.4 0.5 0.3 P27 P28 0.7 0.3 0.5 0.6 0.2 0.3 0.4 0.2 0.3 0.3 0.2 P28 P29 0.9 0.4 0.6 0.7 0.3 0.4 0.5 0.2 0.3 0.4 0.3 P29 P30 1.3 0.5 0.7 0.8 0.3 0.5 0.6 0.2 0.4 0.5 0.3 P30 P31 1.6 0.3 0.6 0.8 0.1 0.3 0.5 0.0 0.1 0.2 0.0 P31 P32 1.6 0.3 0.6 0.8 0.1 0.3 0.5 0.0 0.1 0.2 0.0 P32 P33 2.2 0.4 0.7 0.9 0.1 0.4 0.6 0.1 0.2 0.4 0.1 P33 P34 1.4 -0.1 0.2 0.5 -0.1 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 P34 P35 1.0 0.2 0.4 0.6 0.1 0.2 0.3 0.1 0.1 0.1 0.1 P35 P36 0.7 0.2 0.3 0.4 0.2 0.2 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 P36 P37 0.6 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.2 0.3 0.4 0.3 P37 P38 0.5 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 P38 P39 0.8 0.5 0.5 0.6 0.4 0.5 0.6 0.4 0.5 0.6 0.4 P39 P40 0.8 0.5 0.5 0.6 0.4 0.5 0.6 0.4 0.5 0.6 0.4 P40 P41 1.7 1.6 1.8 2.0 1.5 1.8 2.0 1.4 1.8 2.1 1.6 P41 P42 1.7 1.6 1.8 2.0 1.5 1.8 2.0 1.4 1.8 2.1 1.6 P431 P44 1.7 1.6 1.9 2.2 1.6 2.0 2.3 1.6 2.1 2.5 2.0 P44 P441 1.7 1.6 1.9 2.2 1.6 2.0 2.3 1.6 2.1 2.5 2.0 P441 P45 2.1 2.2 2.6 3.0 2.2 2.7 3.3 2.3 3.0 3.6 3.0 P451 P452 1.5 1.7 2.0 2.4 1.8 2.2 2.6 1.9 2.4 3.0 2.4 P47 P471 0.8 0.9 1.1 1.3 1.0 1.2 1.5 1.1 1.4 1.8 1.3 P471 P472 0.7 0.9 1.0 1.2 0.9 1.1 1.4 1.0 1.3 1.6 1.2 P48 P49 1.2 1.5 1.7 2.0 1.5 1.9 2.4 1.6 2.1 2.8 2.0 P49 P491 1.7 1.8 2.2 2.8 1.8 2.4 3.3 1.9 2.6 3.9 2.3 P491 P492 0.7 0.9 1.0 1.1 0.9 1.1 1.3 1.0 1.3 1.6 1.2 VITESSES LIT MINEUR (m/s) (suite) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s P492 P493 0.4 0.6 0.6 0.7 0.6 0.7 0.8 0.7 0.8 1.0 0.8 P493 P494 0.4 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.6 0.7 0.9 0.7 P502 P503 0.4 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.6 0.7 0.9 0.7 P503 P51 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.6 0.7 0.5 P51 P511 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.6 0.7 0.5 P512 P513 0.2 0.3 0.3 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.4 P513 P514 0.3 0.5 0.5 0.6 0.5 0.6 0.7 0.6 0.7 0.8 0.6 P514 P52 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.6 0.7 0.5 P52 P521 0.3 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.6 0.7 0.5 P521 P522 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.3 P522 P523 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.3 P523 P524 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 P524 P525 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 0.1 P525 P53 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.3 VITESSES LIT MAJEUR RIVE GAUCHE (m/s) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s 549 G539 0.3 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.8 1.0 1.0 1.0 1.1 549 I539 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 549 J539 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 549 K539 0.0 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.9 G539 539 0.7 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 G539 H539 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 H539 I539 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 I539 J539 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 J539 K539 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 H539 G534 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.4 534 G534 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 I539 GM53 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 J539 HM53 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.5 K539 HM53 0.0 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.8 G534 GM53 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.6 M53 GM53 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 GM53 HM53 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 GM53 G3a 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 HM53 G3b 0.0 0.3 0.3 0.6 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 1.4 1.5 G3a P3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 G3b G3a 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 G3a G4a 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 G3b G4b 0.1 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.7 P4 G4a -0.1 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1 G4b G4a 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.3 G4L G4b -0.1 -0.3 -0.3 -0.2 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -0.3 -0.3 0.1 G4a G6a 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.4 G4b G6b 0.2 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.7 G4L G6L 0.0 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.3 P6 G6a 0.0 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.6 0.5 0.5 0.5 0.3 G6b G6a 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.4 G6b G6L 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 G6a G7a 0.1 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 G6b G7a 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.7 G6L G7L 0.0 0.4 0.4 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 P7 G7a 0.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.3 G7a G7L 0.1 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 G7a G8L 0.1 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.7 G7L G8L 0.0 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 G7L G8b 0.0 0.5 0.5 0.4 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.9 P8 G8L -0.1 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 G8L G8b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 G8L G9L 0.0 0.7 0.7 0.7 0.8 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.1 G8b G9b 0.0 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.7 0.7 0.7 0.9 G9L P9 -0.4 -0.1 -0.1 -0.2 0.1 0.1 0.1 0.3 0.3 0.3 0.5 G9b G9L 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 G9L P10 0.4 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.9 1.0 1.0 1.1 G9b G10a 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 G9b G10b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 P10 G10a 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.5 0.4 G10a G10b 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 G10a G12a 0.7 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.7 0.9 0.9 0.8 G10b G12b 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.6 P12 G12a 0.7 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.8 0.9 0.9 0.8 G12b G12a 0.1 0.1 0.2 0.2 0.1 0.2 0.2 0.0 0.1 0.1 0.0 VITESSES LIT MAJEUR RIVE GAUCHE (m/s) (suite) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s G12a G13a 0.2 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.8 G12b G13b 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 P13 G13a 0.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.2 0.4 0.4 0.1 G13b G13a -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 G13a G14a 0.1 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 G13b G14b 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 G14a P14 -0.4 0.4 0.4 0.4 0.6 0.6 0.6 0.5 0.6 0.7 0.6 G14a G14b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.2 G14a G15 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.5 0.4 G14b G15 0.1 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.6 G15 P15 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.3 G15 G16 0.2 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 G16 P16 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.4 0.5 0.6 0.5 G16 G17 0.3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.5 G17 P17 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 0.1 0.1 0.0 G17 G18 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.6 0.5 P18 G18 0.3 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.1 0.3 0.3 0.2 G18 G19 0.3 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.4 0.6 0.7 0.5 P19 G19 0.4 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.5 0.3 0.5 0.5 0.3 G19 G20a 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.6 0.5 G20a P20 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.5 0.5 0.4 G20a G20b 0.9 1.2 1.6 1.8 0.5 0.9 1.2 0.3 0.5 0.7 0.3 G20a P21 0.5 0.6 0.6 0.6 0.5 0.6 0.7 0.4 0.6 0.7 0.4 G20b G21 0.3 0.8 0.8 0.8 0.5 0.8 0.9 0.4 0.6 0.7 0.5 P21 G21 0.0 2.3 2.9 2.4 1.5 2.3 2.6 1.0 1.7 2.1 1.1 G21 G22 0.1 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.4 P22 G22 0.1 2.0 2.6 2.7 0.7 1.8 2.3 0.4 0.8 1.3 0.4 G22 G23 0.1 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.4 P23 G23 0.0 0.9 0.1 0.0 0.6 1.0 1.1 0.4 0.7 1.0 0.5 G23 G24 0.3 0.4 0.4 0.5 0.4 0.5 0.5 0.3 0.5 0.6 0.4 P24 G24 0.0 0.9 1.0 0.8 0.1 0.7 1.0 0.0 0.1 0.3 0.0 G24 G25 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.4 G25 P25 0.0 -0.5 -1.6 -1.8 0.2 -0.1 -1.0 0.1 0.2 0.2 0.2 G25 G26 0.1 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.3 0.4 0.5 0.3 P26 G26 0.0 1.0 1.7 2.0 0.5 1.0 1.4 0.3 0.6 0.9 0.4 G26 G27a -0.4 0.1 -0.2 -0.3 0.2 0.2 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 G26 G27b 0.2 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.3 0.4 0.5 0.3 P27 G27a 0.0 0.9 1.6 1.7 0.6 1.0 1.3 0.4 0.7 0.9 0.5 G27a G27b 0.3 0.2 0.3 0.3 0.1 0.2 0.2 0.1 0.2 0.2 0.1 G27a G29a -0.1 0.3 0.2 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.3 G27b G29b 0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 P29 G29a 1.1 0.2 0.6 1.0 0.1 0.2 0.3 0.1 0.2 0.2 0.1 G29a G29b 0.0 0.1 0.2 0.3 0.1 0.1 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 G29a G30a 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 G29b G30b 0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 P30 G30a 0.0 0.9 1.2 1.4 0.7 1.0 1.1 0.5 0.8 1.0 0.6 G30b G30a -0.1 -0.1 -0.2 -0.3 0.0 -0.1 -0.2 0.1 0.1 0.0 0.1 G30a P32 -0.1 0.5 0.5 0.4 0.2 0.5 0.6 0.1 0.2 0.5 0.1 G30a P33 0.6 0.7 0.7 0.7 0.9 0.8 0.8 0.8 1.0 1.1 0.9 G30b P34 -0.1 0.3 0.3 0.3 0.1 0.3 0.4 0.1 0.2 0.2 0.1 G30b P35 0.3 0.5 0.6 0.7 0.5 0.6 0.6 0.4 0.6 0.7 0.5 DEBITS LIT MAJEUR RIVE DROITE (m/s) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s P3 D3 0.0 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.8 0.8 0.8 0.7 D3 D4a -0.2 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 D3 D4b 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 D3 D4c 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 P4 D4a 1.7 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.8 D4a P5 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.7 D4a D4b 0.6 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 D4b D4c 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 D4b D5a 0.1 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.7 D4c D5a 0.1 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 D4c D5b 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 D4c D5c 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 P5 D5a 0.7 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.4 D5a D5b 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.3 D5b D5c 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9 0.5 0.5 2.0 D5a D6a 0.5 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 1.0 D5b D6b 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.2 D5c D6c 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.3 0.3 0.3 0.7 D6a P6 0.2 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.8 D6a D6b 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 D6b D6c 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 D6a P7 0.6 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.4 D6b P7 0.6 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 D6c D7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.1 0.1 0.8 P7 D7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 D8a D7 0.2 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.4 0.5 0.5 0.1 D7 D8b 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.3 P8 D8a 0.0 1.3 1.3 1.3 2.5 2.4 2.4 4.2 3.7 3.7 4.6 D8a D8b 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3 0.4 0.4 0.2 D8a D9a 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 D8b D9b 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.3 0.3 0.3 0.4 P9 D9a 1.2 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.5 1.5 1.4 D9a D9b -0.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.3 0.3 0.2 0.3 D9a D10a 0.7 0.8 0.8 0.8 0.9 0.9 0.9 0.8 0.9 0.9 0.8 D9a D10b 0.1 0.5 0.5 0.4 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 D9b D10c 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 D10a P10 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.5 0.6 0.4 D10b D10a 0.2 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 D10b D10c 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 D10a D11a 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.7 D10b D11b 0.2 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 D10c D11c 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 D11a P11 0.9 0.5 0.5 0.5 0.3 0.4 0.4 0.2 0.3 0.3 0.2 D11a D11b 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 0.2 0.2 0.3 D11b D11c 0.0 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 D11a P12 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.7 0.8 0.8 0.7 D11b D12a 0.2 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 D11c D12b 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 P12 D12a -0.1 0.3 0.3 0.3 0.5 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.6 D12a D12b 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 0.2 D12a D13a 0.2 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 DEBITS LIT MAJEUR RIVE DROITE (m/s) (suite) Point Point 30 ans 50 ans 100 ans Référence 10 ans amont aval Max Moy. Min Max Moy. Min Max Moy. Min 4900 m3/s D12b D13b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 D13a P13 0.2 0.3 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 0.1 0.2 0.2 0.2 D13a D13b 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.2 D13a D14a 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 D13b D14b 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 D13b D14c 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 P14 D14a 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 D14a D14b 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 D14c D14b 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 D14a D15a 0.2 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.4 0.5 0.5 0.5 D14b D15b 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 D14c D15c 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 P15 D15a 0.0 0.3 0.3 0.2 0.4 0.3 0.3 0.5 0.5 0.5 0.6 D15b D15a -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 D15c D15b 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 D15a D16a 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.3 D15b D16b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 D15c D16c 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 P16 D16a 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.3 0.4 0.4 0.2 D16a D16b 0.2 0.3 0.2 0.2 0.3 0.3 0.2 0.2 0.3 0.2 0.2 D16b D16c 0.0 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.2 0.1 0.2 0.2 0.2 D16a D17a 0.2 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 D16b D17b 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 D16c D17c 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 D17a P17 0.1 0.6 0.6 0.6 0.5 0.6 0.7 0.3 0.6 0.7 0.4 D17a D17b 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.3 0.2 D17b D17c 0.0 0.2 0.2 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 D17a P18 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.6 D17b P18 0.1 0.6 0.6 0.6 0.5 0.6 0.6 0.5 0.6 0.7 0.6 D17b D18 0.0 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.5 D17c D18 0.0 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.3 0.5 0.5 0.4 P18 D18 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.9 1.1 0.8 0.9 D18 D19 0.1 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 D19 P19 -0.1 0.0 -0.1 -0.1 -0.2 -0.1 -0.1 0.1 -0.1 -0.1 0.1 D19 D20 0.0 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.4 P20 D20 0.0 0.1 0.0 0.0 0.2 0.2 0.1 0.1 0.2 0.3 0.1 D20 D21 0.0 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 P21 D21 0.4 0.5 0.5 0.5 0.3 0.4 0.5 0.1 0.3 0.4 0.1 D21 D22 0.2 0.3 0.3 0.3 0.3 0.4 0.4 0.3 0.4 0.4 0.4 D22 P22 -0.2 -0.2 -0.3 -0.3 0.0 -0.2 -0.2 0.2 0.1 0.0 0.2 D22 D23 0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 0.3 D23 P23 -0.3 -0.1 -0.1 -0.2 0.2 0.1 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 D23 D24 0.2 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.3 0.4 0.4 0.3 D24 P24 -0.8 0.0 -0.1 -0.1 0.0 0.1 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 D24 P25 0.2 0.4 0.4 0.4 0.3 0.4 0.5 0.2 0.3 0.4 0.3 P33 D36 0.0 1.4 2.1 2.2 0.8 1.5 2.1 0.6 1.0 1.4 0.7 D36 P36 -0.4 0.3 0.2 0.0 0.3 0.4 0.4 0.2 0.3 0.4 0.3 D36 P37 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 0.4 0.4 0.3 0.3 0.4 0.3 DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L’EQUIPEMENT DE LA LOIRE ETUDE HYDRAULIQUE DE LA LOIRE ENTRE FEURS ET VILLEREST ETUDE HYDRAULIQUE

ANNEXE D --- PLANS ET FIGURES

SOGREAH – JCC – 4.11.0746 R2 – DECEMBRE 2007 PAGE 23

C:\DONNEES\4110746_42_Loire_PPRI_Feurs_Villerest_CBR\03_calculs\CARIMA\Modele\Q2100_1996.xls - HydrogrammeRapport

Q (m3/s) CRUE DE NOVEMBRE 1996 - 2100 m3/s 2200 2100 Station de Feurs 2000 1900 2,5 km - P10 1800 7,4 km - P25 1700 1600 15 km - P43 1500 44,4 km - P53 1400 1300 1200 1100 1000 900 800 700 600 500 400 Figure 2 300 Temps (heures) 200 0 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 C:\DONNEES\4110746_42_Loire_PPRI_Feurs_Villerest_CBR\03_calculs\CARIMA\Modele\Q2440_2003.xls - HydrogrammeRapport

Q (m3/s) CRUE DE DECEMBRE 2003 - 2440 m3/s 2700 2600 2500 2400 2300 2200 2100 2000 1900 1800 1700 1600 Station de Feurs 1500 1400 2,5 km - P10 1300 1200 7,4 km - P25 1100 1000 9,5 km - P31 900 800 15 km - P43 700 600 44,4 km - P53 500 400 300 Temps (heures) Figure 3 200 0 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60