• Hydraulics of Structures

• Dr. S. pourbakhshian • [email protected] • Islamic Azad University, Ramsar Branch, Department of Civil Engineering

Session 4 3- ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ

ﺟﺰوه ﺟﻠﺴﻪ ﭼﻬﺎرم درس ﻃﺮاﺣﻲ ﻫﻴﺪروﻟﻴﻜﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ – ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ

دﻛﺘﺮ ﺳﻤﻴﻪ ﭘﻮرﺑﺨﺸﻴﺎن ﻋﻀﻮ ﻫﻴﺎت ﻋﻠﻤﻲ داﻧﺸﮕﺎه آزاد اﺳﻼﻣﻲ واﺣﺪ راﻣﺴﺮ 3-7 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ - اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن(Sediment Transport by Stream)

water sediment

DAM 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ

ﺑﺎ اﺣﺪاث ﺳﺪ روي رودﺧﺎﻧﻪ، در ﻳﺎﭼﻪ اي در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ ﺑﻮﺟﻮد ﻣﻲ آﻳﺪ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﭘﺲ زدﮔﻲ آب در ﻣﺤﻞ ورود رودﺧﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن از ﺳﺮﻋﺖ ﺟﺮﻳﺎن آب ﻛﺎﺳﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد، ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺣﻤﻞ رودﺧﺎﻧﻪ ﻛﻢ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﭘﺪﻳﺪه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺰن آﻏﺎز ﻣﻲ ﺷﻮد . اﺛﺮ اﺳﺎﺳﻲ رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺰن ﻳﻚ ﺳﺪ ﺑﺮ ﻛﺎﻫﺶ ﻇﺮﻓﻴﺖ ذﺧﻴﺮه اي ﻣﺨﺰن ﻇﺎﻫﺮ ﻣﻲ ﺷﻮد . اﺣﺪاث ﺳﺪ روي ﻳﻚ رودﺧﺎﻧﻪ، ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ رﺳﻮﺑﮕﺬاري و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻛﺎﻫﺶ ﻇﺮﻓﻴﺖ ذﺧﻴﺮه ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﻣﻴﺸﻮد. رﺳﻮﺑﮕﺬاري، ﻣﺤﺪودﻳﺘﻬﺎﻳﻲ را در ﻓﺎﻳﺪه ﺑﺨﺸﻲ ﻣﺨﺰن ﺑﺮاي اﻫﺪاف اوﻟﻴﻪ اﻳﺠﺎد ﻣﻴﻜﻨﺪ. ﻋﻼوه ﺑﺮ اﻳﻦ، رﺳﻮﺑﮕﺬاري ﺑﺎﻋﺚ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻴﺰان ﺗﺒﺨﻴﺮ آب از ﺳﻄﺢ ﻣﺨﺰن ﺑﺮاي ﻳﻚ ﻇﺮﻓﻴﺖ ذﺧﻴﺮه ﻣﺸﺨﺺ (ﺑﻪ دﻟﻴﻞ اﻓﺰاﻳﺶ ﺳﻄﺢ ﻣﺨﺰن)، آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﻲ و ﺗﺸﻜﻴﻞ ﺑﺎﺗﻼق در اراﺿﻲ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ، اﻓﺰاﻳﺶ ﻗﺪرت ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ رودﺧﺎﻧﻪ در ﭘﺎﻳﻴﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ، ﻛﺎﻫﺶ ﺣﺠﻢ ﻛﻨﺘﺮل ﺳﻴﻼب ﻣﺨﺰن و در ﺑﺮﺧﻲ ﻣﻮارد ﺣﺎد ﺑﺎﻋﺚ اﻳﺠﺎد ﭘﺪﻳﺪه روﮔﺬري در ﺧﻼل ﺳﻴﻞ ﻣﻴﺸﻮد اﻓﺰاااﻳﺶ ﻋﻤﻖ رﺳﻮب در ﭘﺸﺖ ﺑﺪﻧﻪ ﺳﺪ، ﭘﺎﻳﺪاﺎاري آن را ﻛﺎﻫﺶ داده و ﺑﺮ ﻋﻤﻠﻜﺮد ﺗﺄﺳﻴﺴﺎت ﺧﺮوج آب، درﻳﭽﻪ ﻫﺎ و ﺷﻴﺮﻫﺎي ﺗﺮاز ﭘﺎﻳﻴﻦ دﺳﺖ اﺛﺮ ﻧﺎﻣﻄﻠﻮب ﻣﻴﮕﺬارد. ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮب ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﺎن ﺳﺪﻫﺎ، ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺣﺠﻢ ﻣﻔﻴﺪ ﻣﺨﺰن، ﺗﻌﻴﻴﻦ رﻗﻮم آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺗﺄﺳﻴﺴﺎت ﺧﺮوج بآب، ﺑﺮرﺳﺑﺮرﻲﻲ ﺗﻌﺎدل و ﭘ ﺎﻳ ﺪاري ﺳﺪ، ﺗﺴﻬﻴﻼت ﺗﻔﺮﻳﺤﺮﻳﻲﻲ و ﺗﺄﺛﻴﺮي ﻛﻪ رﺳﻮﺑﺎت ﻧﻬﺸﺘﻪ ﺷﺪه ردر ورودي ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺑﺮ اراﺿﻲ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﻣﻴﮕﺬارﻧﺪ (ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﭘﺴﺰدﮔﻲ آب) اﻫﻤﻴﺖ ﻓﺮاوان دارد . اﮔﺮﭼﻪ ﻣﺪﻟﻬﺎي رﻳﺎﺿﻲ ﻣﺘﻌﺪدي ﺑﺮاي ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮب در ﻣﺨﺎزن ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻻت آب و رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ، اﻣﺎ روﺷﻬﺎي ﺗﺠﺮﺑﻲ ﻫﻨﻮز ﺑﻪ ﻃﻮر وﺳﻴﻌﻲ در ﻛﺎرﻫﺎي ﻋﻤﻠﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ

ﺑﺮرﺳﺑﺳﻲ ﻧﺤﻮه ﭘﺨﺶ رﺳﻮﺑﺎت ورودي ﺑﻪ ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ ﺟﻬﺖ ﺗﻌﻴﻴﻦﺗﻌﻦ ﺗﺮاز آﺳﺘﺎﻧﻪ د رﻳﭽﻪ ﻫﺎي ﻋﻤﻘﻲ و ﺟﺎﻧﻤﺎﻳﻲ آﺑﮕﻴﺮﻫﺎ ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﻴﺖ ﻓﺮاوان ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻫﻨﮕﺎم رﺳﻮﺑﮕﺬاري، ﻣﻮاد درﺷﺖ داﻧﻪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ اي دورﺗﺮ از ﺑﺪﻧﻪ ﺳﺪ، ﺑﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ دﻟﺘﺎ در ﻣﺼﺐ ﻣﺨﺰن ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ، در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻮاد رﻳﺰداﻧﻪ ﺑﻼﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ، ﻳﻌﻨﻳﻲﻲ در ﻣﺤﻞ ﺣﺠﻢ ﻣﺮده ﻣﺨﺰن رﺳﻮﺑ ﮕﺬاري ﻣﻴﺸﻴﻮﻮﻧﺪ. از اﺛﺮات ﻣﻨﻔﻲ رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﺳﺪﻫﺎ، ﻣﻲ ﺗﻮان ﻛﺎﻫﺶ ﺣﺠﻢ ذﺧﻴﺮه آن ﻫﺎ را ﻧﺎم ﺑﺮد. ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺑﺮرﺳﻲ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ ﺳﺪﻫﺎي ﺑﺴﻴﺎري در اﺳﭙﺎﻧﻴﺎ، اﻟﺠﺰاﻳﺮ، ﺗﺮﻛﻴﻪ و ﺳﺎﻳﺮ ﻛﺸﻮرﻫﺎي واﻗﻊ در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺧﺸﻚ و ﻧﻴﻤﻪ ﺧﺸﻚ در اﺛﺮ رﺳﻮﺑﮕﺬاري و ﻛﺎﻫﺶ ﻇﺮﻓﻴﺖ ذﺧﻴﺮه از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﺧﺎرج ﺷﺪه اﻧﺪ. 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ

ﺗﻌﺪاد ﮐﻞ ﺳﺪهﺎﯼ ﺑﺰرگ در ﺟﻬﺎن ۴٠٠٠٠

ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻧﺴﺒﺖ رﺳﻮﺑﮕﺬارﯼ % ۵/٠ ﺗﺎ % ١

ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺨﺎزن ٧٠٠٠ ﻣﻴﻠﻴﺎرد ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﺳﺪﻫﺎ در اﻳﺮان 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﺳﺪﻫﺎ در اﻳﺮان 3-7-1 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻣﻘﺪﻣﻪ

ﺗﻌﺪاد ﻛﻞ ﺳﺪﻫﺎي ﺑﺰرگ در اﻳﺮان 42

ﻇﺮﻓﻇﻓﻴﺖ ﻣﺨﺎزن 33000 ﻣﻴﻠﻴﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ

ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻧﺴﺒﺖ رﺳ ﻮﺑﮕﺬاري % 75/0 ﺗﺎ % 1

ﻣﺘﻮﺳﻂ ر ﺳ ﻮﺑﮕﺬاري ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ 175 ﺗﺎ 250 ﻣﻴ ﻠﻴﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ 3-7-2 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺆﺛﺮ در رﺳﻮﺑﮕﺬاري ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ

اﻛﺜﺮ ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﻌﺘﺒﺮ در زﻣﻴﻨﻪ ﺳﺪﺳﺎزي و ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ رودﺧﺎﻧﻪ، رﺳﻮب را ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺤﺼﻮل ﻧﻬﺎﺋﻲ ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﺳﻄﺢ زﻣﻴﻦ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ ﺟﺮﻳﺎن آب، ذوب ﻳﺦ ﻫﺎ و وزش ﺑﺎد ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ، ﻣﻮاد ﺟﺎﻣﺪ رﺳﻮﺑﻲ ﺑﻪ ﻣﻮاد ﺟﺎﻣﺪ ﺑﺎ ﭼﮕﺎﻟﻴﻬﺎي ﻣﺘﻔﺎوت ﮔﻔﺘﻪ ﻣﻴﺸﻮد ﻛﻪ از ﻫﻮازدﮔﻲ، ﻏﻠﺘﻴﺪن و ﻳﺎ ﺧﺮد ﺷﺪن ﺳﻨﮕﻬﺎ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﻴﺸﻮﻧﺪ. اﻳﻦ ﻣﻮاد ﺧﺎﺻﻴﺖ اﻧﻔﺮادي ﺧﻮد را در داﺧﻞ ﺟﺮﻳﺎن آب و در ﺣﻴﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎﻧﻬﺎ ﺣﻔﻆ ﻛﺮده و ﺗﺤﺖ ﺗﺄﺛﻴﺮ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺑﻴﻦ ﻣﻮﻟﻜﻮﻟﻲ و ﻳﺎ ﭘﺪﻳﺪه ﻟﺨﺘﻪ ﺷﺪن ﻗﺮاﻗار ﻧﻤﻴﮕﻴﺮﻧﺪ.

ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺆﺛﺮ در رﺳﻮﺑﮕﺬاري ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ را ﻣﻴﺘﻮان ﺑﻪ دو دﺳﺘﻪ ﻋﻮاﻣﻞ ﻃﺒﻴﻌﻲ و ﻏﻴﺮ ﻃﺒﻴﻌﻲ ( اﻧﺴﺎﻧﻲ) ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻛﺮدﻛد:

 ﻋﻮاﻣﻞ ﻃﺒﻴﻌﻲ  ﻋﻮاﻣﻮﻞﻞ ﻏﻴﺮﻃﺒﻴﻌﻴﺮﺒﻴﻲﻲ (اﻧﺴﺎﻧﻲ) 3 - 7 - 2 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺆﺛﺮ در رﺳﻮﺑﮕﺬاري ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﻋﻮاﻣﻞ ﻃﺒﻴﻌﻲ

ﻋﻮاﻣﻞ ﻃﺒﻴﻌﻲ ﻣﺆﺛﺮ در ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﺧﺎك ﺳﻄﺤﻲ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎي آﺑﺮﻳﺰ و رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺎﻫﻴﺖ ﮔﺮدش ﻫﻴﺪروﻟﻮژﻳﻚ آب در ﺟﻬﺎن و روﻧﺪ ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺳﻄﺢ ﺧﺸﻜﻴﻬﺎ ﺑﺎز ﻣﻴﮕﺮدﻧﺪ. اﻳﻦ ﻋﻮاﻣﻞ ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪي ﻣﻴﺸﻮﻧﺪ:

اﻟﻒ) ﺷﺮاﻳﻂ ﺟﻮي و ﺗﻮزﻳﻊ زﻣﺎﻧﻲ و ﻣﻜﺎﻧﻲ آن: ﺑﺎرش ﺑﺎران، ﺑﺮف و ﺗﮕﺮگ، وزش ﺑﺎد و ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت دﻣﺎﻳﻲ ﻫﻮا ب) وﻳﮋﮔﻴﻬﺎي ﺟﻐﺮاﻓﻴﺎﺋﻲ، ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﻲ و زﻣﻴﻦ ﺷﻨﺎﺳﻲ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﻳﺰ: ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﻴﺎﺋﻲ، ارﺗﻔﺎع از ﺳﻄﺢ درﻳﺎ، ﺷﻴﺐ ﺣﻮﺿﻪ، زﻣﺎن ﺗﻤﺮﻛﺰ ﺣﻮﺿﻪ و ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت، زﻣﻴﻦ ﺷﻨﺎﺳﻲ ﻣﻨﻄﻘﻪ پ) ﭘﻮﺷﺶ ﮔﻴﺎﻫﻲ: ﻧﻮع ﭘﻮﺷﺶ ﮔﻴﺎﻫﻲ، ﺗﺮاﻛﻢ ﭘﻮﺷﺶ ﮔﻴﺎﻫﻲ، ﺷ ﺮاﻳﻂ رﻳﺸﻪ و ﺳﺎﻗﻪ ﮔ ﻴﺎه و ﻣﻮﻗﻌﻴﺖ رﺷﺪ ﮔﻴﺎه ت) ﺑﻼﻳﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ: وﻗﻮع ﺳﻴﻼﺑﻬﺎي ﺑﺰرگ، وﻗﻮع ﺧﺸﻜﺴﺎﻟﻲ و رﺧﺪاد زﻣﻴﻦ ﻟﻐﺰش ث) ﺷﺮاﺮﻳﻳﻂ ﻫﻴﺪروﻟﻴﻜﻴروﻴﻲﻲ ﻣﺨﺰن (راﻧﺪﻣﺎرنن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي ﻣﺨﺰن): ﻧﺴﺒﺖ ﺣﺠﻢ ذﺧﻴﺮه ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﻳﺎن آب ورودي، ﺷﻜﻞ ﻣﺨﺰن، ﻣﺸﺨﺼﺎت درﻳﭽﻪ ﻫﺎي ﺗﺤﺘﺎﻧﻲ، ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري از ﻣﺨﺰن، ﺷﺪت آﺷﻔﺘﮕﻲ ﺟﺮﻳﺎن ج) ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﻓﻴﺰﻳﻜﻲ ذرات رﺳﻮب: داﻧﻪ ﺑﻨﺪي ذرات رﺳﻮب، ﺷﻜﻞ ذرات و ﺳﺮﻋﺖ ﺳﻘﻮط ذرات رﺳﻮب 3 - 7 - 2 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺆﺛﺮ در رﺳﻮﺑﮕﺬاري ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﻋﻮاﻣﻞ ﻏﻴﺮ ﻃﺒﻴﻌﻲ

ﻋﻮاﻣﻞ ﻏﻴﺮﻃﺒﻴﻌﻲ (اﻧﺴﺎﻧﻲ) ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﺧﺎك ﻳﻜﻲ از ﺻﺪﻣﺎﺗﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ اﻧﺴﺎن ﺑﺎ دﺧﺎﻟﺖ ﻧﺎﺑﺠﺎي ﺧﻮد در ﻃﺒﻴﻌﺖ ﺑﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ آن ﻛﻤﻚ ﻛﺮده اﺳﺖ. از آﻧﺠﺎﺋﻴﻜﻪ ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﺧﺎك، از آﻧﺠﺎﺋﻴﻜﻪ ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﺧﺎك، اوﻟﻴﻦ ﮔﺎم در ﻓﺮآﻳﻨﺪ رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ ﻣﺤﺴﻮب ﻣﻴﺸﻮد، در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺑﺎ ﺗﻤﺮﻛﺰ ﺑﺮ اﻳﻦ ﻣﻄﻠﺐ و ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺳﺎﻳﺮ ﻣﺮاﺣﻞ اﻳﻦ زﻧﺠﻴﺮه، ﻣﻴﺘﻮان ﻋﻮاﻣﻞ ﻏﻴﺮﻃﺒﻴﻌﻲ ﻣﺆﺛﺮ در رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ را ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪي ﻛﺮد: اﻟﻒ) ﻓﻌﺎﻟﻴﺘﻬﺎ و دﺧﺎﻟﺘﻬﺎي ﺑﺸﺮ در ﺳﻄﺢ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎي آﺑﺮﻳﺰ: ﺗﺨﺮﻳﺐ ﺟﻨﮕﻠﻬﺎ و ﻣﺮاﺗﻊ، ﺗﺠﺎوز ﺑﻪ ﻋﺮﺻﻪ ﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻛﺎرﺑﺮي اراﺿﻲ، ﻧﺒﻮد ﻧﻘﺸﻪ ﻛﺎداﺳﺘﺮ، ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻧﺎﻣﻨﺎﺳﺐ ﻛﺸﺎورزان از زﻣﻴﻦزﻣﻦ و ﻣﻨﺎﺑﻊ ﻃﺒﻴﻌﻃﻌﻲ، ﻧﺒﻮد ﻫﻤﺎﻫﻨﮕﻲ ﺑﻴﻦﺑﻦ ا رﮔﺎﻧﻬﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ در اﻣﺮ ﻣﺪﻳﺮﻳﺖ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎي آﺑ ﺮﻳﺰ و ﻋﺪم وﺟﻮد ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻧﻈﺎرﺗﻲ ﻗﺎﻧﻮﻧﻤﻨﺪ ب) ﻛﺎﺳﺘﻴﻬﺎي ﻃﺮاﺣﻲ و ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري: ﺗﻤﺎﻳﻞ ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺨﺎزن ﺣﺠﻴﻢ ﺑﺮاي ذﺧﻴﺮه آب از ﺳﺎﻟﻬﺎي ﺗﺮ ﺑﻪ ﺳﺎﻟﻬﺎﻬيي ﺧﺸﻚ ﺑﺪون در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﺮﻦﻦ ﺗﻤﻬﻴﺪات ﻣﻬﻨﺪﺳﻬﻲﻲ ر ﺳﻮب، ﻃﺮاﺣﺮﻲﻲ ﻧﺎدرﺳﺖ ﺗﺄﺳﻴﺴﺎت ﺗﺨﻠﻴﻪ ﻛﻨﻨﺪه ﺳﺪ، ﺿﻌﻒ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻠﻬﺎي ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري و ﻳﺎ ﺑﻪ روز ﻧﺒﻮدن اﻳﻦ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻠﻬﺎ، ﻋﺪم ﺗﻤﺎﻳﻞ ﺑﻬﺮه ﺑﺮدار در ﻣﺎﻧﻮر درﻳﭽﻪ ﻫﺎي ﻋﻤﻘﻲ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻋﺪم ﭘﺬﻳﺮش رﻳﺴﻚ و ﻳﺎ اﻓﺰاﻳﺶ اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ ﻫﺰﻳﻨﻪ ﻫﺎي ﻧﮕﻬﺪاري و ﺗﻌﻤﻴﺮات، ﻋﺪم آﻣﺎدﮔﻲ ﺗﺠﻬﻴﺰات ﻫﻴﺪروﻣﻜﺎﻧﻴﻚ و ﻳﺎ ﻣﺨﺎﻃﺮه آﻣﻴﺰ ﺑﻮدن ﻣﺎﻧﻮر آﻧﻬﺎ ﺑﺮاي ﺗﺨﻠﻴﻪ ﺟﺮﻳﺎﻧﻬﺎي ﻏﻠﻴﻆ و ﻧﺒﻮد ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت و ارزﻳﺎﺑﻲ زﻳﺴﺖ ﻣﺤﻴﻄﻲ در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺗﺨﻠﻴﻪ ﺟﺮﻳﺎﻧﻬﺎي ﻏﻠﻴﻆ ﺑﻪ ﭘﺎﻳﻴﻦ دﺳﺖ 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ

ﻫﻨﮕﺎﻣﻴﻜﻪ ﺷﺮاﻳﻂ ﺟﺮﻳﺎن در ﺣﺪ آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ ﺑﺎﺷﺪ و ﻳـﺎ از آن ﺗﺠـﺎوز ﻧﻤﺎﻳـﺪ، ذرات رﺳـﻮب در ﻃﻮل ﺑﺴﺘﺮ رﺳﻮﺑﻲ ﺷﺮوع ﺑﻪ ﺣﺮﻛﺖ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ. رﺳﻮﺑﺎت رودﺧﺎﻧﻪ اي ﺑﻪ دو ﺻـﻮرت ﻣﻨﺘﻘـﻞ ﻣـﻲ ﺷﻮﻧﺪ، ﻳﺎ اﻳﻦ ﻣﻮاد در ﺟﺮﻳﺎن ﻏﻮﻃﻪ ور ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﻫﻤﺮاه آب در ﺣﺮﻛﺖ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪﻛﻪ ﺑﻪ آﻧﻬـﺎ ﻣـﻮاد رﺳﻮﺑﻲ ﻣﻌﻠﻖ ﮔﻔﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻣﻴﺰان ﻣﻮاد رﺳﻮﺑﻲ ﻣﻌﻠﻖ را ﻛﻪ در واﺣﺪ زﻣﺎن ﻳﻚ ﻣﻘﻄﻊ رودﺧﺎﻧﻪ ﻋﺒﻮر ﻣﻲ ﻛﻨﺪ، ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﻣﻲ ﻧﺎﻣﻨﺪ. از ﻃﺮﻓﻲ ﻣﻮاد رﺳﻮﺑﻲ ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ در ﻧﺰدﻳﻜﻲ ﻫﺎي ﺑﺴﺘﺮ ﺑـﻪ ﻳﻜﻲ از ﺻﻮر ﻟﻐﺰﺷﻟﻐﺷﻲ، ﻏﻠﺘﺸﻲ و ﻳﺎ ﭘﺮﺷﻲ ﺣﺮﻛـﺖ ﻧﻤﺎﻳـﺪ ﻛـﻪ ﺑـﻪ آﻧﻬـﺎآﺎ ﺑـﺎر ﺑﺴـﺘﺮ ﻣـﻲ ﮔﻮﻳﻨـﺪ . ﻧﻮع ﺣﺮﻛﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺎرﻣﻌﻠﻖ و ﻳﺎ ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﻪ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﻣﻮاد رﺳﻮﺑﻲ، ﺷﺮاﻳﻂ ﺟﺮﻳﺎن و ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت رودﺧﺎﻧﻪ دارد. 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ

Suspended Load

Bedload 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ

ذرات ﻣﻌﻠﻖ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﭼﮕﺎﻟﻲ زﻳﺎد آﻧﻬﺎ، ﮔﺮاﻳﺶ ﺑﻪ ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪن دارﻧﺪ اﻣﺎ ﺟﺮﻳﺎن ﻫﺎي ﺗﻼﻃﻤﻲ ﺑﻪ ﻃﺮف ﺑﺎﻻ در ﺟﻬﺖ ﺧﻼف ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻨﻲ ذرات ﻣﻌﻠﻖ ﻋﻤﻞ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ. زﻣﺎﻧﻲ ﻛﻪ ﺟﺮﻳـﺎن ﺑـﻪ ﻣﺨـﺰن ﻣﻲ رﺳﺪ، ﺳﺮﻋﺖ و ﺗﻼﻃﻢ ﺟﺮﻳﺎن ﺑﻪ ﻃﻮر ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ اي ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ. ذرات ﻣﻌﻠـﻖ درﺷـﺖ ﺗﺮ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﻣﺨﺰن ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪه و دﻟﺘﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻲ دﻫﻨﺪ. ذرات رﻳﺰﺗﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻌﻠﻖ ﺑـﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ و در ﭘﺎﻳﻴﻦ دﺳﺖ دﻟﺘﺎ ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. ذرات ﺧﻴﻠﻲ رﻳـﺰ ﻣﻤﻜـﻦ اﺳـﺖ ﺑـﻪ ﺻـﻮرت ﻣﻌﻠﻖ ﺑﺎﻗﻲ ﺑﻤﺎﻧﻨﺪ و ﺗﺌﺴﻂ درﻳﭽﻪ ﻫﺎي ﺗﺨﻠﻴﻪ ﻋﻤﻘﻲ، ﺗﻮﻧﻞ ﻧﻴﺮوﮔـﮔﺎﺎه و ﻳـﺎ ﺳـﺮرﻳﺰ ﺗﺨﻠﻴـﻪ ﺷـﻮﻧﺪ . ﻣﻘﺪار ﺑﺎر رﺳﻮﺑﺎت ﻣﻌﻠﻖ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداري و اﻧـﺪازه ﮔﻴـﺮي ﻏﻠﻈـﺖ ﻣـﻮاد ﻣﻌﻠـﻖ آن ﺑـﺮ ﺣﺴﺐ ppm ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد. وﺳﻴﻠﻪ اي ﺟﻬﺖ اﻧﺪازه ﮔﻴﺮي ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ وﺟﻮد ﻧﺪارد. ﺷﭙﺎرد ﺗﺼﺮﻳﺢ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﺪ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺑﺘﺮ ﺑﻴﻦﺑﻦ 0 ﺗﺎ 100 ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﻣﺘﻐﻴﺮ اﺳﺖ وﻟﻲ ﻏﺎﻟﺒﺎﻏﺎﻟﺎ ﺑ ﺮاي رودﺧﺎﻧـﻪودﺧﺎﻧﻪ ﻫ ـﺎي واﻗﻊ در دﺷﺖ ﺑﻴﻦ 5 ﺗﺎ 25 درﺻﺪ و ﺑﺮاي رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﻛﻮﻫﺴﺘﺎﻧﻲ ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ 50 درﺻﺪ اﺳﺖ. 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ 3 - 7 - 3 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - اﻧﻮاع ﺑﺎر رﺳﻮﺑﻲ

Sedimentation stored behind a dam

CtConcrete YlYearly average sedi dittimentation Dam type 1717..9494 arch dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 3460 681.83 (MCM)

First Operation date 1962 Current reservoir volume (MCM) 27782778..1717

Latest Sedimentation Percentage of reservoir volume 1997 1919..77 Studies reduction due to sedimentation

Percentage of yearly reservoir Sedimentation Period 35 volume reduction due to 00..5252 (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 628 Trap Efficiency (%) 100

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Karun Dam

Concrete Yearly a verage sedimentation Dam type 3030..7474 arch dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 3139 706.96 (MCM)

24322432..00 First Operation date 1977 Current reservoir volume (MCM) 4

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1996 2222..5252 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 19 volume reduction due to 00..9898 Period (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 584 Trap Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Zayandehrud Dam

CtConcrete YlYearly average sedi dittimentation Dam type 22..5353 arch dam rate (MCM) First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 1460 76 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1970 138 (()MCM) Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1998 55..22 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 28 volume reduction due to 00..1717 Period (year) sedimentation SdiSediment rat e 71 Trap Efficiency (%) 98 (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Dorudzan Dam

YlYearly average sedi dittimentation Dam type Earth dam 2 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 993 58 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1971 935 (MCM) Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1998 55..8484 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 27 volume reduction due to 00..22 Period (year) sedimentation Sediment rate 54 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran

Concrete Yearly average sedimentation Dam type buttress 3636..66 rate (MCM) dam First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 1760 700 (MCM)

First Operation date 1962 Current reservoir volume (MCM) 1060

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1980 3939..7777 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 18 volume reduction due to 22..0808 Period (year) sedimentation Sediment rate 660 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Minab Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type buttress 7 rate (MCM) dam First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 350 118118..99 (MCM)

First Operation date 1983 Current reservoir volume (()MCM) 231231..11

Latest Sedimentation Percentage of reservoir volume 1998 3333..9797 Studies reduction due to sedimentation

Percentage of yearly reservoir Sedimentation 15 volume reduction due to 2 Period (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 104104..99 Trap Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type 00..5353 arch dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 205 2020..7777 (MCM)

First Operation date 1961 Current reservoir volume (MCM) 184.23

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1991 1010..1313 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 30 volume reduction due to 00..2626 Period (year) sedimentation Sediment rate 16 Trap Efficiency (%) 93 (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 22..3232 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 960 4444..11 (MCM)

First Operation date 1981 Current reservoir volume (MCM) 915915..99

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1995 44..5959 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 14 volume reduction due to 00..2424 Period (year) sedimentation Sediment rate 3232..55 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Latyan Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type buttress 00..8787 rate (MCM) dam First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 95 2828..6767 (MCM)

First Operation date 1967 Current reservoir volume (()MCM) 6666..3333

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1995 3030..1818 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 28 volume reduction due to 00..9191 Period (year) sedimentation SdiSediment rat e 2424..3232 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Saveh Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type 33..9393 arch dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 reservoir (MCM) 290 2929..4646 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1993 260260..5454 (MCM) Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1996 1010..1616 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 33..55 volume reduction due to 11..3535 Period (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 1313\\..7474 Trap Efficiency (%) 98

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Golpayegan Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 00..1717 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 4242..33 77..3434 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1957 Current reservoir volume (MCM) 3434..9696

Latest Sedimentation Percentage of reservoir volume 1998 1717..3535 Studies reduction due to sedimentation

Percentage of yearly reservoir Sedimentation Period 41 volume reduction due to 00..44 (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 7 Trap Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran 15 khordad Dam

YlYearly average sedi dittimentation Dam type Earth dam 11..8585 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 200 9.25 reservoir (MCM) 2000 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1995 190190..7575 (MCM) Percentage of reservoir Latest Sedimentation 1996 volume reduction due to 44..6262 Studies sedimentation Percentage of yearly reservoir Sedimentation Period 2 volume reduction due to 00..9292 (year) sedimentation

Sedi ment rat e (MCM) 3.7 Trap Effi c iency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Chah nimeh Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 1 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 660 18 reservoir (MCM) 2000 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1982 642 (MCM) Percentage of reservoir Latest Sedimentation 1999 volume reduction due to 22..7373 Studies sedimentation Percentage of yearly reservoir Sedimentation Period 17 volume reduction due to 00..1515 (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 17 Trap Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Qeshlagh Dam

YlYearly average sedi dittimentation Dam type Earth dam 00..3636 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 224 7.6 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1979 Current reservoir volume (MCM) 216216..3434

Latest Sedimentation Percentage of reservoir volume 1999 33..4242 Studies reduction due to sedimentation Percentage of yearly reservoir Sedimentation 20 voldtidtlume reduction due to 0.16 Period (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 77..33 Trap Efficiency (%) 97

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Ekbatan Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type 00..1212 gravity dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 8 22..8282 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation 1963 Current reservoir volume (MCM) 55..1818 date Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1995 3535..2525 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir SdiSediment ttiation 32 volume reduction due to 11..55 Period (year) sedimentation Sediment rate 3.92 Trap Efficiency (%) 90 (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Jiroft Dam

Concrete Yearly average sedimentation Dam type 1111..55 arch dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 425 92 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1982 Current reservoir volume (MCM) 333

LtLatest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1996 2121..6464 reduction due to sedimentation Studies Percentaggyye of yearly reservoir SdiSediment ttiation 4 volume reduction due to 22..77 Period (year) sedimentation Sediment rate 46 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Voshmgeer Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 00..9898 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 59.5 29.5 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1970 Current reservoir volume (MCM) 30

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1995 4949..5858 reduction due to sedimentation Studies PtflPercentage of yearly reservoi r Sedimentation 25 volume reduction due to 11..6565 Period (year) sedimentation Sediment rate 2424..66 Trap Efficiency (%) 83 (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Torogh Dam

CtConcrete YlYearly average sedi dittimentation Dam type 00..8787 dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 33.1 10.44 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1988 Current reservoir volume (MCM) 2222..6666

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1996 3131..5454 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 8 volume reduction due to 22..6363 Period (year) sedimentation Sediment rate 6.96 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Kardeh Dam

CtConcrete YlYearly average sedi dittimentation Dam type 11..1111 dam rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 28.2 14.44 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1987 Current reservoir volume (MCM) 1313..7676

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1996 5151..22 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 9 volume reduction due to 33..9494 Period (year) sedimentation Sediment rate 10 Trap Efficiency (%) - (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Bukan Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 44..1717 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 66848 120.85 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1971 Current reservoir volume (MCM) 527527..1515

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1995 1818..6565 reduction due to sedimentation Studies Percentage of yearly reservoir Sedimentation 24 volume reduction due to 00..6464 Period (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 100 Trap Efficiency (%) 90

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Mahabad Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 00..7878 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 220 22.5 reservoir (MCM) (MCM)

First Operation date 1971 Current reservoir volume (MCM) 197197..55

Latest Percentage of reservoir volume Sedimentation 1999 1010..2323 reduction due to sedimentation Studies PtflPercentage of yearly reservoi r Sedimentation 28 volume reduction due to 00..3535 Period (year) sedimentation Sediment rate 2121..7373 Trap Efficiency (%) 98 (MCM)

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Arass Dam

Yearly average sedimentation Dam type Earth dam 77..2929 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 1366 211.28 reservoir (MCM) 2000 (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1971 11541154..7272 (MCM) Percentage of reservoir Latest Sedimentation 1999 volume reduction due to 1515..4747 Studies sedimentation PtflPercentage of yearly reservoi r Sedimentation Period 28 volume reduction due to 00..5353 (year) sedimentation

Sediment rate (MCM) 204 Trap Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Pishin Dam

YlYearly average sedi dittimentation Dam type Earth dam 11..6262 rate (MCM)

First Volume of the Probable sediment rate by 2000 175 12.14 reservoir (MCM) (MCM)

Current reservoir volume First Operation date 1993 162162..8686 (MCM) Latest Sedimentation Percentage of reservoir volume 1997 66..9494 Studies reduction due to sedimentation Percentage of yearly reservoir Sedimentation 44..55 volume reduction due to 00..9393 Period (year) sedimentation

Sediment rate (()MCM) 77..2828 Trappy() Efficiency (%) -

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran Grading from the viewpoint of the rate of yearly reduction of reservoir volume

Grading from the Grading from the viewpoint of the rate of viewpoint of the rate of Dam Name Dam Name yearly reduction of yearly reduction of reservoir volume reservoir volume Kardeh 1 Bukan 13 Jiroft 2 Arass 14 Torogh 3 Dez 15 Sefidrud 4 Golpayegan 16 Gorgan 6 Mahabad 17 Ekbatan 7 Karaj 18 Saveh 8 Lar 19 Karun 9 Dorudzan 20 Pishin 10 zayandehrud 21 Latyan 11 Geshlagh 22 15 Khordad 12 Chah nimeh 23

Sedimentation in the Reservoir of Large Dams in Iran 3-7-4 اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن - آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ

وﻗﺘﻲ ﻛﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺟﺮﻳﺎن آب روي ﻳﻚ ﺑﺴﺘﺮ ﻫﻤﻮار ﻣﺘﺸﻜﻞ از ذرات رﺳﻮب ﺑﻪ ﺗﺪرﻳﺞ از ﻣﻘﺪار ﺻﻔﺮ اﻓﺰاﻳﺶ ﻳﺎﺑﺪ، ﺣﺎﻟﺘﻲ ﻓﺮا ﻣﻲ رﺳﺪ ﻛﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻫﻴﺪرودﻳﻨﺎﻣﻴﻜﻲ اﻋﻤﺎﻟﻲ ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن ﺳﻴﺎل (دراگ و ﻟﻴﻔﺖ) روي ذرات ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﻧﻴﺮوي ﭘﺎﻳﺪاري در اﺛﺮ وزن ذرات ﺷﺪه و ﺑﺎﻋﺚ ﺣﺮﻛﺖ ذرات ﻣﻲ ﺷﻮد. اﻧﺘﻘﺎل از ﺣﺎﻟﺘﻲ ﻛﻪ ذرات ﺑﺪون ﺣﺮﻛﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺮﻛﺖ اوﻟﻴﻪ رﺳﻮب ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺷﺮط ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻳﺎ آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. اﻳﻦ آﺳﺘﺎﻧﻪ (ﺣﺪ) ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻣﻬﻤﻲ در ﺗﺤﻠﻴﻞ اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب، ﻣﺪﻳﺮﻳﺖ رودﺧﺎﻧﻪ و ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﻛﺎﻧﺎل ﻣﻲ ‐ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت زﻳﺎدي روي ﺷﺮوع ﺣﺮﻛﺖ رﺳﻮب اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ اﻛﺜﺮ اﻳﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﻛﺎر اوﻟﻴﻪ (Shields (1936و اراﺋﻪ رواﺑﻂ ﺗﺠﺮﺑﻲ ﺑﺮازش داده ﺷﺪه ﺑﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺷﻴﻠﺪز ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. (Shields (1936 راﺑﻄﻪ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﺑﺴﺘﺮ را ﺑﻪ ﻓﺮم ﻣﻌﺎدﻟﻪ  اراﺋﻪ ﻧﻤﻮد.  c   0 /( S   )D  0 = ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ (ﻣﻌﺎدل ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ) D = ﻗﻄﺮ ذرات رﺳﻮﺑﻲ ﺑﻪ m 3  S = وزن ﻣﺨﺼﻮص رﺳﻮب ﺑﻪ N m  = وزن ﻣﺨﺼﻮص آب ﺑﻪ N m3

Shields (1936) ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻋﺪد رﻳﻨﻮﻟﺪز ذرات را ﺑﺼﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ   ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻛﺮد. Re  u D     u = ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ( 0 )  = وﻳﺴﻜﻮزﻳﺘﻪ ﺳﻴﻨﻤﺎﺗﻴﻜﻲ Re  =ﻋﺪد رﻳﻨﻮﻟﺪز ذره ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﻤﻮدار ﺷﻴﻠﺪز ﺑﺮاي Re   400 (ذرات ﺑﺰرﮔﺘﺮ از 6 ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ)، ﻣﻘﺪار   ﻣﻌﺎدل ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺖ 056/0 ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. 3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

1 - ﻣﻌﺎدﻟﻪ دوﺑﻮي (1879) ﻛﻪ ﺑﺼﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ ( qb   b ( b  c ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. q b = دﺑﻲ ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ در واﺣﺪ ﻋﺮض آﺑﺮاﻫﻪ، در ﺳﻴﺴﺘﻢ اﻧﮕﻠﻴﺴﻲ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ lb ft . s ودر ﺳﻴﺴﺘﻢ SIﺑﺮ ﺣﺴﺐ kg m . s اﺳﺖ.  = ﺿﺮﻳﺐ ﻓﺮﻣﻮل دوﺑﻮي ﻛﻪ در ﺳﻴﺴﺘﻢ اﻧﮕﻠﻴﺴﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻓﺮﻣﻮل زﻳﺮ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ( ft 3 lb .s ) و در ﺳﻴﺴﺘﻢ SI ﺑﻪ ﺻﻮرت 3 ﻣﻌﺎدﻟﻪ زﻳﺮ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ( m kg . s ) ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. 4 3   ( 0 .173 ) ( D 50 ) 3 4   (0 .0108225 ) ( D 50 ) D 50 = اﻧﺪازه ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات رﺳﻮب ﺑﻪ ( mm ) 2 2  o = ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺴﺘﺮ آﺑﺮاﻫﻪ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. در ﺳﻴﺴﺘﻢ اﻧﮕﻠﻴﺴﻲ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ( lb ft ) و در ﺳﻴﺴﺘﻢ SI ﺑﺮ ﺣﺴﺐ kg m ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ.

 c=ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻛﻪ از ﻧﻤﻮدار ﺷﻴﻠﺪز ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ ‐ آﻳﺪ . ﻣﻌﺎدﻟﻪ دوﺑﻮي ﻳﻜﻲ از ﻣﻌﺎدﻻت ﻛﻼﺳﻴﻚ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﻌﺪ ‐ ﻫﺎ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺤﻘﻘﻴﻦ ﻣﺨﺘﻠﻒ اﺻﻼح و ﺑﻬﺒﻮد ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ. دو اﻧﺘﻘﺎد ﻣﻬﻢ ﻛﻪ از اﻳﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: اﻟﻒ ) ﺗﻤﺎم داده ‐ ﻫﺎ ازﻓﻠﻮﻣﻬﺎي ﻛﻮﭼﻚ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ ﺑﺎداﻣﻨﻪ ﻛﻮﭼﻜﻲ ازﺗﻐﻴﻴﺮات اﻧﺪازه ذرات، ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﻧﺪ. ب) ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﻛﺎرﺑﺮد ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺮاي ﺷﺮاﻳﻂ ﺻﺤﺮاﻳﻲ روﺷﻦ ﻧﻤﻲ ﺑﺎﺷﺪ.

3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

2 - ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻴﻴﺮ - ﭘﻴﺘﺮ (1934) ﻳﻚ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﺠﺮﺑﻲ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي از آزﻣﺎﻳﺸﺎت ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺷﺮاﻳﻂ زﻳﺮ: رﺳﻮﺑﺎت ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ ﺑﺎ اﻧﺪازه 3-39 ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ، ﻓﻠﻮﻣﻬﺎﻳﻲ ﺑﺎ ﻋﺮض 20 – 200 ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ و ﻋﻤﻖ‐ﻫﺎي ﻛﻤﺘﺮ از 20 ﺳﺎﻧﺘﻲ ﻣﺘﺮ، ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺑﺮاي ذرات ﻣﺎﺳﻪ اي زﺑﺮ، ﺑﺪون ﺷﻜﻞ ﺑﺴﺘﺮ و زﺑﺮي داﻧﻪ ﻫﺎ ﺗﻘﺮﻳﺒﺎً ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ زﺑﺮي ﻛﻞ. ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ اﻧﺪازه ﮔﻴﺮي ﻣﻌﺎدﻟﻪ در واﺣﺪﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﻴﺎن ﻣﻲ ﺷﻮد. در ﺳﻴﺴﺘﻢ ، ﺑﺼﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ 2 3 3 2 ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. q b  250 q S  42 .5 D 50 qb = ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ kg / s)/ m) q = دﺑﻲ ﺟﺮﻳﺎن ﺑﻪ m3 / s) / m) S = ﺷﻴﺐ D50 = اﻧﺪازه ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات رﺳﻮب ﺑﻪ mm

qb 3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

2 - ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻴﻴﺮ - ﭘﻴﺘﺮ و ﻣﻮﻟﺮ (1948) ﻳﻚ راﺑﻄﻪ ﺗﺠﺮﺑﻲ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي آزﻣﺎﻳﺶ ﺑﺎ ﻣﻮاد ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ، درﺟﻪ‐ﺑﻨﺪي ﺷﺪه و ﺳﺒﻚ وزن اﺳﺖ ﻛﻪ از ﻟﺤﺎظ ﺗﺌﻮري ﺗﻮﺳﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮش

ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻴﻴﺮ- ﭘﻴﺘﺮ اﺻﻠﻲ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. آﻧﻬﺎ رﺳﻤﺎً ﻓﺮﻣﻮﻟﻲ را ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﻛﺮدﻧﺪ ﻛﻪ ﺗﻨﻬﺎ از ﻳﻚ ﻗﻄﺮ ﻣﺆﺛﺮ D50 اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ‐ﻛﻨﺪ ﺗﺎ رﺳﻮب ﻣﺨﻠﻮط را ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻨﺪ، و ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺄﺛﻴﺮ ﺿﺮﻳﺐ زﺑﺮي داﻧﻪ ﻫﺎ و ﻛﺎﻫﺶ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻗﺎﺑﻞ دﺳﺘﺮس ﺑﺮاي اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب، ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻛﻞ اﺻﻼح ﻣﻲ ﺷﻮد. اراﺋﻪ ﻓﺮﻣﻮل ﻣﺬﻛﻮر ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﻳﻂ زﻳﺮ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ : ﻓﻠﻮﻣﻲ ﺑﺎ ﻫﻤﺎن ﻋﺮض وﻟﻲ ﻋﻤﻖ 120 - 1ﺳﺎﻧﺘﻲ ﻣﺘﺮ، اﻧﺪزه داﻧﻪ‐ﻫﺎ ﺑﻴﻦ 30 - 3/0 ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ و ﻧﺴﺒﺖ زﺑﺮي داﻧﻪ ﺑﻪ زﺑﺮي ﻛﻞ ﺑﻴﻦ 1 - 5/0ﻣﻲ‐ﺑﺎﺷﺪ. 3 2 3 2 ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺼﻮرتﺑﺼﻮت ﻓ ﺮﻣﻮل     n   s 1 2  grain roughness   qb     8    b  0.047 ( s   )gD50       n    s   total roughness   ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﮔﺮدد. q b = ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺮﺣﺴﺐ وزن در واﺣﺪ زﻣﺎن در واﺣﺪ ﻋﺮض ﻛﺎﻧﺎل ﺗﻤﺎم ﻣﻌﺎدﻟﻪ از ﻟﺤﺎظ دﻳﻤﺎﻧﺴﻴﻮﻧﻲ ﻫﻤﮕﻦ اﺳﺖ. ﻻزم اﺳﺖ ﻳﺎدآوري ﺷﻮد ﻛﻪ ﺗﺮم داﺧﻞ ﺑﺮاﻛﺖ ﺷﺒﻴﻪ ﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺷﻴﻠﺪز ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ  cاﺳﺖ ﺑﺎ

اﻧﺪﻛﻲ ﺗﻔﺎوت، ﺑﻪ ﻃﻮرﻳﻜﻪ در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺷﻴﻠﺪز ﺑﻪ ﺟﺎي 047/0 از 6/0 اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ‐ﺷﻮد. در ﺿﻤﻦ اﮔﺮ ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺗﺮم از ﻣﻘﺪار  c ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ، ﻣﻘﺪار اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﻣﻨﻔﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد، ﻛﻪ ﻫﻴﭽﮕﺎه اﻳﻦ ﻣﺴﺄﻟﻪ اﺗﻔﺎق ﻧﻤﻲ اﻓﺘﺪ زﻳﺮا ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﻫﻤﻮاره ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮاي آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ ﻫﻴﭽﮕﺎه ﺑﻪ ﻧﻤﻲ رﺳﺪ.  = ﭼﮕﺎﻟﭼﻲﻲ بآب (ﻣﻌﺎدل، kg m 3 1000 )  s = ﭼﮕﺎﻟﻲ رﺳﻮب ﺑﻪ g = ﺷﺘﺎب ﺛﻘﻞ(ﻣﻌﺎدل، m s 2 9/81 ) زﺑﺮي ذره و زﺑﺮي ﻛﻞ ﺑﺎ ﻣﻌﺎدﻟﺔ ﻣﺎﻧﻴﻨﮓ ﻧﺸﺎن داده ﻣﻲ‐ﺷﻮﻧﺪ. زﺑﺮي ذره ﺑﺎ ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﺳﺘﺮﻳﻜﻠﺮ(1923) ﺑﺼﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ 1 6 ngrain roughness  0.0151 D50 ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﮔﺮدد. D 50 = اﻧﺪازه ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات رﺳﻮب ﺑﻪ mm n total roughness ﺑﺎ ﻫﺮ روﺷﻲ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻌﻤﻮل ﺑﺮاي ﺗﺨﻤﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ زﺑﺮي ﻣﺎﻧﻴﻨﮓ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ‐ ﺷﻮد، ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ‐ﮔﺮدد.

3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

3- ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﭘﺎرﻛﺮ (Parker (1990 ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﺠﺮﺑﻲ دﻳﮕﺮ، ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﺠﺰﻳﻪ و ﺗﺤﻠﻴﻞ داده‐ﻫﺎي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از رودﺧﺎﻧﻪ‐ﻫﺎي Oregon Oregonو Oak Creek و ﻳﻚ ﻛﺎﻧﺎل ﻛﻮﭼﻚ ﺑﺎ ﺑﺴﺘﺮ ﺷﻨﻲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ. ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺬﻛﻮر، ﻳﻚ آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ را ﺑﺮاي ﺷﺮوع ﺣﺮﻛﺖ ذره ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻤﻲ ‐ ﻛﻨﺪ، ﺑﻠﻜﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻓﺮض ﻣﻲ‐ﻛﻨﺪ ﻛﻪ رﺳﻮب زﻳﺮ ﺳﻄﺤﻲ ﻣﻨﺒﻊ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ اﺳﺖ. اﺑﺘﺪا ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان w  ﺑﺼﻮرت      q  s  Subsurface sediment b    w    g1 2 (dS)3 2 ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. w  = ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﻧﻬﺎﺋﻲ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ 3  = ﭼﮕﺎﻟﻲ آب (ﻣﻌﺎدل، 1000k g m ) 3  s = ﭼﮕﺎﻟﻲ رﺳﻮب kg m 2 g = ﺷﺘﺎب ﺛﻘﻞ ﺑﺎ ﻣﻘﺪارm s 9/81 q b = ﻧﺮخ اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب در واﺣﺪ ﻋﺮض ﺑﻪ kg / s)/ m) d = ﻋﻤﻖ بآب ﺑﻪ m 1 2 3 2     ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻧﺮخ اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب در واﺣﺪ ﻋﺮض (q b ) ﺑﻪ ﺻﻮرت راﺑﻄﻪ q  g (dS)  w b       s  ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﻻزم اﺳﺖ ﻳﺎدآوري ﺷﻮد ﻛﻪ ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮق از ﻟﺤﺎظ دﻳﻤﺎﻧﺴﻴﻮن ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﻫﺴﺘﻨﺪ، وﻟﻲ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﺣﺠﻢ ﺑﺎر رﺳﻮب در واﺣﺪ زﻣﺎن در واﺣﺪ ﻋﺮض ﻛﺎﻧﺎل ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ.

3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

3- ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﭘﺎرﻛﺮ (Parker (1990 در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﺗﻨﻬﺎ ﻳﻚ ﻣﺴﺎﻟﻪ وﺟﻮد دارد و آن ﺗﻌﻴﻴﻦ w ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭘﺎرﻛﺮ از داده ﻫﺎي رودﺧﺎﻧﻪ Oak Creek اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد، ﺑﺪﻳﻦ ﺻﻮرت ﻛﻪ ﺑﻴﺎن ﻛﺮد داده ﻫﺎ ﺑﻪ دو دﺳﺘﻪ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ، ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ آﺑﺮاﻫﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ دﻳﮕﺮي ﺑﺎ  50 ﻋﻨﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ gdS    ( 0.0876)  ( b 0.0876) 50 (s  )gDspvt 50 (s  )gDspvt50

ﺑ ﻴﺎن ﻣﻲ ﺷﻮد. ﻛﻪ D spvt 50 ﻗﻄﺮ ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات ﻻﻳﻪ زﻳﺮﺳﻄﺤﻲ ﺑﺴﺘﺮ اﺳﺖ. 2  bed = ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ( N m ) ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد 50 ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﺑﻪ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺣﺮﻛﺖ ذرات ﻣﻲ‐ﺑﺎﺷﺪ.  ﺣﺎل ﻣﻲ ﺗﻮان ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﭘﺎرﻛﺮ را ﺑﺮاي qb ﺑﺎ ﺗﻌﻴﻴﻦ w ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﻘﺎدﻳﺮ  50 ﺑﺎ ﻓﺮم ﻣﻌﺎدﻟﻪ

 w  0 50  1  2 w  0.0025exp14.2(50 1)  9.28(50 1) 1  50  1.6  4.5 w  13..691 (0.853/50 ) 1.6 50

ﺣﻞ ﻛﺮد.

3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

4 - روش ﺗﺼﺎدﻓﻲ

ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺮآورد اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ (Enistein, (1942 ﺑﺮاي رودﺧﺎﻧﻪ‐ﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ، ﻳﻚ ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﻛﺎﻣﻼً ﭘﻴﭽﻴﺪه اﺳﺖ. ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺬﻛﻮر ﻳﻚ روش اﺣﺘﻤﺎﻻﺗﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺠﺰﻳﻪ و ﺗﺤﻠﻴﻞ داده‐ﻫﺎي رودﺧﺎﻧﻪ‐ﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺎﺳﻪ‐اي در ﺣﻮﺿﻪ ﻣﻲ ﺳﻲ ﺳﻲ ﭘﻲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ. او ﻓﺮض ﻛﺮد ﻛﻪ ﺗﻌﺪاد ذرات ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ در واﺣﺪ زﻣﺎن ﺑﺎ ﺗﻌﺪاد ذرات ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﻳﺎﻓﺘﻪ در واﺣﺪ زﻣﺎن ﺑﺎ ﻫﻢ ﺑﺮاﺑﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. اﻳﻨﺸﺘﻴﻦ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ در در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺧﻮد ﺳﻪ اﺻﻞ زﻳﺮ را در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ: ﺑﻴﻦ ذرات ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺴﺘﺮ و ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ، ﺗﺒﺎدل ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ اي وﺟﻮد دارد. ﺣﺮﻛﺖ ذ رات در ﻃﻮل ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرتﺻﻮت ﮔﺎم ﺑﻪ ﮔﺎم اﺳﺖ. ﻃﻮل ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺮﮔﺎم ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ اﻧﺪازه ذ رات ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﺮذرهﻫذه ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻨﺎوب در ﺣﺮﻛﺖ ﻧﻴﺴﺖ ﺑﻠﻜﻪ ﭘﺲ از ﭼﻨﺪ ﮔﺎم ﺗﻪ‐ﻧﺸﻴﻦ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. ﻣﻴﺰان ﺗﻪ ‐ ﻧﺸﻴﻨﻲ در واﺣﺪ ﺳﻄﺢ ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان اﻧﺘﻘﺎل ﻋﺒﻮري از ﻳﻚ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻌﻴﻦ، و ﺑﻪ ﻣﻴﺰان اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ ﻛﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻫﻴﺪرودﻳﻨﺎﻣﻴﻚ اﺟﺎزة ﺗﻪ‐ﻧﺸﻴﻨﻲ ذرات را ﺧﻮاﻫﻨﺪ داد.

روش اﻧﻴﺸﺘﻴﻦ- ﺑﺮاون ﻓﺮم ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻳﺎﻓﺘﺔ راﺑﻄﺔ ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ اﻳﻨﻴﺸﺘﻴﻦ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ.  q ‐ اﻳﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ . q  b b 3 F1  S (G S  1) gd 50  q b = ﻧﺮخ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎﺑرر ﺑﺴﺘﺑﺮﺮ ردر واﺣﺪ ﻋﺮض ﻣﻲ‐ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ زاز رارﺑﺑﻄﺔ (1-20) ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ‐ ﻳآﻳﺪ. D 50 = ﻗﻄﺮ ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات رﺳﻮب اﻧﺘﻘﺎل ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻛﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ﻗﻄﺮ ﻣﺘﻮﺳﻂ ذرات ﻻﻳﻪ زﻳﺮﺳﻄﺤﻲ اﺳﺖ. q b = ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ 0.391 (kg / s)/ m   3  s = ﭼﮕﺎﻟﻲ رﺳﻮب 2.15e  50   0.093 kg m  d50 = GS ﺟﺮم ﻣﺨﺼﻮص ذرات رﺳﻮﺑﻲ (ﻣﻌﺎدل   (65/2 qb     3 40( d )   0.093  50 d50  3-7-5 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ

*  bed  50   =  50 ﺗﺎﺑﻊ ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﺷﻴﻠﺪز ﻛﻪ از راﺑﻄﺔ  (GS 1)d 50

ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ‐ﮔﺮدد. N m2  bed = ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ( ) 2 36 2 36 2 F =ﺛﺎﺑﺖ ﻋﺪدي ﻣﻲ‐ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻃﺒﻖ راﺑﻄﺔ F1   3 )  3 1 3 gd 50 (G S  1) gd 50 (G S  1)

ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ‐ﺷﻮد. g = ﺷﺘﺎب ﺛﻘﻞ (ﻣﻌﺎدل، 81/9 ) = وﻳﺴﻜﻮزﻳﺘﻪ ﺳﻴﻨﻤﺎﺗﻴﻜﻲ آب ﺑﻪ

ﻣﻘﺪار F 1 ﺑﺮاي رودﺧﺎﻧﻪ‐ﻫﺎي ﺑﺎ رﺳﻮﺑﺎت ﺷﻨﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 0/82 اﺳﺖ.

3-7-6 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- اﻧﻮاع ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ

ﻣﻌﻤﻮﻻ راﺑﻄﻪ رﻳﺎﺿﻲ ﺑﻴﻦ دﺑﻲ ﺑﺎرﻣﻌﻠﻖ Q s و دﺑﻲ ﺟﺮﻳﺎن Q ﺑﻪ ﺻﻮرت رﻳﺎﺿﻲ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻣﺎﻧﻨـﺪ n ذﻳﻞ اﺳﺖ: (Qs  K (Q

ﻛﻪ در آن n ﺣﺪودا ﺑﻴﻦ 2 و 3 ﺑﻮده و K ﺿﺮﻳﺐ ﺑﺴﻴﺎر ﻛﻮﭼﻜﻲ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. دﺑﻲ رﺳﻮب ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﻛﻤﺘﺮ از دﺑﻲ ﺟﺮﻳﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻘﺪار ﻓﺮﺳـﺎﻳﺶ ﺑـﺮ ﺣﺴـﺐ ﺷـﺪت ﺑﺎرﻧﺪﺎﮔﮔﻲ ، ﺷ ﺮاﻳﻂاﻂ ﺧﺎك و ﭘﻮﺷﺶ ﮔﻴﺎﮔﺎﻫﻲ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣـﻲ ﻧﻤﺎﻳـﺪ. ﻫﻤﭽﻨـﻴﻦ ﻣﻤﻜـﻦ اﺳـﺖ ﻣـﻮاد ﻣـﻮرد ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ در اﺛﺮ ﻳﻚ ﺑﺎرﻧﺪﮔﻲ در ﻳﻚ ﻣﻨﻄﻘﻪ، ﺗﺎ ﺑﺎرﻧﺪﮔﻲ ﺑﻌﺪي ﻛـﻪ در آن ﺷﺴـﺘﻪ ﻣـﻲ ﺷـﻮﻧﺪ ﺗـﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﮔﺮدﻧـﺪ و در ﻧﺘﻴﺠـﻪ در ﺑﺎرﻧـﺪﮔﻲ ﺑﻌـﺪي ﻓﺮﺳـﺎﻳﺶ ﺑﻴﺸـﺘﺮي ﻧﺸـﺎن ﻣـﻲ دﻫﻨـﺪ . ﻣﻌﻤـﻮﻻ

ﻫﻤﺒﺴﺘﮕﻲ آﻣﺎر رﺳﻮب ﺿﻌﻴﻒﺿﻌﻒ اﺳﺖ . ﭘﺲ از ﻣﺤﺎﺳﺒﻣﺤﺎﺳﻪﻪ Q s ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﻧﻤﻮدن 10 اﻟﻲ 20 درﺻـدﺻﺪﺪ ﺑـﻪﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎر ﻛﻞ رﺳﻮب را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮد. 3-7-7 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن

اﻣﺮوزه ﺑﺮاي ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن، ﻳﻜﻲ از اﺑﺰارﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮل اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪﻟﻬﺎي رﻳﺎﺿﻲ اﺳﺖ. ﻣﺪل ﻫﺎي رﻳﺎﺿﻲ ﻧﻴﺰ ﺑﺮاي ﺑﺮرﺳﻲ رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪ ﺑﻪ دو دﺳﺘﻪ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. ﻛﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از :  ﻣﺪل ﻫﺎي ﺗﺠﺮﺑﻲ  ﻣﺪل ﻫﺎي رﻳﺎﺿﻲ ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺮ ﺟﺮﻳﺎن و رﺳﻮب

ﻣﺪل ﻫﺎي ﺗﺠﺮﺑﻲ ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﺸﺎﻫﺪات و اﻧﺪازه ﮔﻴﺮﻳﻬﺎي ﻣﺤﻠﻲ از ﻣﺨﺎزن ﻣﻮﺟﻮد ﭘﺎﻳﻪ ﮔﺬاري ﺷﺪه اﻧﺪ و اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه رواﺑﻂ ﺑﻴﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺮ ﭘﺪﻳﺪه را ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ از ﺟﻤﻠﻪ اﻳﻦ رواﺑﻂ، روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﻧﺎم ﺑﺮد. ﻣﺪﻟﻬﺎي رﻳﺎﺿﻲ، ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺮ ﺟﺮﻳﺎن و رﺳﻮب و ﺑﺮاﺳﺎس ﺣﻞ رﻳﺎﺿﻲ ﺗﻤﺎم ﭘﺪﻳﺪه ﻫﺎي ﻣﻮﺛﺮ در اﻧﺘﻘﺎل، ﺗﻮزﻳﻊ، ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻨﻲ و آب ﺷﺴﺘﮕﻲ رﺳﻮب ﺑﻨﺎ ﻧﻬﺎده ﺷﺪه اﻧﺪ. 3-7-7 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- ﻣﺪﻟﻬﺎي رﻳﺎﺿﻲ

ﻣﺪل ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮيFluvial: اﻳﻦ ﻣﺪل در ﺳﺎل 1972، ﺗﻮﺳﻂ ﭘﺮوﻓﺴﻮر Howard H.Chang ﻧﻮﺷﺘﻪ و ﺑﺴﻂ داده ﺷﺪ. ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮيFluvial 12ﻳﻚ ﻣﺪل رﻳﺎﺿﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮاي روﻧﺪﻳﺎﺑﻲ ﺟﺮﻳﺎن رﺳﻮب در آﺑﺮاﻫﻪ، ﺗﻐﻴﻴﺮات ﻋﺮض و ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﻲ ﺑﺴﺘﺮ در ﻧﺘﻴﺠﻪ اﺛﺮ اﻧﺤﻨﺎء ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺪل ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﻣﻲ ﺷﻮد.

ﻣﺪل ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮي HEC 6 : اﻳﻦ در ﻃﻲ ﺳﺎل ﻫﺎي 1976 ﺗﺎ 1993 ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺮﻛﺰ ﻫﻴﺪروﻟﻮژي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ (HEC) ﺗﻬﻴﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺪل HEC 6 ﻓﺮﺳﺎﻳﺶ و رﺳﻮﺑﮕﺬاري را ﺑﺎ ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﺗﺪاﺧﻞ ﻋﻤﻞ ﺑﻴﻦ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﻫﻴﺪروﻟﻴﻜﻲ ﺟﺮﻳﺎن و ﺳﺮﻋﺖ ﺣﻤﻞ رﺳﻮب ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﺪ و ﺑﺮ اﻳﻦ ﻓﺮض اﺳﺘﻮار اﺳﺖ ﻛﻪ ﺷﺮاﻳﻂ ﺗﻌﺎدل ﺑﻴﻦ ﺣﻤﻞ رﺳﻮب در ﻛﻒ و ﺑﺴﺘﺮ در ﻫﺮ ﻳﻚ از ﻣﺮاﺣﻞ زﻣﺎﻧﻲ اﻳﺠﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد.

ﻧﺮم اﻓﺰار SSIIM : اﻳﻦ ﻧﺮم اﻓﺰار در اواﻳﻞ دﻫﻪ ﻧﻮد ﺗﻮﺳﻂ دﻛﺘﺮ اوﻟﺴﻦ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻳﺎﻓﺖ. و در اواﺳﻂ ﺳﺎل 1993 ﻧﺴﺨﻪ اول آن از ﻃﺮﻳﻖ اﻳﻨﺘﺮﻧﺖ ﻗﺎﺑﻞ دﺳﺘﺮﺳﻲ ﺑﺮاي ﻋﻤﻮم ﺷﺪ. ﭘﻴﺸﺮﻓﺖ اﻳﻦ ﻧﺮم اﻓﺰار اداﻣﻪ ﻳﺎﻓﺖ ﺗﺎ آﻧﺠﺎ ﻛﻪ در ﺳﺎل 1994 ﻧﺴﺦ 1.4 آن ﻧﻴﺰ ﺗﻮﻟﻴﺪ ﺷﺪ. ﻣﺰﻳﺖ اﺻﻠﻲ SSIIM ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﺎﻳﺮ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي دﻳﻨﺎﻣﻴﻚ ﺳﻴﺎﻻت ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ، ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﻣﺪﻟﺴﺎزي رﺳﻮب ﺑﺎ ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺘﺤﺮك ﺑﻪ ﺧﺼﻮص در ﻫﻨﺪﺳﻪ ﭘﻴﭽﻴﺪه اﺳﺖ. 3-7-7 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- ﻣﺪﻟﻬﺎي رﻳﺎﺿﻲ

ﻣﺪل ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮيGstars : اﻳﻦ ﻣﺪل، ﻣﺪل ﺗﻌﻤﻴﻢ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻟﻮﻟﻪ ﺟﺮﻳﺎن ﺑﺮاي ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي رودﺧﺎﻧﻪ آﺑﺮﻓﺘﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ اﺑﺘﺪا ﺗﻮﺳﻂ Molinas and Yang ﺟﻬﺖ ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﺷﺮاﻳﻂاﻂ ﺟﺮﻳﺎن ﺑﻪ روش ﺷﺒﻪ دو ﺑﻌﺪي و ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻛﺎﻧﺎل ﺑﻪ روش ﺷﺒﻪ ﺳﻪ ﺑﻌﺪي در ﺳﺎل 1987 اﺑﺪاع ﮔﺮدﻳﺪ. اﻳﻦ ﻣﺪل ﺗﻮﺳﻂ ﻳﺎﻧﮓ و ﻫﻤﻜﺎراﻧﺶ ﺗﺠﺪﻳﺪ ﻧﻈﺮ و اﺻﻼح ﮔﺮدﻳﺪ و ﺑﺎ ﻋﻨﻮانGstars 2.0 ﻋﺮﺿﻪ ﺷﺪ. اﻣﺎ اﻳﻦ ﻧﺴﺨﻪ از ﻣﺪل ﻧﻴﺰ ﺗﻮﺳﻂ Yang and Simoesﺑﻬﺒﻮد ﻳﺎﻓﺖ. و در ﺳﺎل 2000 ﺑﺎ ﻧﺎم Gstars 2.1ﻛﻪ ﻳﻚ ﻣﺪل ﻋﺪدي ﺑﺮاي ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﺟﺮﻳﺎن و رﺳﻮﺑﮕﺬاري در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎي آﺑﺮﻓﺘﻲ ﺑﺰرگ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ، اراﺋﻪ ﮔﺮدﻳﺪ. Gstars3 ﻣﺪل ﺗﻌﻤﻴﻢ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﻧ ﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺑﺮاي ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎي آﺑﺮﻓآﻓﺘﻲ ﻛﻪ آﺧﺮﻳﻦ ﻧﺴﺨﻧﺨﻪ ( ﻧﺴﺨﻧﺨﻪ 3) از ﺳﺮي ﻣﺪل ﻫﺎي ﻋﺪدي ﺑﺮاي ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺮﻳﺎن آب و رﺳﻮب در رودﺧﺎﻧﻪ آﺑﺮﻓﺘﻲ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ در ﺳﺎل 2002 اراﺋﻪ ﮔﺮدﻳﺪ 3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

درﺻﺪ رﺳﻮﺑﺎﺗﻲ ﻛﻪ در ﻣﺨﺰن رﺳﻮب ﮔﺬاري ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﺑـﻪ راﻧـﺪﻣﺎن ﺗﻠـﻪ اﻧـﺪازي ﻣﻮﺳـﻮم اﺳـﺖ . راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي ﺗﺎﺑﻌﻲ اﺳﺖ از ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﺟﺮﻳﺎن ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ. در ﻣﺨﺎزن ﻛﻮﭼﻚ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎي ﺑﺎﻻ، ذرات رﺳﻮب ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﻧﻤﻲ ﺷـﻮﻧﺪ ﻣﮕـﺮ ذرات ﺧﻴﻠـﻲ درﺷﺖ. ﺑﺮ ﻋﻜﺲ در ﻣﺨﺎزن ﺑﺰرگ ﻛﻪ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺟﺮﻳﺎن ﺟﺮﻳﺎن ﭼﻨﺪ ﺳﺎﻟﻪ ﻳﻚ رودﺧﺎﻧﻪ را در ﺧﻮد ذﺧﻴـﺮه ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ، ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ ﺗﻤﺎم ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ در آﻧﻬﺎ ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﺷﻜﻞ زﻳﺮ راﺑﻄﻪ ﺑﻴﻦ راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي و ﻧﺴﻴﺖ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﺟﺮﻳـﺎن ﺳـﺎﻻﻧﻪ را ﺑـﺮ اﺳﺎس اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از ﻣﺨﺎزن ﻣﻮﺟﻮد ﻧﻤﺎﻳﺶ ﻣﻲ دﻫﺪ. راﻧﺪﻣﺎاﻧﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪااﻧازي ﻳﻚ ﻣﺨﺰن ﺑﺎ ﻣﺮور زﻣﺎن ﻛﺎﻫﺶﻛﺎﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ زﻳﺮا ﻛـﻪ ﺑـﺎ ﮔﺬﺷـﺖﮔﺬﺷﺖ زﻣـﺎن ﺑـﻪ ﻋﻠـﺖﻠﺖ رﺳﻮﺑﮕﺬاري، ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﻛﺎﻫﺶ ﭘﻴﺪا ﻣﻲ ﻛﻨﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﭘﺮﺷـﺪﮔﻲ ﻛﺎﻣـﻞ ﻣﺨـﺰن ﻧﻴـﺎز ﺑـﻪ زﻣـﺎن ﺧﻴﻠﻲ ﻃﻮﻻﻧﻲ دارد. ﻫﺮ ﻣﻮﻗﻊ ﻣﺨﺰن ﻧﺘﻮاﻧﺪ اﻫﺪاف ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ از اﺣﺪاث آن را ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻧﻤﺎﻳﺪ، ﻋﻤﺮ آن ﺑﻪ اﺗﻤﺎم رﺳ ﻴﺪه اﺳﺖ.

3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

درﺻﺪ

ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻣﻴﺎﻧﻪ رﺳﻮﺑﺎ تت

ﺗﻠﻪ

اﻧﺪازي

ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﺎي ﭘﻮش ﻛﻛ ﻞ

ﺟﺮﻳﺎن

ﺳﺎﻟﻴ ﺎﺎ ﻧﻪ

ﻧﺴﺒﺖ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﺟﺮﻳﺎن ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ 3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺷﻜﻞ ﻗﺒﻞ ﻋﻤﺮ ﻣﺤﺘﻤﻞ ﻣﺨﺰﻧﻲ را ﻛﻪ ﺣﺠﻢ اوﻟﻴﻪ آن m 3 6 10 * 5 . 37 اﺳـﺖ را ﺑﺪﺳﺖ آورﻳﺪ. ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﺠﻢ ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ ﺑﺮاﺑﺮ m 3 6 10 * 75 و ﻣﺘﻮﺳﻂ رﺳـﻮب ﺳـﺎﻟﻴﺎﻧﻪ ورودي ﺑـﻪ ton ﻣﺨﺰن ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ton 200000 اﺳﺖ. وزن ﻣﺨﺼﻮص رﺳـﻮﺑﺎت 12 . 1 ﻓـﺮض ﻣـﻲ ﺷـﻮد و m 3 ﻋﻤﺮ ﻣﻔﻴﺪ ﺳﺪ وﻗﺘﻲ ﺑﻪ اﺗﻤﺎاﺎم ﻣﻲ رﺳﺪ ﻛﻪ ﻫﺸﺘﺎد درﺻﺪ ﺣﺠﻢ اوﻟاﻟﻴﻪ ﻣﺨﺰن ﭘﺮﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ.

3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

20 3 3  *37.5 (Mm )  7.5 Mm ﺣﺠﻢ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﺨﺰن 100

ﻟﺬا ﻧﻤﻮ ﺣﺠﻤﻲ ﻣﺨﺰن Mm 3 5 . 7 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﻟﺬا ﺳﺘﻮن اول از ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﺑﺎ ﻋﺪد Mm 3 37.5

ﺷﺮوع و در ﻫﺮ ﻧﻤﻮ Mm 3 5 . 7 ﻛﻢ ﻣﻲ ﺷﻮد ﺗﺎ ﺑﻪ Mm 3 5 . 7 ﺑﺮﺳﺪ ﻛﻪ ﺑﺮاﺑﺮ 20 درﺻﺪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﻣﺨﺰن اﺳﺖ. ﺳﺘﻮن دوم ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن (اﻋﺪاد ﺳﺘﻮن اول ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ ( m 3 6 10 * 75 ) ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺘﻮن ﺳﻮم ﺑﺎ در دﺳﺖ داﺷﺘﻦ ﺳﺘﻮن دوم و ﺷﻜﻞ .... ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﭼﻬﺎرم ﻣﻴﺎﻧﮕﻴﻦ ﺿﺮاﻳﺐ ﭘﺸﺖ ﺳﺮﻫﻢ ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﺳﺘﻮن ﭘﻨﺠﻢ از ﺿﺮب ﺳﺘﻮن ﭼﻬﺎرم در ton 200000 ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ رﺳﻮب ورودي ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن اﺳﺖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﺷﺸﻢ از ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺳﺘﻮن ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮ وزن ﺣﺠﻤﻲ رﺳﻮب ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﻫﺸﺘﻢ زاز ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻛﺮدﺮنن ﺳﺘﻮن ﻫﻔﺘﻢ ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﺷﺸﻢ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﻲ ﺮﮔﺮدد. 3-7 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ - اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﻳﺎن

20 3 3  *37.5 (Mm )  7.5 Mm ﺣﺠﻢ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﺨﺰن 100

ﻟﺬا ﻧﻤﻮ ﺣﺠﻤﻲ ﻣﺨﺰن Mm 3 5 . 7 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﻟﺬا ﺳﺘﻮن اول از ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن ﺑﺎ ﻋﺪد Mm 3 37.5

ﺷﺮوع و در ﻫﺮ ﻧﻤﻮ Mm 3 5 . 7 ﻛﻢ ﻣﻲ ﺷﻮد ﺗﺎ ﺑﻪ Mm 3 5 . 7 ﺑﺮﺳﺪ ﻛﻪ ﺑﺮاﺑﺮ 20 درﺻﺪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﻣﺨﺰن اﺳﺖ. ﺳﺘﻮن دوم ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن (اﻋﺪاد ﺳﺘﻮن اول ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ ﺳﺎﻟﻴﺎﻧﻪ ( m 3 6 10 * 75 ) ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺘﻮن ﺳﻮم ﺑﺎ در دﺳﺖ داﺷﺘﻦ ﺳﺘﻮن دوم و ﺷﻜﻞ .... ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﭼﻬﺎرم ﻣﻴﺎﻧﮕﻴﻦ ﺿﺮاﻳﺐ ﭘﺸﺖ ﺳﺮﻫﻢ ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﺳﺘﻮن ﭘﻨﺠﻢ از ﺿﺮب ﺳﺘﻮن ﭼﻬﺎرم در ton 200000 ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ رﺳﻮب ورودي ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن اﺳﺖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﺷﺸﻢ از ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺳﺘﻮن ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮ وزن ﺣﺠﻤﻲ رﺳﻮب ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ. ﺳﺘﻮن ﻫﺸﺘﻢ زاز ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻛﺮدﺮنن ﺳﺘﻮن ﻫﻔﺘﻢ ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﺷﺸﻢ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﻲ ﺮﮔﺮدد. 3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

Example

3-7-8 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- راﻧﺪﻣﺎن ﺗﻠﻪ اﻧﺪازي

Example

3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

Area reduction method روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ ( ): ﻳﻜﻲ از راﻳﺞ ﺗﺮﻳﻦ روش ﻫﺎي ﺗﺠﺮﺑﻲ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮﺑﺎت در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. در اﻳﻦ روش ﺑﺎ داﺷﺘﻢ ﻣﻘﺪار رﺳﻮﺑﺎت، ﺗﻮزﻳﻊ آﻧﻬﺎ در زﻣﺎن ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺑﺎ ﺗﻘﺮﻳﺐ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ

ﻣﻲ ﺷﻮد.

روش ﺗﺠﺮﺑﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ، ﻧﺨﺴﺘﻴﻦ ﺑﺎﺑرر ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻟﻨﺪ و ﻣﻴﻠﻴﺮﺮ ردر ﺳﺎل 1960 ﺑﺮ ﭘﺎﭘﻳﻳﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ واﻗﻌوﻲﻲ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه زاز ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 30 ﻣﺨﺰن ﺑﺰرگ در آﻣﺮﻳﻜﺎ اراﻳﻪ ﺷﺪه و ﺳﭙﺲ ﺗﻮﺳﻂ در ﺳﺎل 1962 ﻣﻮدي اﺻﻼح ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻋﻤﻖ رﺳﻮب و ﺗﻌﻴﻴﻦ ﭼﮕﻮﻧﮕﻲ ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮب در ﻣﺨﺰن ﺑﻪ اﻃﻼﻋﺎت زﻳﺮ ﻧﻴﺎز اﺳﺖ: راﺑﻄﻪ ﺑﻴﻦ ﺳﻄﺢ – ﺣﺠﻢ – ارﺗﻔﺎع ﺑﺮاي ﻣﺨﺰن (V=f(yو (A=g(y ﺣﺠﻢ ﻛﻞ رﺳﻮﺑﺎت ورودي ﺑﻪ ﻣﺨﺰن در ﻃﻮل دوره ﻃﺮح، S اﺧﺘﻼف ا رﺗﻔﺎع ﺑﻴﻦ ﺗﺮاﺗاز ﻧ ﺮﻣﺎل و ﺗﺮاﺗاز ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ در ﻣﺤﻞ ا ﺣﺪاث ﺳﺪ ﻗﺒﻞﻗﻞ از اﻧ ﺒﺎﺷﺖ رﺳﻮﺑﺎت، H 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﺻﻠﻲ اﻳﻦ روش ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ اﺳﺖ:

ﻛﻪ در آن : S : ﺣﺠﻢ ﻛﻞ رﺳﻮﺑﺎت ورودي ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺳﺪ در دوره ﻃﺮاﺣﻲ o: ﺗﺮاز اوﻟﻴﻪ ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ در ﻣﺤﻞ اﺣﺪاث ﺳﺪ y 0 : ﺗﺮاز ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ در ﻣﺤﻞ اﺣﺪاث ﺳﺪ ﺑﻌﺪ از اﻧﺒﺎﺷﺖ رﺳﻮﺑﺎت ﻣﻌﺎدل ﻋﻤﻖ رﺳﻮب ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪه A: ﺳﻄﺢ اوﻟﻴﻪ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮازﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ dy: ﺟﺰﺋﻲ از ارﺗﻔﺎع H: ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن از ﻛﻒ رودﺧﺎﻧﻪ ﺗﺎ ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل ﺳﺪ a: ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ رﺳﻮب، K: ﺿﺮﻳﺐ ﺗﻨﺎﺳﺐ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺒﺪﻳﻞ ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ رﺳﻮب ﺑﻪ ﺳﻄﺢ واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن(ﺑﺮاي ﻳﻚ ﻣﺨﺰن

ﻣﺸﺨﺺ اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ از ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺳﻄﺢ واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز y 0 ﺑﺮ ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺨﺰن در ﻫﻤﺎن ﺗﺮاز ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ.

در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺎﻻ ﺟﻤﻠﻪ اول ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺣﺠﻢ رﺳﻮﺑﺎت ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪه ﺗﺎ ﺗﺮاز y 0 و ﺟﻤﻠﻪ دوم ﻣﻌﺎدل ﺣﺠﻢ رﺳﻮﺑﺎت ﺑﻴﻦ y 0 و ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل ﺳﺪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﭘﺲ از اﻧﺘﮕﺮال ﮔﻴﺮي و ﺳﺎده ﻛﺮدن ﺟﻤﻼت ﻣﻌﺎدﻟﻪ 16 ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ:

در راﺑﻄاﻄﻪ ﻓﻮقﻓق :

و = ﺣﺠﻢ ﻧﺴﺒﻲ و واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز y 0 و = ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ و واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز y 0

ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺎﻻ ﺗﻨﻬﺎ در ازاي y  y 0 ﺻﺎدق ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و در روش ﭘﻴﺸﻨﻬﺎدي ﻣﻮدي ﻫﺪف، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ

ﻳﻌﻨﻲ ﻋﻤﻖ y 0 رﺳﻮﺑﺎت ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪه در ﻣﺨﺰن ﺳﺪ اﺳﺖ . 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﻮﭘﻮﺮﻲﻲ ﺗﻬﻴﻪ ﺷﺪه زاز 30 ﻣﺨﺰن در ﻣﺮاﺣﺮﻞﻞ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري اﻳﻦ اﺳﺘﻨﺘﺎج ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺣﺎﺻﻞ ﮔﺮدﻳﺪه ﻛﻪ اﻧﺒﺎﺷﺖ و ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮب در ارﺗﻔﺎﻋﺎت ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﺨﺰن، راﺑﻄﻪ ﻣﺸﺨﺼﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﻣﺨﺰن دارد و ﺷﻜﻞ ﻣﺨﺰن ﻧﻴﺰ ﺑﺎ راﺑﻄﻪ ﺑﻴﻦ ارﺗﻔﺎع و ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺨﺰن ﺗﻌﺮﻳﻒ و ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪي ﻣﻲ ﺷﻮد. در اﻳﻦ روش ﻣﺨﺎزن ﺑﻪ 4 ﻧﻮع ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺑﻨﺪي ﻣﺨﺎزن ﻋﺎﻣﻞ m اﺳﺖ. ﻋﺎﻣﻞ m ﻋﺒﺎرتﺎت اﺳﺖاﺖ از ﻋﻜﺲ ﺿﺮﻳﺐ زاوﻳﻪ ﺑﻬﺘﺮﻳﻦ ﺧﻂﻧ ﻤﺎﻳﺶﺎﺶ ﺗﺮﺳﻴﻤﻲ ا رﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻇﺮﻓﻴﺖﻇﻓﺖ ﻣﺨﺰن ﻛﻪ ﺑﺮ روي ﻛﺎﻏﺬ ﻟﮕﺎرﻳﺘﻤﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻋﻤﻖ در ﻣﺤﻮر ﻗﺎﺋﻢ و ﺣﺠﻢ در ﻣﺤﻮر اﻓﻘﻲ رﺳﻢ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ. 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﭘﺲ از اﻧﺘﮕﺮال ﮔﻴﺮي و ﺳﺎده ﻛﺮدن ﺟﻤﻼت ﻣﻌﺎدﻟﻪ 16 ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ:

در راﺑﻄﻪ ﻓﻮق : و = ﺣﺠﻢ ﻧﺴﺒﻲ و واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز y 0

و = ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ و واﻗﻌﻲ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاﺗاز y 0

ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺎﻻ ﺗﻨﻬﺎ در ازاي y  y 0 ﺻﺎدق ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و در روش ﭘﻴﺸﻨﻬﺎدي ﻣﻮدي ﻫﺪف، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ

ﻳﻌﻨﻲ ﻋﻤﻖ y 0 رﺳﻮﺑﺎت ﺗﻪ ﻧﺸﻴﻦ ﺷﺪه در ﻣﺨﺰن ﺳﺪ اﺳﺖ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﻞ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺎﻻ اﺑﺘﺪا ﺗﻮاﺑﻊ و ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ:

در رواﺑﻂ ﻓﻮق ﺗﻮاﺑﻌﻲ از ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ و ﻋﺒﺎرات و

ﺗﻮاﺑﻌﻲ از ﻋﻤﻖ ﻧﺴﺒﻲ ( p ) ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

در راﺑﻄﻪ ﺑﺎﻻ : a: ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﺴﺒﻲ در ارﺗﻔﺎع ﻧﺴﺒﻲ p p : ﻋﻤﻖ ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺨﺰن از ﻛﻒ رودﺧﺎﻧﻪ Cو m و n : ﺿﺮاﻳﺐ ﺛﺎﺑﺖ ﻛﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع ﻣﺨﺰن ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. ﻛﻠﻴﻪ ﻋﻮاﻣﻞ ﻓﻮق ﺑﺪون ﺑﻌﺪ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﺑﺮﻟﻨﺪوﻣﻴﻠﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻤﻮدﻧﺪ ﻛﻪ در ﻫﺮ ﻳﻚ از اﻧﻮاع ﻣﺨﺰن راﺑﻄﻪ اي ﺑﻴﻦ درﺻﺪ رﺳﻮﺑﺎت اﻧﺒﺎﺷﺘﻪ ﺷﺪه و درﺻﺪ ﻋﻤﻖ ﻣﺨﺰن وﺟﻮد دارد ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ آن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﻤﻮدار ﺷﻤﺎره زﻳﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ.

3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﺑﺮﻟﻨﺪوﻣﻴﻠﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻤﻮدﻧﺪ ﻛﻪ در ﻫﺮ ﻳﻚ از اﻧﻮاع ﻣﺨﺰن راﺑﻄﻪ اي ﺑﻴﻦ درﺻﺪ رﺳﻮﺑﺎت اﻧﺒﺎﺷﺘﻪ ﺷﺪه و درﺻﺪ ﻋﻤﻖ ﻣﺨﺰن وﺟﻮد دارد ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ آن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﻤﻮدار ﺷﻤﺎره زﻳﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ.

ﻧﻤﻮدارﻫﺎي راﺑﻄﻪ ﻋﻤﻖ ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺨﺰن و درﺻﺪ رﺳﻮﺑﺎت ﺗﻪ ﻧﺸﺴﺖ ﺷﺪه 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

در ﺷﻜﻞ ﺻﻔﺤﻪ ﺑﻌﺪ ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺗﺮﺳﻴﻤﻲ ﺗﺎﺑﻊ ﻣﺴﺎﺣﺖ اﺧﺘﺼﺎص ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺑﻪ رﺳﻮب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ

ﻋﻤﻘﻬﺎيﻬي ﻧﺴﺒﻲ (p) ﺑﺮايﺑﺮي ﻣﺨﺎزن اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ.

راﺑﻄﻪ ﻋﻤﻖ ﻧﺴﺒﻲ و ﺳﻄﺢ ﻧﺴﺒﻲ در ﻣﺨﺎزن 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﻣﻘﺎدﻳﺮ m ، C و n ﺑﻌﺪا ﺗﻮﺳﻂ ﻻرا ﺗﺼﺤﻴﺢ ﮔﺮدي. اﻳﻦ ﻣﻘﺎدﻳﺮ در ﺟﺪول زﻳﺮ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.

ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪن و ردر اﻋﻤﺎق ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻨﺟﻳﺰﻳﻲﻲ آﻧﻬﺎ در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻘﺪار ﺗﺎﺑﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه و ﻧﺘﺎﻳﺞ درﻧﻤﻮدار ﺷﻜﻞ ﺻﻔﺤﻪ ﺑﻌﺪ ﻧﻤﺎﻳﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. اﮔﺮ در ﻣﺨﺰن ﻣﻘﺎدﻳﺮ در ﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺣﺴﺎب ﺷﺪه و روي اﻳﻦ ﻧﻤﻮدار ﭘﻴﺎده ﺷﻮد، ﻣﺤﻞ ﺗﻼﻗﻲ ﺧﻂ واﺻﻞ اﻳﻦ ﻧﻘﺎط و ﻧﻤﻮدار ﻧﻮع ﻣﺨﺰن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻋﻤﻖ ﻧﺴﺒﻲ ﺻﻔﺮ ﺟﺪﻳﺪ ﻣﺨﺰن ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد.

3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﻣﻘﺎدﻳﺮ (h(p ﺑﺮ ﺣﺴﺐ p 3-7-9 ﻣﺨﺎزن ﺳﺪﻫﺎ- ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻣﻘﺪار و ﻧﺤﻮه رﺳﻮﺑﮕﺬاري در ﻣﺨﺎزن- روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ

ﻣﺮاﺣﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺗﻮزﻳﻊ رﺳﻮب در روش ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از:

1- ﺗﺮﺳﻴﻢ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع در ﻣﻘﻴﺎس ﻟﮕﺎرﻳﺘﻤﻲ و ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞ ﻣﺨﺰن از روي اﻳﻦ ﻣﻨﺤﻨﻲ و ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻮع اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﺨﺰن  2- ﺗﺮﺳﻴﻢ دو ﻣﻨﺤﻨﻲ h p  p و h p  p در ﻣﻘﻴﺎس ﻧﻴﻤﻪ ﻟﮕﺎرﻳﺘﻤﻲ 3- ﻳﺎﻓﺘﻦ ﻧﻘﻄﻪ ﺗﻼﻗﻲ دو ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﺮﺳﻴﻢ ﺷﺪه و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺮاﺗاز ﺻﻔﺮ ﺟﺪﻳﺪ در ﻣﺤﻞ ﺳﺪ. 4- ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺣﺠﻢ ﻛﻞ رﺳﻮﺑﺎت در زﻳﺮ ﺗﺮاز ﺻﻔﺮ ﺟﺪﻳﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع. 5- ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﻄﺢ و ﺣﺠﻢ اﺻﻼح ﺷﺪه ﻣﺨﺰن در اﻋﻤﺎق ﻣﺨﺘﻠﻒ