Universidad de La Salle Ciencia Unisalle
Ingeniería Civil Facultad de Ingeniería
12-5-2008
Evaluación probabilística de la amenaza sísmica regional para Tunja
Gladys Patricia Molina Molina Universidad de La Salle, Bogotá
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EVALUACIÓN PROBABILÍSTICA DE LA AMENAZA SÍSMICA REGIONAL PARA TUNJA
GLADYS PATRICIA MOLINA MOLINA
UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2008
EVALUACIÓN PROBABILÍSTICA DE LA AMENAZA SÍSMICA REGIONAL PARA TUNJA
GLADYS PATRICIA MOLINA MOLINA
Trabajo de grado presentado como requisito parcial Para optar al título de Ingeniera Civil
Director temático Andrés José Alfaro Castillo
Asesora metodológica Mag. Rosa Amparo Ruiz Saray
UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2008
Nota de aceptación:
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Firma del presidente del jurado
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Firma del jurado
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Firma del jurado
Bogotá D.C, 5 de diciembre de 2008
AGRADECIMIENTOS
La autora expresa su agradecimiento
Deseo expresar mi más profundo agradecimiento al Ingeniero Andrés José Alfaro
Castillo, asesor temático del trabajo de investigación Por sus valiosos aportes, colaboración, total dedicación y el apoyo brindado durante el desarrollo de este proyecto.
A la magíster Rosa Amparo Ruiz Saray, asesora metodológica. Por la ayuda y el apoyo brindado durante el transcurso de la investigación.
A todas y cada una de las personas que estuvieron cerca durante el desarrollo de esta investigación.
DEDICATORIA
A DIOS creador de todo lo que hay, por estar en todo momento de mi existencia, por darme la
oportunidad de dar este paso y ser artífice principal de este logro
A mi madre que gracias a su amor, a su apoyo incondicional, a su confianza, y sacrificios que ha
tenido que hacer, me ha dado esta oportunidad de fuerza y ayuda que he necesitado en la
formación de mi vida, a ella la amo de todo corazón.
A mis hermanos que siempre me estuvieron acompañando en el transcurso de mi carrera dando
ánimos de superación.
A Jonathan, Yamile y German por ser mis cómplices inseparables, por su confianza y su apoyo. y a todas las personas que en mi vida como estudiante aportaron conocimientos y me brindaron la oportunidad de descubrir que no existen barreras para lograr lo que me proponga ahora en mi
vida como profesional
Patricia Molina
EVALUACIÓN PROBABILÍSTICA DE LA AMENAZA SÍSMICA REGIONAL PARA
TUNJA
Resumen.
El presente trabajo contiene la evaluación probabilística de la amenaza sísmica para la Ciudad de Tunja, que está ubicada en la cordillera Oriental colombiana a los 05º32’07” de latitud Norte y 73º22’04” de longitud oeste. Tunja se encuentra en un área propensa a la actividad sísmica; en la zona se desarrollan varios sistemas de fallas activas. Según datos históricos, en los últimos 500 años la sismicidad de Tunja y su área cercana ha sido destacada.
Esta investigación se desarrolló siguiendo los procedimientos de Hanks y Cornell (1994) que permite estimar las aceleraciones pico esperadas para periodos de retorno de 475, 1000 y 2000 años, por medio de diferentes ecuaciones de atenuación, que para este trabajo se han seleccionado seis, teniendo en cuenta las magnitudes que dichas ecuaciones utilizan, su reciente desarrollo y su robustez.
Se encontró un valor promedio de 349 Gales para un periodo de retorno de 475 años, lo cual difiere en un 78% del valor propuesto por la Norma Sismorresistente Colombiana, 196 Gales (NSR 98).
Adicionalmente se propone un espectro sísmico de diseño en roca. Finalmente se presenta un mapa de periodos predominantes del suelo a partir de estudios de relación espectral HVSR, útil para, posteriores estudios de amenaza sísmica local.
Palabras Clave: Tunja, evaluación probabilística, proceso de Poisson, aceleración pico, tiempo de retorno, amenaza sísmica, espectros sísmicos.
CONTENIDO
Pág.
INTRODUCCIÓN 12
1. EL PROBLEMA 13
1.1 LÍNEA DE INVESTIGACIÓN 13 1.2 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA 13 1.3 ANTECEDENTES 14 1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA 17 1.5 JUSTIFICACIÓN 17 1.6 OBJETIVOS 17 1.6.1 Objetivo general 18 1.6.2 Objetivo específicos 18
2. MARCO REFERENCIAL 19
2.1 MARCO TEÓRICO CONCEPTUAL 19 2.1.1 Geomorfología 19 2.1.2 Litografía y estratigrafía 20 2.1.3 Estructuras Tectónicas Activas 20 2.1.4 Caracterización geotécnica 20 2.2 MARCO CONTEXTUAL 21
3. DISEÑO METODOLÓGICO 23
3.1 ESTRATEGÍA DE LA INVESTIGACIÓN 23 3.1.1 Fases de la investigación 23 3.2 OBJETO DE LA INVESTIGACIÓN 24 3.3 VARIABLES 24
4. TRABAJO INGENIERÍL 25
4.1 ANTECEDENTES DEL PROYECTO 25 4.2 EVENTOS PREVIOS 25 4.2.1 CATÁLOGO DE EVENTOS PREVIOS 25 4.2.2 POSIBLE EVIDENCIA DE EFECTOS LOCALES 27 4.3 MODELO GEOMORFOLÓGICO DE TUNJA 30 4.3.1 Descripción de unidades geomorfológicas 30 4.3.2 Litología y Estratigrafía 31 4.3.3 Estructuras Tectónicas 34 4.3.4 Definición de unidades existentes 36 4.4 EVALUACIÓN PROBABILÍSTICA DE LA AMENAZA SÍSMICA 39
4.4.1 Proceso estacionario de Poisson de ocurrencia de sismos 40 4.4.2 Ecuaciones de atenuación utilizadas 42 4.4.3 Aceleraciones pico para 475,1000 y 2000 años 48
5. ESPECTROS SÍSMICOS DE RESPUESTA 50
5.1 CÁLCULO DE ESPECTROS DE RESPUESTA CON EL USO DEL 52 MÉTODO DE NIGAM Y JENNINGS ( 1968) 5.2 SÍSMOS UTILIZADOS PARA LOS ESPECTROS 58 5.3 ESPECTROS SÍSMICOS 58 5.4 APORTES A LA AMENAZA SÍSMICA LOCAL 62
6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 66
BIBLIOGRAFÍA
ANEXOS
LISTA DE FIGURAS
Figura 1. Localización de la zona de estudio 22
Figura 2. Epicentros y Mecanismos focales en el área de estudio 28
Figura 3. Modelo geológico de Tunja 34
Figura 4. Mapa Zonificación de la ciudad de Tunja 38
Figura 5. Ocurrencia histórica de los sismos 41
Figura 6. Aceleraciones pico 49
Figura 7. Oscilador Simple 53
Figura 8. Espectro sísmico de respuesta en Roca 60
Figura 9. Espectro Sísmico de diseño en Roca 61
Figura 10. Mapa periodos dominantes de los suelos de la ciudad de Tunja 65
LISTA DE TABLAS
Tabla 1. Variables Objeto de estudio 24
Tabla 2. Resumen de daños generados por sismos en Tunja 29
Tabla 3. Caracterización de unidades Geomorfológicos 30
Tabla 4. Zonificación geotécnica en la zona montañosa 36
Tabla 5. Zonificación geotécnica en la zona plana 37
Tabla 6. Datos utilizados para la evaluación de la amenaza sísmica 39
Tabla 7. Análisis de Poisson 40
Tabla 8. Sismos acumulados y magnitudes para un periodo de 70 años 41
Tabla 9. Distribución por magnitudes y frecuencias 42
Tabla 10. Ecuaciones de atenuación utilizadas 42
Tabla 11. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes dadas 1 44
Tabla 12. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes dadas 2 45
Tabla 13. relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes dadas 3 46
Tabla 14. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes dadas 4 47
Tabla 15. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes dadas 5 48
Tabla 16. Aceleraciones pico 48
Tabla 17. Espectro Sísmico de Diseño en Roca 59
Tabla 18. Periodos dominantes del suelo y espesores estimados 62
INTRODUCCIÓN
El desarrollo del proyecto de investigación se realizó para la ciudad de Tunja, ubicada en una pequeña meseta de la cordillera Oriental colombiana perteneciente a la unidad morfológica conocida como altiplano Cundiboyacense (IGAC, 1996) localizada a 135, kilómetros al norte de Bogotá, siendo en su mayor parte montañoso y por lo accidentado del relieve presenta el piso térmico frió ( 140Km² ) y piso bioclimático páramo ( 67Km² ).
Tunja es la ciudad donde confluyen la mayoría de las vías que se extienden por el territorio boyacense, además cuenta con museos, sitios de interés arquitectónico, religioso y turístico. Diversos estudios realizados por Ramírez- Gonzáles (1975) por la
Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica, AIS (1984,1998), Guacaneme (2000) muestran que Tunja se encuentra en un área propensa a la actividad sísmica, la región ha registrado daños significativos durante varios eventos, debido a la presencia de varios sistemas de fallas activas. Dentro de los más de 300 sismos reportados para
Tunja hasta julio de 2008, se destacan en especial cinco que han causado daños a estructuras y que han producido importantes pérdidas.
La razón principal para el desarrollo del proyecto propuesto fue generar información actualizada acerca del nivel de amenaza sísmica regional existente, mediante un análisis probabilistico.
1. EL PROBLEMA
1.1 LÍNEA
El proyecto de investigación desarrollado se ubicó en el grupo de investigación de Ingeniería Sísmica y Sismología, en la línea de investigación de la evaluación de la amenaza sísmica y escenarios de daño. Adicionalmente, la investigación se enmarcó en este grupo a partir de su concordancia con el objeto general del mismo: “Conocer, Describir y Evaluar los riesgos existentes dentro de las diferentes áreas de la Ingeniería Civil, para proponer soluciones o alternativas que ayuden a mitigarlos o prevenirlos, con el ánimo de evitar víctimas humanas, pérdidas económicas y otras consecuencias, resultado de los desastres naturales”, al buscar obtener resultados relacionados con la evaluación de la amenaza sísmica desde el punto de vista probabilístico para la ciudad de Tunja, a partir del análisis de información recopilada de eventos sísmicos previos.
1.2 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA
Tunja, capital del departamento de Boyacá, fue fundada en 1539. Está ubicada en la cordillera Oriental colombiana a los 05º32’07” de latitud Norte y 73º22’04” de longitud Oeste, a una altura de 2775 msnm. Y presenta una precipitación media anual de 634 mm. Dista de Bogotá D.C. 135 Km. y tiene un área aproximada de 207 Km2. El municipio en su mayor parte es montañoso y entre los accidentes orográficos se destacan las cuchillas del Perico, Casadero y Peñanegra, y las lomas de la Sierra y la Cascada. Por lo accidentado del relieve, el municipio presenta el piso térmico frío (140 Km2) y piso bioclima tipo páramo (67Km2). La ciudad está ubicada en una pequeña meseta de la cordillera Oriental perteneciente a la unidad morfológica conocida como Altiplano Cundí-boyacense.
La ciudad en su calidad de capital histórica y cultural, cuenta con numerosos museos,
13 monumentos y sitios de interés. Estudios realizados por la Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica AIS (1984 - 1988), por Guacaneme (2000) muestran que Tunja se encuentra en un área propensa a la actividad sísmica. En Tunja, según diversos catálogos sísmicos, se han presentado más de 300 sismos con magnitudes superiores a 2.5 en los últimos 400 años.
Las fallas geológicas más activas y de mayor relevancia en el departamento son: Guaicaramo o del piedemonte llanero, Santa Maria, Soapagasalinas, Río Suárez y Brahamon y Boyacá. La región está ubicada en una zona con amenaza sísmica importante, ha registrado daños significativos durante varios eventos sísmicos; la concentración de daños en algunas zonas de la ciudad parece indicar la presencia de suelos blandos que generan aumento de la señal sísmica. Catálogos sísmicos del SISRA muestra que en Tunja se presentaron 253 temblores entre 1643_1981 con magnitudes Ms y mb variables entre 2.0 y 5.5 en lo que se observa un promedio de un sismo cada dos años, y el catálogo del PDE muestra que en Tunja se presentaron 192 temblores entre 1973_2008 con magnitudes mb variables entre 3.4 y 6.5.
1.3 ANTECEDENTES
El departamento de Boyacá ha sido objeto de diversos estudios realizados por instituciones, tanto públicas como privadas, específicamente en áreas como la geología local y la geotecnia. Así mismo se han realizado estudios puntuales de unidades tectónicas, e investigaciones de carácter netamente local, de características geológicas y geotécnicas tanto el área urbana de Tunja como de sus alrededores.
Los estudios e informes de mayor relevancia analizados, para el desarrollo del presente estudio se enuncian a continuación, adicionalmente a estos, a lo largo del desarrollo del presente estudio se presentarán investigaciones adicionales consultadas.
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Ingeominas (1981), presenta un documento en el que se da conocer el estudio de geología del cuadrángulo J12, Tunja, este estudio realiza un análisis de las características estratigráficas, una descripción de la principales estructuras en la zona, presenta planchas con columnas estratigráficas, cortes geológicos y un mapa de geología de la zona en escala 1:100.000.
El Instituto Geográfico Agustín Codazzi (IGAC), ha realizado varios estudios en la zona, dentro de los más destacados se encuentra IGAC (1979) en el que se describe las principales formaciones de la región, e IGAC (1981), en el cual se realiza un importante análisis del estratigráfica de dichas zonas.
Es importante resaltar que estos estudios han sido realizados con fines fundamentalmente agrícolas, por lo que la información contenida, aunque importante, no corresponde exactamente a la requerida para estudios de amenaza sísmica, por lo que debió ser adecuadamente filtrada, teniendo en cuenta los objetivos del presente estudio. Ramírez (1990), realizó una zonificación geotécnica en la cual se presenta información geológica y geomorfológica del área urbana de Tunja de buena calidad. En la parte de geología se trata en forma bastante detallada la estratigrafía de la zona haciendo una descripción de cada una de las formaciones así como de cada uno de los principales fallamientos y diaclasas.
Adicionalmente, se incluye un capítulo de geología histórica que describe las principales características de la formación encontradas en el área de estudio desde el cretáceo superior (formación Guaduas) hasta los depósitos recientes (cuaternario). Para la geomorfología se establecieron áreas con similares características topográficas de vegetación, suelos y drenaje, información que, Guacaneme (2000) utilizó como base para la evaluación de estabilidad. Se trata el tema de las propiedades ingenieriles del subsuelo en donde se identifican los principales tipos de suelos de la ciudad: arcillas, limos, arenas y areniscas. A partir de geología se realiza la determinación de los diferentes materiales asociados a un
15 comportamiento geomecánico según los resultados ensayos geotécnicos (clasificación y resistencia).
Ramírez (1990), incluye una evaluación de estabilidad tanto de afloramientos rocosos como de taludes de suelo, donde se estudia la posibilidad de ocurrencia de deslizamientos. Para las estabilidad en taludes de roca se relacionaron aspectos geomorfológicos, de estructuras geológicas, diaclasas, flujos de agua, alteración y comportamiento en los taludes naturales y cortes artificiales existentes en el perímetro urbano de la ciudad, complementado con datos de ensayos de campo y laboratorio que proporcionan datos bastantes aproximados de las características de los diversos materiales rocosos de la zona. Un procedimiento similar se sigue para el análisis de estabilidad de los suelos.
De otro lado Guacaneme (2000) realizó zonificaciones por condiciones del suelo, por movimientos del terreno y de riesgo geotécnico, información contenida en diversos planos que proporciona una descripción de las condiciones favorables, problemáticas o desfavorables de diferentes zonas de la ciudad.
Reyes (1990), realizó un estudio sobre el cuaternario del altiplano Tunja – Sogamoso, en dicho documento se analizan las características de los depósitos Cuaternarios relacionados con los morfogénesis del valle del alto Chicamocha y se plantean algunos problemas sobre la evolución morfológica de la región y sobre eventos morfodinámicos ocurridos a finales del Terciario y durante el Cuaternario.
En 1996, Ariza y Barrera realizaron un inventario de zonas subnormales de Tunja; este estudio contiene información de algunas zonas de riesgo de deslizamientos e información sobre características de suelos en zonas subnormales de la ciudad.
Ujueta (1993), presenta un estudio sobre los lineamientos Muzo, Tunja y Paipa en los departamentos de Boyacá y Casanare, en este se estudian las principales
16 características de estos elementos tectónicos y se muestra como están ligados a comportamientos determinados de estructuras que componen la cordillera Oriental en la zona de estudio. Agudelo y Castro (1999), realizaron un estudio preliminar de vulnerabilidad de Tunja el cual contiene importante información estratigráfica y tectónica de la ciudad. Presenta información bastante actualizada y recopila diversos estudios realizados en la zona.
El Plan de Ordenamiento Territorial (P.O.T) de Tunja, realizado por la alcaldía de la ciudad de Tunja en convenio con Universidad Pedagógica y Tecnología de Colombia (UPTC), en 1999. Este documento contiene, entre otra información geológica, geomorfológico e hidrogeológica de Tunja, que tiene la característica de ser reciente.
Los estudios más recientes corresponden a la microzonificación sísmica preliminar de Tunja de Guacaneme (2000,2006); Jaramillo et al. (2000); Alfaro et al. (2000) y a la estimación de los periodos dominantes del suelo utilizando H/V de Páez y Rincón, (2001)
1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA
¿Cuáles son las aceleraciones pico en roca esperadas para un tiempo de retorno de 475 años para la ciudad de Tunja debido a la ocurrencia de un sismo en el área de influencia?
1.5 JUSTIFICACIÓN
Los daños que puede ocasionar un evento sísmico en construcciones y líneas vitales de una ciudad dependen principalmente de factores sismológicos, geológicos y locales. Con la realización de un estudio y conocimiento más detallado de la
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amenaza sísmica local esperada para la ciudad de Tunja se contribuye a la reducción de riesgos sísmicos conociendo las aceleraciones pico esperadas para diferentes periodos de retorno. El conocimiento de dichos aspectos constituye una herramienta para el desarrollo urbano y de la infraestructura de la ciudad de Tunja con los beneficios sociales, económicos y culturales asociados a un crecimiento fundamentado en el conocimiento de las condiciones sísmicas del territorio.
1.6 OBJETIVOS
1.6.1 Objetivo general
Evaluar la amenaza sísmica desde el punto de vista probabilístico de la ciudad de Tunja a partir del análisis de información recopilada de eventos sísmicos previos.
1.6.2 Objetivos específicos
Actualizar la base de datos de sismos en el área de interés. Establecer un análisis de sensibilidad de diferentes ecuaciones de atenuación sísmica. Determinar las aceleraciones pico en roca para periodos de retorno de 475, 1000 y 2000 años. Desarrollar un espectro sísmico de diseño para roca. Generar un mapa de periodos predominantes del suelo.
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2. MARCO REFERENCIAL
2.1 MARCO TEÓRICO CONCEPTUAL
La evaluación probabilística de la amenaza sísmica fue realizada siguiendo a Hanks y
Cornell (1994) y a Takada (2005), En este documento se utilizaron ecuaciones de atenuación para estimar un movimiento sísmico fuerte teniendo en cuenta la compilación realizada por Douglas (2001,2002),de las 197 ecuaciones se seleccionaron seis las cuales son: Pattwardhan et al. (1978), Fukushima et al. (1988)
&Fukushima &Tanaka (1990), Sarma y Sburlov (1996), Sarma y Sburlov (1998),
Ambraseys y Douglas (2000), y por último Smit et al. (2000).
Estas ecuaciones relacionan la aceleración, la magnitud y la distancia. Usando las ecuaciones de atenuación se puede estimar la distancia a la cual se puede producir aceleraciones dadas con magnitudes dadas.
Siguiendo a Takada (2005) se tienen en cuenta los sismos que pueden causar daños en edificaciones y víctimas, en el caso colombiano aquellos con magnitud mayor a 4.0, además de las ecuaciones de atenuación desarrolladas por diferentes autores se hace necesario el conocimiento del modelo geológico- geotécnico de la zona de estudio.
2.1.1 Geomorfología La delimitación de unidades geomorfológicas para la ciudad de
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Tunja se basa fundamentalmente en el sistema de clasificación fisiográfica del terreno que permite jerarquizar una zona, de lo general a lo particular, en diferentes categorías (Jaramillo et al, 2000).
2.1.2 Litografía y estratigrafía La estratigrafía proporciona información de los estratos constituidos de cuerpos rocosos, reconociendo en ellos formas, composiciones litológicas, propiedades geofísicas, relaciones de edad, distribución y contenido fosilífero. Todas estas características sirven para reconocer y reconstruir secuencialmente eventos geológicos como plegamientos o las extinciones ocurridas a determinados organismos en el transcurso del tiempo geológico. Las unidades estratigráficas son cuerpos rocosos de la corteza terrestre individualizados.
2.1.3 Estructuras tectónicas activas y potenciales Las estructuras tectónicas activas se refieren a aquellas que tienen indicios de movimiento en época reciente
(Cuaternario), mientras que las estructuras tectónicas potenciales son aquellas que evidencian algún tipo de movimiento en tiempo antes del Cuaternario.
2.1.4 Caracterización geotécnica La caracterización geotécnica está basada exclusivamente en el conocimiento que se tiene de las propiedades geotécnicas de las unidades geológicas determinadas con base en la cartografía disponible y en la fotointerpretación realizada por Jaramillo et al. (2000).
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2.2 MARCO CONTEXTUAL
Tunja, capital del departamento de Boyacá, fue fundada en 1539. Está ubicada en la cordillera Oriental colombiana a los 05º32’07” de latitud Norte y 73º22’04” de longitud
Oeste, a una altura de 2775 msnm. Presenta una precipitación media anual de 634 mm. Dista de Bogotá D.C. 135 Km. y tiene un área aproximada de 207 Km2. El área municipal en su mayor parte es montañosa y entre los accidentes orográficos se destacan las cuchillas del Perico, Casadero y Peñanegra, y las lomas de la Sierra y la
Cascada. Por lo accidentado del relieve, el municipio presenta el piso térmico frío (140
Km2) y piso bioclima tipo páramo (67Km2). La ciudad está ubicada en una pequeña meseta de la cordillera Oriental perteneciente a la unidad morfológica conocida como
Altiplano Cundí-boyacense.
La ciudad en su calidad de capital histórica y cultural, cuenta con numerosos museos, monumentos y sitios de interés. Las actividades económicas principales son la agricultura, la ganadería y el comercio, se explotan minas de carbón y caolín; está conectada al gasoducto Monterrey - Casanare - Vasconia, en Puerto Boyacá. La actividad industrial cuenta con alrededor de 146 establecimientos, entre los cuales hay fábricas de alimentos y bebidas, materiales de construcción, confecciones, tejidos de lana y muebles. El comercio de Boyacá es activo, ya que Tunja es el centro de atracción económico del departamento de Boyacá (IGAC, 1996). Estudios realizados por AIS (1984 - 1988), por Guacaneme (2000,2006); Jaramillo et al. (2000),Alfaro et al.(2000);Páez y, Rincón,(2001), muestran que Tunja se encuentra en un área
21 propensa a la actividad sísmica. En Tunja, según diversos catálogos sísmicos, se han presentado más de 300 sismos con magnitudes superiores a 2.5 en los últimos 400 años.
Dentro de los 300 sismos reportados para Tunja hasta julio de 2008, se destacan en especial cinco que han causado daños a estructuras. La figura 1 muestra la localización de la ciudad de Tunja.
Figura 1. Localización de la zona de estudio
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3. DISEÑO METODOLÓGICO
3.1 ESTRATEGÍA DE LA INVESTIGACIÓN
Para el desarrollo del proyecto se deben conocer y relacionar diferentes variables como son, la profundidad, distancia, magnitud y ubicación de eventos sísmicos partiendo de esta información se puede determinar la probabilidad de ocurrencia de un evento sísmico en la ciudad de Tunja.
Este proyecto se desarrollará teniendo en cuenta una investigación de tipo explicativa, ya que como lo establece Hernández et al. (2003) “su interés principal se centra en explicar por qué ocurre un fenómeno y en que condiciones se manifiesta, o por qué se relacionan dos o más variables. Los estudios explicativos están dirigidos a responder por las causas de los eventos y fenómenos físicos o sociales e implican propósitos como exploración, descripción y correlación o asociación”.
3.11 FASES DE LA INVESTIGACIÓN
FASE I: Recopilación de eventos sísmicos
Eventos sísmicos previos y efectos asociados ( entidades, reportes periodísticos)
Análisis de la información recopilada, para así elaborar la evaluación de la amenaza
sísmica para la ciudad de Tunja.
Actualizar la base de datos
Acción sísmica que incluye la geomorfología, litografía, estratigrafía, estructuras
tectónicas y la caracterización geotécnica.
23
FASE II: Análisis de la información
Unificar las magnitudes de los eventos sísmicos con una magnitud superior a 4.0
Ms.
Determinar las ecuaciones de atenuación.
Realizar la curva de amenaza sísmica.
Encontrar la aceleración para periodos de retorno de 475, 1000 y 2000 años.
FASE III: Conclusiones y recomendaciones
Emitir las conclusiones y recomendaciones a que haya lugar en función de los
resultados obtenidos a partir del desarrollo de la investigación.
3.2 OBJETO DE LA INVESTIGACIÓN
Esta investigación tiene como objeto hallar la aceleración pico en roca en la ciudad de
Tunja para tiempos de retorno determinados.
3.3 VARIABLES
Tabla 1. Variables objeto de estudio
FACTORES DE VARIABLES INDICADORES ANÁLISIS
Hanks y Cornell (1994) Fallas geológicas Evaluación Eventos sísmicos probabilística de la Metodología para evaluar la Movimientos de remoción en amenaza sísmica amenaza sísmica (AFPS, masa regional para Tunja. 1995) Aceleración pico en roca.
4. TRABAJO DE INGENIERÍA
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4.1 ANTECEDENTES DEL PROYECTO
En Colombia se han adelantado trabajos de zonificación donde además del reconocimiento puntual se realizan estudios geológicos, geomorfológicos y geotécnicos para detectar los factores de riesgo natural a los que está sometida una zona, como es el caso de los estudios de microzonificación sísmica de Popayán, Armenia, Pereira, Medellín, Bogota, Manizales y Bucaramanga entre otros.
Aun cuando la realización de microzonificaciones en áreas determinadas se hace cada vez más urgente de implantar, como uno de los medios para evitar posibles catástrofes, en la actualidad es necesario profundizar en estudios de amenaza sísmica en Tunja, ciudad que cuenta con diversos estudios geológicos, geotécnicos y de amenaza, realizados principalmente por la Universidad Pedagógica y Tecnológica de Tunja, a partir de los cuales se puede tener una aproximación preliminar a esta.
Dada la importancia que tiene este tipo de estudio y a fin de dar respuesta a la necesidad de la realización del mismo en Tunja, se realiza la investigación
Las que puedan versen afectada la población, la infraestructura o la misma naturaleza debido a la ocurrencia de un sismo.
4.2 EVENTOS PREVIOS
4.2.1 catálogo de eventos previos. Según datos históricos, en los últimos 500 años la sismicidad de Tunja y su área aledaña se ha destacado por gran cantidad de sismos que se han presentado. Catálogos sísmicos del Programa para la Mitigación de los Efectos de los Terremotos en la Región Andina SISRA muestran que en Tunja se presentaron 253 temblores entre 1643 y 1981 con magnitudes Ms y Mb variables entre 2.0 y 5.5 en lo que se observa un promedio de un sismo cada dos años. Por otra parte catálogos del Preliminary Determination of Epicenters PDE (Anexo A) muestran que
25 entre 1973 y 2008 se presentaron en la misma zona 28 sismos con magnitudes Ms y Mb que varían de 3.7 a 5.8 con un promedio aproximado de un sismo por año (USGS, 2008).
Dentro de los 300 sismos reportados para Tunja hasta julio de 2008, se destacan en especial cinco que han causado daños a estructuras y que han producido importantes pérdidas. El primero de estos fue el sentido el 12 de julio de 1785 a las 7:45 A.M, según informes históricos este fue el mayor y más destructor terremoto que experimento Bogotá y en general el virreinato en el siglo XVIII. Abarcó un gran radio de acción, desde Popayán hasta Pamplona causando grandes daños que solo pudieron ser reparados a lo largo de varios años, en la zona urbana de Tunja se desplomó el edificio de la iglesia y la capilla de Nuestra Señora del Rosario, sin embargo al ser reportados los daños en otras ciudades afectadas por el sismo se calificaron como insignificantes los sufridos en Tunja (Ramírez, 1975).
En Tunja el sismo ocasionó el daño de la iglesia del colegio de Boyacá, se reportaron agrietamientos en el edificio del mismo colegio, en la sede de la gobernación, en el hospital y en el cuartel militar (Academia Boyacense de Historia, 1962).
El 30 de julio de 1962 se sintió en Tunja otro fuerte sismo, que tuvo origen en el departamento de Caldas y produjo daños importantes a lo largo de la cordillera Central y en el valle del Cauca. Las ciudades más afectadas fueron Pereira, Manizales y Sonsón (Ramírez, 1975). Según el diario El Espectador (01/08/1962) en la ciudad de Tunja se reportaron daños en el edificio Suarez Rondón sede de la gobernación de Boyacá el cual sufrió principalmente agrietamientos.
Finalmente, el 29 de julio de 1967 a la 5:25 A.M, se presentó un sismo que se sintió en toda Colombia, con magnitud epicentral de 6.3 en la escala de Richter en Betulia, Santander, en donde más de un 60% de las casas sufrieron daños. Hubo 20 muertos y más de 150 heridos, víctimas que se presentaron principalmente en las poblaciones
26 vecinas a Bogotá y en Antioquía (Ramírez, 1975). El diario El Espectador (05/08/1967) reportó que en Tunja no hubo víctimas a pesar de que se presentaron graves daños en la torre de la Catedral; en la gobernación, la cual había sido afectada anteriormente por otros dos sismos, en la iglesia de la Catedral y en la sede del club Boyacá.
Según los catálogos SISRA y PDE (USGS, 2008), la ubicación de los sismos en el área aledaña a Tunja no presenta concentraciones destacadas en zonas determinadas. En la Figura 2 se tomó un área de 200 Km. por 200 Km. en cuyo centro esta ubicada Tunja, esta área fue dividida en cuadrantes a fin de realizar un análisis de posible localización de fuentes sismogénicas a escala local. En esta figura se observa la ubicación de los sismos con epicentro entre las latitudes 5,1 y 6,1 Norte y las longitudes Oeste 72,9 y 73,9, en donde se puede ver como se encuentran distribuidos a lo largo y ancho del área de estudio los sismos y donde se presenta una leve concentración en el área comprendida entre las latitudes 5,1 y 5,4 y las longitudes 72,9 y 73,0 caso este, que no indica claramente la ubicación de una fuente sismo génica en dicha zona.
4.2.2 Posible evidencia de efectos locales. Para estudiar la posibilidad de generación de efectos locales, Guacaneme (2000) analizó los daños generados por los sismos de mayor importancia para Tunja, su ubicación y las estructuras que se vieron afectadas. El resumen de las estructuras afectadas se puede ver en la tabla 2, y la figura 2 muestra los mecanismos focales más importantes de la zona de influencia sísmica para Tunja.
Figura 2.Epicentros y mecanismos focales en el área de estudio
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Tabla 2. Resumen de daños generados por sismos en Tunja
Fecha Estructuras afectadas Ubicación Referencia
N (m) E (m)
Julio 12 de 1785 Catedral 103.550 79.400 Ramírez (1975) Colegio Boyacá 103.520 79.200 Gobernación 103.660 79.350 Hospital 103.870 79.850 Junio 17 de 1826 Cuartel Militar 105.000 79.900 Academia Boyacense de Historia (1962)
Ramírez (1975), Julio 30 de1962 Gobernación 103.660 79.350 El Espectador (01/08/1962) Catedral 103.550 79.400 Gobernación 103.660 79.350 Ramírez (1975), Julio 29 de 1967 Club Boyacá 103.800 79.260 El Espectador (05/08/1967)
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Al ubicar las construcciones que se vieron afectadas en algún grado por estos sismos en un mapa de la ciudad, se puede observar que en la zona central, donde se localizan el club Boyacá, el edificio de la gobernación, la catedral y el colegio Boyacá, algunas de las cuales sufrieron daños en varios de los sismos reportados.
Una situación análoga se presenta en la zona oriental de la ciudad, donde se localizan el antiguo hospital de Tunja, hoy facultad de ciencias de la salud de la (UPTC) y los cuarteles militares. En esta zona se presenta un cambio fuerte de topografía, que podría causar efectos de amplificación topográfica.
4.3 MODELO GEOMORFOLÓGICO DE TUNJA
La delimitación de unidades geomorfológicas para la ciudad de Tunja se basa fundamentalmente en el sistema de clasificación fisiográfica del terreno (IGAC, 1992). La caracterización geomorfológica se realizó a partir del análisis de las fotografías aéreas de la tabla 3. El resultado se observa en la figura 3 y la descripción se presenta a continuación.
Tabla 3. Caracterización de Unidades Geomorfológicas
Provincia Unidad Gran Paisaje Subpaisaje Símbolo Fisiográfica Climática Paisaje
Colinas Muy disectadas F111 Relieve erosiónales en Cordillera Frío colinado arcillolitas y Oriental No disectadas F112 denudativo areniscas variocoloreadas Escarpe F113
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Provincia Unidad Gran Paisaje Subpaisaje Símbolo Fisiográfica Climática Paisaje Colinas erosiónales en Muy disectadas F121 arcillas abigarradas, arcillas caoliníticas, turba – lignita, arenas No disectadas F122 arcillosas y Escarpe F123 gravas
Glacis coluvial F131
Valle aluvial del Plano de Valle aluvial F211 río meándrico inundación
4.3.1Descripción de Unidades Geomorfológicos
Zona I. Su principal característica es la de presentar pendientes altas, litológicamente conformada por materiales muy competentes y duros (Ramírez, 1990). Zona II. Geoforma característica de pendiente media a baja litológicamente conformada por intercalaciones de rocas duras y blandas y materiales arcillosos con algunos niveles arenosos, los cuales proporcionan una morfología moderada a suave con variación de pendiente entre el 11 a 25% (alcaldía mayor de Tunja y UPTC, 1999).
Zona III. Se presenta sobre el valle con el eje del sinclinal y sobre los cauces del río Chicamocha, quebrada la Vega y quebrada la Cascada. (alcaldía mayor de Tunja y UPTC, 1999).
4.3.2 Litología y Estratigrafía. Se presenta como modo de información las siguientes formaciones las cuales se pueden observar en la figura 3.
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Grupo Churuvita (Ksch): La componen arenisca basal de 105 m, alternada hacia la parte media con arcillolitas, arenisca y calizas presentando exogiras u ostreas lo cual indica un ambiente de depositación marina y un espesor de 75 m. La formación San Rafael se encuentra formada por 60 m de lutitas grises y por 15 m. de pequeñas capas limolítico - silíceas (Etayo, 1976).
Formación Conejo (Kscn): Sucesión sobre la vía Oicatá Chivatá bordeando el alto del conejo. Esta formación fue datada entre el Cenomaniano superior, Turoniano y Coniaciano inferior por la presencia de fauna típica de ambiente de sedimentación marino (Ingeominas, 1981).
Grupo Guadalupe (Kg): Este grupo está compuesto por las formaciones Plaeners, Labor y Tierna. La formación Plaeners presenta un espesor aproximado de 110 m de porcelanitas, chert y esporádicas fosforitas, con una parte intermedia de arcillas y areniscas (alcaldía mayor de Tunja y UPTC 1999).
Formación Guaduas (TKg): Se encuentra en forma concordante sobre la formación Guadalupe y esta compuesta en su gran mayoría por arcillolitas carbonáceas, areniscas y arcillas abigarradas, con la presencia de mantos de carbón de diferentes espesores que son económicamente explotables (alcaldía mayor de Tunja UPTC, 1999).
Formación Cacho (Tc): Se presenta como componente básico de los anticlinales de Gachaneca y Puente de Boyacá y los sinclinales de Tunja y Ventaquemada. Por presentar areniscas de buena calidad se ha incrementado su explotación para la obtención de arenas. (alcaldía mayor de Tunja y UPTC, 1999).
Formación Bogotá: Esta formación se compone de una sucesión monótona de arcillolita abigarrada de colores gris, violeta y rojo en forma de bancos, separados por niveles de areniscas arcillosas blancas a amarillas. Aflora en ambos flancos del
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sinclinal de Tunja y Ventaquemada y también en algunas zonas del anticlinal de Puente de Boyacá. Según Van Der Hammen (1958), ha sido datada del Paleoceno superior, Eoceno inferior.
Formación Tilatá (Tst): Formada alternativamente de arcillas, capas arenosas y cascajos con unos 150 m de espesor visible. Presenta materiales horizontales homogéneos. A lo largo del sinclinal de Tunja, Oicatá, Paipa se observa un conjunto grueso arcillo – arenoso, que forma una terraza de unos 150 m, aproximadamente conformada por arenas y limos de color variable entre amarillo y rojizo, con intercalaciones conglomeráticas y frecuente estratificación cruzada (alcaldía mayor de Tunja y UPTC, 1999).
Depósitos Coluviales (Qc): En la zona de estudio se localizan especialmente hacia la parte baja y media del flanco occidental de la estructura, cerca de los barrios Muiscas y Asís, cubriendo buena parte de las laderas, estos depósitos se formaron a partir de los bloques de areniscas desprendidos de los niveles de roca competente (formación Cacho y algunos niveles de la formación Bogotá principalmente) y el material removido de las formaciones no competentes (parte de la formación Bogotá)(Agudelo y Castro, 1999).
Depósito Lacustre (Qd): Se trata de una unidad arcillosa con tierra de diatomeas. Según Reyes (1990) son depósitos típicos lacustres con intercalaciones de diatomitas, tal como se presentan en Tunja, y pueden ser contemporáneos con capas similares existentes en la Sabana de Bogotá, datados del Pleistoceno superior. En la zona de estudio esta unidad se encuentra localizada en el sector sur oriental, en ambos costados del flanco oriental de la estructura presente. Esta constituida por una sucesión de arcillas plásticas, grisáceas y blancuzcas. Yace discordantemente sobre la formación Tilatá y sobre las formaciones Bogotá, Cacho y Guaduas (Agudelo y Castro, 1999).
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Depósito Fluvio-lacustre (Qac): Se encuentra formando los valles de los ríos Chulo y La Cascada. Son depósitos no consolidados y su composición varía lateralmente, así como la granulometría de sus elementos, situación que refleja la frecuente variación de la intensidad de las corrientes hídricas que los depositaron (Agudelo y Castro, 1999).
Depósito Aluvial (Qal):Está constituido por grava, gránulos de arenisca blanca de grano fino con una matriz arcillosa, chert, arcilla amarilla, arena arcillosa de grano fino a medio, fragmentos de arena roja y amarilla; sobre la parte más superior presenta una intercalación de limos, arcillas y arenas (Agudelo y Castro, 1999).
Figura 3. Modelo Geológico de Tunja – Sin escala. (Instituto Geofísico Universidad Javeriana y Consultoría Colombiana, 2000)
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4.3.3 Estructuras tectónicas. Según Ingeominas (1981), Ramírez (1990), Agudelo y Castro (1999), y otros, las principales estructuras que presenta la zona son:
Pliegues Sinclinal de Tunja. Es una amplia estructura de dirección suroeste-noreste, que comienza al sur de Tunja, abarca gran parte de la zona de estudio y termina en la localidad de El Manzano, probablemente contra la falla de Boyacá.
Sinclinal de Ventaquemada - Tunja. También conocido con el nombre de sinclinal de Albarracín, va desde la población de Suesca hasta la zona occidental de Tunja. Presenta una estructura asimétrica con una dirección SW-NE y se encuentra afectado por fallas transversales que desplazan su eje e incrementan o disminuyen los buzamientos.
Anticlinal del Consumidero. Estructura asimétrica conformada por el flanco oriental del sinclinal de Lenguazaque y el flanco occidental del sinclinal de Ventaquemada, presenta una dirección predominante SW-NE.
Anticlinal de Puente Hamaca. Ubicado sobre el flanco oriental del sinclinal de Tunja. Es una estructura local de pequeña longitud y de fácil reconocimiento por la cercanía al batallón en la vereda de Pirgua.
Anticlinal de Puente de Boyacá. Es una estructura regional pasando por el Puente de Boyacá hasta el occidente de Tunja con una dirección SW-NE, su eje pasa por el filo de las areniscas de labor y tierno.
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Estructuras menores. Lo conforman sinclinales y anticlinales de menor dimensión que deben su origen al alto tectonismo que afectó la cordillera Oriental.
Fallas A nivel Local se encuentran las siguientes fallas (Agudelo y Castro, 1999) falla tras del Alto, falla el Asís, falla de Tunja o central.
A nivel regional se destacan las siguientes: falla la Vega, falla la Yerbabuena, falla el Gacal, falla Matanegra, falla Zamora, falla de Chivatá, falla de Teatinos, falla de Guantoque y otras fallas menores en su mayoría transversales a la directriz tectónica de estructuras principales y presentan pequeños desplazamientos acompañados de fracturamiento e incremento en rumbo y buzamiento.
4.3.4 Definición de Unidades Existentes
Se determinaron cuatro (4) subzonas (IM, IIM, IIIM y IVM) en la zona montañosa y cuatro (4) subzonas (IP, IIP, IIIP y IVP) en la zona plana.
Tabla 4. Zonificación geotécnica en la zona montañosa SUBZONA DESCRIPCIÓN SUSCEPTIBILIDAD A DESLIZAMIENTO
IM – Roca arenisca de la De capacidad portante alta y estable. Estable formación Cacho.
IIM - Suelos residuales Arcillolitas plásticas que pueden ser Baja de la formación Bogotá. expansivas. Se presentan áreas erosionadas con carcavamientos y surcos activos.
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SUBZONA DESCRIPCIÓN SUSCEPTIBILIDAD A DESLIZAMIENTO
IIIM - Suelos de Taludes potencialmente inestables. Moderada consistencia alta a moderada.
IVM - Suelos de Taludes inestables. Alta consistencia blanda o de baja compacidad.
Tabla 5. Zonificación geotécnica en la zona plana SUBZONA DESCRIPCIÓN CAPACIDAD PORTANTE
IP Suelos de capacidad portante moderada y Moderada de gran espesor.
IIP Depósitos del Cuaternario: arcillas Baja arenosas con bloques de arenisca; con espesor variable, alcanzando 83 m en la parte más profunda.
IIIP Suelos de capacidad portante baja, algo Baja expansivos, con mal drenaje y subestrato profundo.
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IVP Suelos de baja capacidad portante, muy Baja expansivos, con mal drenaje, subestrato profundo e inundable.
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Figura 4. Mapa zonificación geotécnica de la ciudad de Tunja, (Instituto Geofísico Universidad Javeriana y Consultoría Colombiana, 2000)
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4.4 EVALUACIÓN PROBABILÍSTICA DE LA AMENAZA SÍSMICA PARA TUNJA
La evaluación probabilista de la amenaza sísmica fue realizado siguiendo a Hanks y
Cornell (1994) y a Takada (2005).
La tabla 6 presenta la distribución temporal de los sismos, el rango de magnitudes va
desde 4.0 hasta 7.0 para un tiempo total de 439 años.
Tabla 6. Datos utilizados para la evaluación de la amenaza sísmica
AÑO LAT. LONG Ms AÑO LAT. LONG Ms
1566 3 -76.5 5.0 1979 4.81 -76.2 6.7 1766 3.7 -76.3 6.0 1980 4.5 -75.73 6.7 1884 3.5 -76.4 5.0 1981 3.93 -76.39 4.5 1935 4 -76 5.5 1982 4.8 -76.34 4.3 1938 4.5 -76.3 7.0 1984 3.42 -76.53 4.3 1950 4.6 -75.4 6.0 1984 3.79 -76.92 4.5 1957 3 -76.5 6.8 1985 4.91 -75.88 4.3 1961 4.6 -75.6 6.8 1986 4.59 -75.63 4.3 1963 4.7 -76.7 5.8 1990 4.71 -75.57 6.1 1965 4.85 -76.2 4.6 1991 4.61 -76.68 4.3 1965 4.9 -76.06 4.5 1993 4.2 -76.64 5.5 1966 4.65 -76 4.5 1995 4.1 -76.62 6.4 1973 4.8 -76.11 4.3 1996 4.26 -76.58 5.3 1973 4.7 -75.67 6.7 1997 4.56 -76.49 5.8 1974 4.75 -76.15 4.5 1997 3.85 -75.75 6.8 1974 4.32 -76.84 6.1 1997 3.93 -75.79 6.4 1975 4.85 -75.71 4.5 1999 4.46 -75.72 6.4 1976 4.5 -75.8 6.6 1999 4.37 -75.68 5.5 1976 4.49 -75.76 6.7 2001 3.87 -75.97 6.8 1979 4.51 -75.88 4.3 2005 4.42 -75.95 5.0
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4.4.1 Proceso estacionario de Poisson de ocurrencia de sismos en el tiempo a partir del análisis del número de sismos con Ms>4, se tiene que el periodo de tiempo en el cual la distribución temporal de los sismos se comporta como un proceso de Poisson que va del año 1884 al año 2008.
Para este análisis se trabajó con 38 datos los cuales están distribuidos de la forma en que se muestra en las tablas 7 y 8 que muestran la historia de ocurrencia de los sismos con magnitud 4.0 ≤ ms ≤ 8.0 presentados en el área de estudio.
Tabla 7 Análisis de Poisson
AÑO Ms AÑO Ms 1884 5 1980 6.7 1935 5.5 1981 4.5 1938 7 1982 4.3 1950 6 1984 4.3 1957 6.8 1984 4.5 1961 6.8 1985 4.3 1963 5.8 1986 4.3 1965 4.6 1990 6.1 1965 4.5 1991 4.3 1966 4.5 1993 5.5 1973 4.3 1995 6.4 1973 6.7 1996 5.3 1974 4.5 1997 5.8 1974 6.1 1997 6.8 1975 4.5 1997 6.4 1976 6.6 1999 6.4 1976 6.7 1999 5.5 1979 4.3 2001 6.8 1979 6.7 2005 5
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Figura 5. Ocurrencia histórica de los sismos
Graf. Magnitud Vs. Años Ms>4
8
6
4
2
Magnitud en Ms 0
5 4 2 1 9 80 89 43 76 83 8 8 916 92 93 9 95 96 96 9 9 006 1 1 1898 1907 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1991 1998 2 Años
Tabla 8. Sismos acumulados y magnitud para un periodo de 70 años
Magnitud Número de N. acum. (Ms) eventos de eventos Año inicio Año final ΔT 4.3 7 37 1935 2005 70 4.5 6 30 4.6 1 24 5.0 1 23 5.3 1 22 5.5 3 21 5.8 2 18 6.0 1 16 6.1 2 15 6.4 3 13 6.6 1 10 6.7 4 9 6.8 4 5 7.0 1 1
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Tabla 9. Distribución por magnitudes y frecuencia para el periodo tiempo t
Magnitud Número de N. acum. (Ms) eventos de eventos Año inicio Año final ΔT 4.3 7 40 4.5 6 33 4.6 1 27 5.0 3 26 5.3 1 23 5.5 3 22 5.8 2 19 1566 2005 439 6.0 2 17 6.1 2 15 6.4 3 13 6.6 1 10 6.7 4 9 6.8 4 5 7.0 1 1
4.4.2 Ecuaciones de atenuación utilizadas:
Tabla 10.Ecuaciones de Atenuación utilizadas
Referencia Ecuación Observaciones ln a = 5.225 + 1.04Ms -1.90 ln[R + 0.864 a dada en gales Patwardhan et al (1978) exp(0.463Ms)] (9) R es la distancia en Km a dada en g PML (1982) ln(a) = -1.17 + 0.587Ms -1.26 ln[R + 2.13 exp(0.25Ms)] (10)
ln(a) = -0.855 + 0.46Ms -1.27 ln[R + 0.73 a dada en g F=1 si es falla de PML (1985) exp(0.35Ms)] + 0.22F (11) desgarramiento
F=0 si no se considera el mecanismo focal Fukushima et al. (1988) & loga = 0.41Ms − log(R + 0.032x100.41Ms) – Fukushima & Tanaka (1990) a dada en gales 0.0034R + 1.30 (12) log a = -1.09+ 0.238Ms − log r – 0.00050r Ambraseys & Bommer a dada en g (1991) , Ambraseys & (13) Bommer (1992) y r = (d2 + 36)1/2 Ambraseys (1995) a dada en g Crouse & McGuire (1996) F=1 si la falla es inversa ln a = -2.342699 + 1.091713Ms – 1.751631 F=o si la falla es de ln(R + 0.413033exp{0.623255Ms}) + 0.087940F (14) desgarramiento
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Sarma & Srbulov (1996) log(Ap/g) = -1.617 + 0.248Ms – 0.5402 log r – donde Ap es en g 0.00392r (15) r = (d2 + 3.22)0.5 D = (R2 + 6.62)1/2 log(a) = -1.664 + 0.333Ms – 1.093log(D) + Donde: Manic (1998) 0.236S (16) S=0 para roca, Vs > 750
m/s
S=1 Suelo rígido, 360
La evaluación de la amenaza sísmica involucra la estimación del movimiento del suelo que será producido por futuros sismos. Esto se logra normalmente a través del uso de relaciones de atenuación que predicen valores de parámetros seleccionados del movimiento del suelo, en este caso de la aceleración, como una función de otros parámetros sísmicos tales como la magnitud y la distancia de la fuente sísmica al sitio.
Muchas ecuaciones para determinar la atenuación del movimiento del suelo han sido propuestas. Para este caso se tomaron seis ecuaciones que se usaron seleccionando tres criterios: las más recientes, que para su desarrollo utilizaran una gran base de datos y que la magnitud estuviera expresada en Ms. Las ecuaciones fueron:
Patwardhan et al (1978)
Fukushima et al. (1988) & Fukushima & Tanaka (1990)
Sarma y Srbulov (1998)
Sarma y Srbulov (1996)
Smith et al.(2000)
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Ambraseys & Douglas (2000)
El área de estudio inicialmente fue de 40.000 km2, pero al observar que en todo ese territorio no se presentaba sismos; el área se reduce a 20.445 km2.
Patwardhan et al (1978)
Ln a = 5.225 + 1.04Ms -1.90 ln[R + 0.864 exp (0.463Ms)]
Donde a es en gales
R es la distancia en Km
Tabla 11 Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes Ms dadas 1
Ms 4,3 4,5 4,6 5,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,1 6,4 6,6 6,7 6,8 7,0 aceleracion distancia en Km en gales 50 14,7 16,5 17,5 22,1 26,3 29,535,1 39,4 41,7 49,6 55,6 58,9 62,4 70,0 100 8,3 9,3 9,9 12,6 15,2 17,120,5 23,1 24,5 29,3 33,0 35,0 37,2 41,8 150 5,5 6,2 6,6 8,5 10,3 11,714,1 16,0 17,0 20,5 23,1 24,6 26,2 29,6 200 3,8 4,4 4,7 6,1 7,5 8,5 10,3 11,8 12,6 15,2 17,3 18,4 19,7 22,3 250 2,7 3,1 3,3 4,5 5,5 6,3 7,8 8,9 9,6 11,7 13,4 14,3 15,3 17,4 300 1,9 2,2 2,4 3,3 4,1 4,8 5,9 6,8 7,4 9,1 10,5 11,2 12,0 13,8 350 1,2 1,5 1,6 2,3 3,0 3,5 4,5 5,2 5,6 7,1 8,2 8,8 9,5 11,0 400 0,7 0,9 1,0 1,6 2,1 2,5 3,3 3,9 4,3 5,5 6,4 6,9 7,5 8,7 450 0,3 0,4 0,5 0,9 1,4 1,7 2,3 2,9 3,1 4,1 4,9 5,4 5,8 6,9 500 0,0 0,1 0,4 0,8 1,0 1,5 2,0 2,2 3,0 3,7 4,0 4,4 5,3 550 0,0 0,2 0,4 0,8 1,2 1,4 2,0 2,6 2,9 3,2 4,0 600 0,2 0,5 0,7 1,2 1,6 1,9 2,2 2,8 650 0,0 0,5 0,8 1,0 1,3 1,8 700 0,1 0,3 0,4 0,9 750 0,1
44
Fukushima et al. (1988) & Fukushima & Tanaka (1990)
Log A = 0.41Ms − log(R + 0.032x100.41Ms) – 0.0034R + 1.30
Donde a es en Gales
Tabla 12.Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes Ms dadas 2
Ms 4,3 4,5 4,6 5,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,1 6,4 6,6 6,7 6,8 7,0 50 18,2 21,3 23,1 31,4 38,9 44,8 54,5 61,7 65,6 77,8 86,6 91,2 95,9 105,7 100 8,9 10,6 11,5 16,1 20,5 24,0 30,0 34,6 37,1 45,4 51,5 54,7 58,1 65,1 150 5,5 6,6 7,2 10,2 13,1 15,5 19,6 22,9 24,6 30,6 35,1 37,5 40,1 45,4 200 3,8 4,5 4,9 7,0 9,1 10,7 13,7 16,2 17,4 21,9 25,3 27,1 29,1 33,2 250 2,7 3,2 3,5 5,0 6,5 7,8 10,0 11,8 12,8 16,1 18,8 20,2 21,7 25,0 300 1,9 2,3 2,6 3,7 4,8 5,7 7,4 8,7 9,5 12,0 14,1 15,2 16,3 18,9 350 1,4 1,7 1,9 2,7 3,5 4,2 5,4 6,4 7,0 8,9 10,4 11,3 12,2 14,1 400 1,0 1,2 1,3 1,9 2,5 3,0 3,9 4,6 5,1 6,5 7,6 8,2 8,9 10,4 450 0,7 0,8 0,9 1,3 1,8 2,1 2,7 3,3 3,5 4,5 5,3 5,8 6,2 7,3 500 0,5 0,5 0,6 0,9 1,1 1,3 1,8 2,1 2,3 3,0 3,5 3,8 4,1 4,8 550 0,2 0,3 0,3 0,5 0,6 0,7 1,0 1,2 1,3 1,6 1,9 2,1 2,3 2,7 600 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,6 0,7 0,8
• Sarma y Srbulov (1996)
Log (Ap/g) = -1.617 + 0.248Ms – 0.5402 log r – 0.00392r
Donde Ap es en g r = (d2 + 3.22)0.5
45
Tabla 13 Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes Ms dadas 3
Ms 4,3 4,5 4,6 5,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,1 6,4 6,6 6,7 6,8 7,0
50 17,9 20,9 22,6 30,2 36,9 41,9 50,1 56,1 59,2 69,0 75,9 79,4 83,1 90,6
100 6,8 7,9 8,5 11,8 15,1 17,7 22,4 25,9 27,9 34,3 39,1 41,6 44,2 49,8
150 4,3 4,8 5,1 6,7 8,5 9,9 12,7 15,0 16,2 20,5 23,9 25,7 27,7 31,8
200 3,7 3,9 4,0 4,8 5,8 6,7 8,4 9,9 10,7 13,8 16,2 17,6 19,0 22,1
250 3,4 3,5 3,6 4,0 4,6 5,1 6,3 7,3 7,8 10,0 11,8 12,8 13,9 16,3
300 3,3 3,4 3,4 3,6 4,0 4,3 5,1 5,8 6,2 7,7 9,1 9,8 10,7 12,6
350 3,3 3,3 3,3 3,5 3,7 3,9 4,4 4,9 5,2 6,3 7,3 7,9 8,6 10,1
400 3,2 3,3 3,3 3,4 3,5 3,6 4,0 4,3 4,5 5,4 6,1 6,6 7,1 8,3
450 3,2 3,2 3,2 3,3 3,4 3,5 3,7 4,0 4,1 4,8 5,4 5,7 6,1 7,1
500 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,6 3,7 3,9 4,3 4,8 5,1 5,4 6,2
550 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,5 3,6 3,7 4,0 4,4 4,6 4,9 5,5
600 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,5 3,6 3,8 4,1 4,3 4,5 5,0
650 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,5 3,7 3,9 4,1 4,2 4,6
700 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,4 3,6 3,8 3,9 4,0 4,4
750 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 4,1
800 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,6 3,6 3,7 4,0
850 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,5 3,5 3,6 3,8
900 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,4 3,5 3,5 3,7
950 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,4 3,5 3,6
981 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,4 3,5 3,6
Sarma & Srbulov (1998)
Log (ap/g) = -1.874 + 0.299Ms – 0.0029d – 0.648 log d
Donde: ap = Aceleración pico en gales g = Gravedad Ms= Magnitud del sismo D=Distancia de atenuación en km.
46
Tabla 14. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes Ms dadas 4
Ms 4,3 4,5 4,6 5,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,1 6,4 6,6 6,7 6,8 7,0 aceleración distancia en Km en gales 50 10,9 13,2 14,5 20,7 26,9 31,6 39,9 46,2 49,6 60,8 69,1 73,3 77,9 87,4 100 4,0 4,9 5,5 8,1 10,9 13,1 17,3 20,6 22,5 29,0 34,0 36,8 39,7 45,9 150 2,2 2,7 3,0 4,5 6,1 7,4 10,0 12,1 13,2 17,4 20,8 22,7 24,8 29,2 200 1,4 1,7 1,9 2,9 4,0 4,9 6,6 8,0 8,9 11,9 14,3 15,717,1 20,5 250 1,0 1,2 1,4 2,1 2,9 3,5 4,8 5,8 6,5 8,7 10,5 11,6 12,7 15,3 300 0,8 0,9 1,0 1,6 2,2 2,7 3,6 4,5 4,9 6,7 8,1 9,0 9,9 12,0 350 0,6 0,7 0,8 1,3 1,7 2,1 2,9 3,6 3,9 5,3 6,5 7,2 7,9 9,7 400 0,5 0,6 0,7 1,0 1,4 1,7 2,4 2,9 3,2 4,4 5,4 5,9 6,6 8,0 450 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,5 2,0 2,4 2,7 3,7 4,5 5,0 5,5 6,7 500 0,3 0,4 0,5 0,7 1,0 1,2 1,7 2,1 2,3 3,1 3,9 4,3 4,7 5,8 550 0,3 0,4 0,4 0,6 0,9 1,1 1,5 1,8 2,0 2,7 3,4 3,7 4,1 5,0 600 0,3 0,3 0,4 0,6 0,8 0,9 1,3 1,6 1,8 2,4 3,0 3,3 3,6 4,4 650 0,2 0,3 0,3 0,5 0,7 0,8 1,1 1,4 1,6 2,1 2,6 2,9 3,2 3,9 700 0,2 0,3 0,3 0,4 0,6 0,7 1,0 1,3 1,4 1,9 2,3 2,6 2,9 3,5 750 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,7 2,1 2,3 2,6 3,2 800 0,2 0,2 0,2 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,1 1,6 1,9 2,1 2,4 2,9 850 0,2 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,8 0,9 1,0 1,4 1,7 1,9 2,1 2,6 900 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0,9 0,9 1,3 1,6 1,8 2,0 2,4 950 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 0,9 1,2 1,5 1,6 1,8 2,2 981 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,4 0,6 0,7 0,8 1,1 1,4 1,6 1,7 2,1
Ambraseys & Douglas (2000)
Log y = -0.659 + 0.202Ms – 0.0238d + 0.020SA+0.029SS
Donde y es en m/s²
SA=0 y SS=0 para roca (VS30>750 m/s)
47
Tabla 15. Relación entre distancias y aceleraciones para magnitudes Ms dadas
Ms 4,3 4,5 4,6 5,0 5,3 5,5 5,8 6,0 6,1 6,4 6,6 6,7 6,8 7,0
aceleracion distancia en Km en gales 50 21,5 23,2 24,0 27,4 29,9 31,6 34,2 35,9 36,7 39,3 41,0 41,8 42,7 44,4 100 8,8 10,5 11,4 14,7 17,3 19,0 21,5 23,2 24,1 26,6 28,3 29,2 30,0 31,7 150 1,4 3,1 4,0 7,3 9,9 11,6 14,1 15,8 16,7 19,2 20,9 21,8 22,6 24,3 200 2,1 4,6 6,3 8,9 10,6 11,4 14,0 15,7 16,5 17,4 19,1 250 0,6 2,3 4,8 6,5 7,4 9,9 11,6 12,5 13,3 15,0 300 1,5 3,2 4,0 6,6 8,3 9,1 10,0 11,7 350 0,4 1,2 3,8 5,5 6,3 7,2 8,9 400 1,3 3,0 3,9 4,7 6,4 450 0,9 1,7 2,6 4,3 500 0,7 2,4 550 0,6
4.4.3 Aceleraciones Pico para 475,1000 y 2000 años
En la figura se muestra la aceleración para cada periodo de retorno
Tabla 16. Aceleraciones pico
Acelerción en Gales para Tiempo Parcial (70años) Atenuación Periodo Atenuación Fukushima Aceleración de Atenuación Atenuación Atenuación Patwardha, Diferencia et al. Atenuación en gales Retorno Ambraseys Sarma y Sarma y K. Sadigh, porcentual (1998) & Smit et Según Promedio TR en & Douglas Srbulov Srbulov I. M. Idriss, con la Fukushima al.(2000) NSR-98 años (2000) (1998) (1996) R. Youngs NSR-98 & Takada (1978) (1990) 475 310 325 380 405 - 325 349 78 1000 360 420 - 460 - 395 196 409 - 2000 395 530 - 500 - 425 463 -
48
Figura 6. Aceleraciones pico
49
5. ESPECTROS SÍSMICOS DE RESPUESTA
La acción sísmica puede ser determinista o estocástica, para el análisis determinístico se pueden utilizar acelerogramas reales o simulados y espectros de respuesta, de diseño, de energía o de daño.
La respuesta espectral básicamente es un diagrama del conjunto de valores máximos de respuesta, entendiéndose por respuesta la aceleración, velocidad, desplazamiento o cualquier otro máximo de interés, a una función específica de la excitación, para todos los sistemas posibles con un grado de libertad (Paz, 1992).
Desde sus comienzos los espectros de respuesta sísmicos han probado ser útiles en problemas de análisis y diseño de estructuras sometidas a movimientos sísmicos (Benioff, 1934; Biot, 1941; Housner, 1941).
El espectro calculado a partir del registro de la aceleración del suelo, consiste en gráficos que representan los máximos valores de respuesta de un oscilador simple frente al sismo, para períodos y amortiguamientos diferentes.
Nigam y Jennings (1968) desarrollaron un método numérico para calcular espectros de respuesta a partir de registros sísmicos, basado en la solución exacta de la ecuación dinámica diferencial. El método permite un ahorro en el tiempo de cálculo entre tres y cuatro veces el ofrecido por el método de Runge-Kutta de tercer orden, con una exactitud comparable.
Se muestran una descripción de las características de la frecuencia del sismo y presentan los máximos valores de respuesta de estructuras simples frente al mismo. Por superposición de los diferentes modos de respuesta, la técnica del espectro puede ser aplicada en el análisis y diseño de estructuras complejas tales como edificios o presas.
50
Usada de esta manera, la técnica del espectro, representa una aproximación intermedia entre un diseño basado en cargas estáticas y aquel que comprende una completa integración de las ecuaciones de movimiento de la estructura.
Los espectros de respuesta fueron inicialmente obtenidos por Biot (1941) usando un sistema mecánico directo análogo y posteriormente por Housner y McCann (1949) usando técnicas análogas eléctricas.
Hoy en día la disponibilidad de computadoras personales y un progresivo aumento de la velocidad de cálculo de los mismos hacen básica su utilización en el campo de la ingeniería estructural y ciencias afines.
Las numerosas aplicaciones de los espectros de respuesta en problemas de ingeniería relacionados con sismos, han despertado gran interés debido a la exactitud, facilidad de reproducción y economía que presentan estos cálculos, tal como se vio en (Hudson 1962; Brady 1966; Berg, 1963; Schiff y Bogdanoff, 1967) hasta ahora.
El cálculo de espectros requiere repetidas soluciones numéricas de la respuesta de un oscilador simple junto con los registros de aceleraciones en el suelo. El movimiento del oscilador es descrito por una ecuación diferencial lineal de segundo grado no homogénea, y teniendo una descripción digital de los registros sísmicos, la respuesta puede ser obtenida mediante integración numérica.
Numerosas técnicas de integración han sido usadas en el cálculo de espectros, por ejemplo el método de tercer orden de Runge-Kutta, ha sido preferido por algunos investigadores debido a su exactitud, estabilidad de largo rango y además porque este puede ser fácilmente adaptado en casos en los cuales la excitación no está definida para intervalos regulares (Jennings, 1963; Hildebrand, 1987). El error en este método es proporcional a (Δθ)4, donde Δθ es el intervalo normalizado de integración. La escogencia acertada de un Δθ en el cálculo permitirá un desarrollo
51 aceptable en el método con un buen grado de confiabilidad.
Un cálculo aproximado del espectro consiste en obtener la solución exacta a la ecuación diferencial gobernante para segmentos lineales sucesivos del acelerograma, usando así esta solución para calcular la respuesta a intervalos de tiempo discretos en forma puramente aritmética (Hudson, 1962).
El método de Nigam y Jennings (1969) no introduce aproximaciones numéricas en la integración debido a que es un método exacto dado que los registros sísmicos son tomados con intervalos de tiempo iguales.
El método numérico fue codificado inicialmente en FORTRAN IV por Detlef Rothe (1983), modificado por Schultz (1985); modificado para VAX por Sozen y S.L Wood (1985), existe el programa SPECEQ/UQ (Generation of Response Espectra Digitized at Equal/Unequal Time Intervals) de Nigam y Jennings, distribuido por el NISEE (National Information Service for Earthquake Engineering) de la Universidad de California Berkeley.
5.1 CÁLCULO DE ESPECTROS DE RESPUESTA CON EL USO DEL MÉTODO DE NIGAM Y JENNINGS. (1968)
Los espectros están definidos por la máxima respuesta de un oscilador simple sujeto a una aceleración base a (t) como se muestra en la figura 7 La ecuación de movimiento del oscilador es:
2 &x&+ 2βωx& +ω x = −a(t) (1.)
Donde la cual β=coeficiente de amortiguamiento crítico y ω es la frecuencia natural del oscilador.
52
Figura 7 Oscilador Simple
Asumiendo que a(t) puede ser aproximada mediante una función lineal segmentada como se muestra en la figura 5, la ecuación puede ser escrita como sigue:
Δa 2 i x + 2βωx +ω x = −a − (t − t ) (2.) && & i Δt i i t ≤ t ≤ t tomando i i +1 (3) Δt = t − t i i +1 i con Δa = a − a (4) i +1
La solución de la ecuación (2) para t ≤ t ≤ t está dada por la ecuación 5. i i +1
− βω(t − t )⎡ ⎤ a 2βΔa Δa x = e i C senω 1− β 2 (t − t ) + C cosω i − β 2 (t − t ) − i + i − i (t − t ) ⎢ 1 i 2 i ⎥ i ⎣ ⎦ ω2 ω3Δt ω2Δt i i (5)
donde C1 y C2 son constantes de integración.
53
Tomando x = xi y ()dx/ dt =(dxi / dt),
t = t i y resolviendo para C1 y C2 se encuentra que 2 Δa 1 2β −1 i β C = (βωx + x − + a ) (6) 1 i &i 2 Δt ω i ω 1 − β 2 ω i
2β Δa a C = x − i + i 2 i 3 Δt 2 (7) ω i ω
Sustituyendo estos valores de C1 y C2 en la ecuación 11.5, se encuentra que x y
()dx/ dt cuando t = t i+1 están dados por
x = A(β,ω,Δt )x + B(β,ω,Δt )a i +1 i i i i (8) donde
⎛ x ⎞ ⎛ a ⎞ x = ⎜ i ⎟ , a = ⎜ i ⎟ (9) i ⎜ x ⎟ i ⎜a ⎟ ⎝ &i ⎠ ⎝ i +1⎠
⎡a a ⎤ ⎡b b ⎤ A = 11 12 , B = 11 12 (10) ⎢a a ⎥ ⎢b b ⎥ ⎣⎢ 21 22 ⎦⎥ ⎣⎢ 21 22 ⎦⎥
Los elementos de las matrices A y B están dados por
− βωΔt ⎛ ⎞ i ⎜ β 2 2 ⎟ a = e ⎜ senω 1− β Δt + cosω 1− β Δt ⎟ (11) 11 ⎜ 2 i i ⎟ ⎝ 1− β ⎠
54
− βωΔt e i a = senω 1− β 2Δt 12 i (12) ω i − β 2
ω − βωΔt a = − e i senω 1− β 2 Δt 21 i (13) 1− β 2
−ωβΔt ⎛ ⎞ i ⎜ 2 β 2 ⎟ a = e ⎜cosω 1− β Δt − sen ω 1− β Δt ⎟ (14) 22 ⎜ i 2 i ⎟ ⎝ 1− β ⎠
⎡⎛ 2 ⎞ 2 ⎛ ⎞ ⎤ − βωΔt ⎢⎜ 2β −1 β ⎟senω 1− β Δt ⎜ 2β 1 ⎟ ⎥ 2β b = e i + i + + cosω 1− β2Δt − 11 ⎢⎜ 2 ⎟ ⎜ 3 2 ⎟ i⎥ 3 ⎜ ω Δt ω ⎟ ω 1− β2 ⎜ω Δt ω ⎟ ω Δt ⎣⎢⎝ i ⎠ ⎝ i ⎠ ⎦⎥ i
⎡⎛ ⎞ 2 ⎤ − βωΔt 2 senω 1− β Δt i ⎢⎜ 2β −1⎟ i 2β 2 ⎥ 1 2β b = −e ⎜ ⎟ + cosω 1− β Δt + 12 ⎢ 2 3 i ⎥ 2 3 ⎢⎜ ω Δt ⎟ ω 1− β 2 ω Δt ⎥ ω ω Δt ⎣⎝ i ⎠ i ⎦ i
⎡⎛ 2 ⎞⎛ ⎞ ⎤ ⎜ 2β −1 β ⎟⎜ β ⎟ ⎢ + cosω 1− β 2Δt − senω 1− β 2Δt ⎥ ⎢⎜ ⎟⎜ i 1⎟ ⎥ ⎜ ω 2Δt ω ⎟⎜ 2 ⎟ − βωΔt ⎢⎝ 1 ⎠⎝ 1− β ⎠ ⎥ 1 b = e i + 21 ⎢ ⎥ ⎢ ⎛ ⎞ ⎥ ω 2Δt ⎜ 2β 1 ⎟⎛ ⎞ i ⎢− + ω 1− β 2 senω 1− β 2Δt + βω cosω 1− β 2Δt ⎥ ⎜ ⎟⎜ i i ⎟ ⎢ ⎜ω3Δt ω2 ⎟⎝ ⎠⎥ ⎣⎢ ⎝ i ⎠ ⎦⎥
55
⎡⎛ 2 ⎞⎛ ⎞ ⎤ ⎜ 2β −1⎟⎜ β ⎟ ⎢ cosω 1− β 2Δt − senω 1− β 2Δt ⎥ ⎢⎜ ⎟⎜ i 1⎟ ⎥ ⎜ ω 2Δt ⎟⎜ 2 ⎟ − βωΔt ⎢⎝ 1 ⎠⎝ 1− β ⎠ ⎥ 1 b = e i − 22 ⎢ ⎥ ⎢ ⎛ ⎞ ⎥ ω 2Δt ⎜ 2β ⎟⎛ ⎞ i ⎢− ω 1− β 2 senω 1− β 2Δt + βω cosω 1− β 2Δt ⎥ ⎜ ⎟⎜ i i ⎟ ⎢ ⎜ ω3Δt ⎟⎝ ⎠⎥ ⎣ ⎝ i ⎠ ⎦
(18)
De la ecuación (2), la aceleración absoluta &z&i de la masa en el tiempo ti esta dada por:
2 z = x + a = −⎜⎛2βωx + ω x ⎟⎞ &&i &&i i ⎝ &i i ⎠ (19)
Por lo tanto si se conocen el desplazamiento y la velocidad del oscilador en un tiempo
t0 , el estado del oscilador en cualquier tiempo ti puede ser calculado aplicando paso a paso las ecuaciones 8, 11 y 19.
La ventaja computacional de este método esta en que tanto A como B dependen
únicamente de β,,ω y Δt i .
β y ω son constantes durante el calculo de cada valor del espectro, si el intervalo de tiempo es constante, entonces, x , x , z pueden ser evaluados realizando únicamente i &i &&i diez multiplicaciones para cada paso de la integración.
Los términos de las matrices A y B definidas anteriormente por las ecuaciones necesitan ser evaluadas únicamente en el comienzo de cada cálculo del espectro.
56
5.1 CÁLCULO DEL ESPECTRO
Para elaborar los espectros de respuesta es necesario encontrar los valores máximos de desplazamiento, velocidad y aceleración ocurridos durante un sismo determinado.
Se escoge el valor máximo de aceleración, velocidad y desplazamiento, mediante la comparación de los valores calculados variando el periodo y el amortiguamiento.
SxdiNi(ωβ,max,) = =1, [ ( ωβ)]
SxviNi(ωβ,max) = =1, [ & ( ωβ, )]
SmaxzaiNi(ωβ, ) = =1, [&& ( ωβ, )]
Donde, SSdv, , S a,son los valores de los espectros de desplazamiento, velocidad y aceleración respectivamente, para valores seleccionados de amortiguamiento y frecuencia natural; y N es el numero de puntos de donde se obtiene la respuesta.
Este proceso de obtención de las máximas respuestas es aproximado debido a que la respuesta es obtenida únicamente en puntos discretos, a pesar de que el verdadero máximo probablemente se encuentre entre estos puntos. Este error llamado error de discretización, es inherente en todos los procedimientos numéricos, pero este puede obviarse con ciertos límites aceptables, mediante una adecuada escogencia de los intervalos de tiempo, se recomienda que Δt no sea mayor a diez veces el intervalo de tiempo utilizado en el registro del acelerograma.
El error de discretización generaría valores mas bajos al espectro que los verdaderos valores, y el error podría ser máximo, si la máxima respuesta se produce justo en la mitad de dos puntos discretos.
57
Una forma de superar este error consiste en hacer que en el tiempo de máxima velocidad o desplazamiento, la respuesta del oscilador sea aproximadamente sinusoidal, y este en una frecuencia cerca de su frecuencia natural.
A partir de esto, el error puede ser descrito como el máximo intervalo de integración
()Δτ m y el periodo del oscilador.
5.2 SISMOS UTILIZADOS PARA LOS ESPECTROS
A continuación se presenta el cálculo de un espectro sísmico de diseño para la ciudad de Tunja.
Consultando el catálogo de NOAA(1996) hay 36 registros horizontales y 14 verticales correspondientes a nueve sismos, que cumplen con las siguientes características: contenidos frecuenciales coherentes con las fuentes sismogénicas colombianas, principalmente del sistema de Guaicáramo; de los estudios de Alfaro-Arias et al. (2001) y Arévalo et al. (2003), quienes analizaron los contenidos frecuenciales de cuatro fuentes sísmicas colombianas: Nido de Bucaramanga, Sistema de Fallas de Atrato, Sistema de Fallas de Romeral y el Sistema de Fallas de Guaicáramo, se ha estimado que los contenidos frecuenciales están entre 0.03Hz y 8.9Hz. distancias epicentrales de acuerdo con el Estudio Geológico Regional; las magnitudes y las aceleraciones, a saber: Long Beach (1933), San Fernando(1971), Sitka(1972), Alaska Subduction(1974), Imperial Valley(1979), Morgan Hill(1984),Valparaíso segunda réplica(1985), Loma Prieta(1989); adicionalmente el sismo del Quindío(1999).
5.3 ESPECTROS SÍSMICOS
Los espectros sísmicos de respuesta fueron calculados con el programa SPECEQ/UQ (Nigam y Jennings, 1968), para la determinación de los espectros
58 sísmicos de diseño se han utilizado métodos estadísticos (Housner, 1941; Newmark y Hall, 1981). Se calculó la media, la desviación estándar y una confiabilidad del 90%.
La figura 8 muestra los espectros de respuesta de aceleración en roca de los registros horizontales escalados. En tanto que la figura 9 muestra el espectro de diseño propuesto. Para un período de 0.0 s se obtuvo una aceleración de 400 gales que crece linealmente hasta 1000 gales para un período de 0.15 segundos, este valor permanece constante hasta un período de 0.454 segundos, a partir de este punto decrece con la siguiente fórmula: a = 454 T -1 hasta un período de 5.0 segundos. La tabla 17 presenta valores del espectro sísmico de diseño en roca, el cual se puede ver en la figura 8.
Tabla 17 Espectro Sísmico de Diseño en Roca TR = 475 años T (seg) Aa (gales) %g 0.00 400 40.8 0.15 1000 101.9 0.454 1000 101.9 0.72-5.00 454 T-1 vble
59
Figura 8 Espectros sísmicos de respuesta en roca
ACELERACIÓN (HORIZONTALES)
800
700
600
500
400
300 ACELERACIÓNcm/s²) = (gales 200
100
0 012345 PERIODO T (s)
ca6108 ca6106 ca6105 ca6103 ca6102 ca6101 ca6627 ca6625 ca0226 ca0225 ak0270 ak0268 ca5734 ca5736 ca6117 ca6115 ca6114 ca6112 ca6111 ca02244 ca02245 ca3520 ca3522 chi0152 chi0150 ca5743 ca5745 250199ew 250199ns ca2458 ca2460 ca3523 ca3525 PROMEDIO
60
Figura 9 Espectro sísmico de diseño en roca TR = 475 años; la línea delgada corresponde al promedio; la línea gruesa es la idealización del espectro; las áreas grises muestran las zonas mas conservadoras en el análisis
61
5.4 APORTES A LA AMENAZA SÍSMICA LOCAL
Para la elaboración del mapa periodos dominantes de los suelos de la ciudad de Tunja se tomo como referencia datos de periodos predominantes del suelo, de Páez y Rincón (2001).
En la tabla se observan las profundidades en metros con los diferentes periodos y con Vs de 400m/s.
Tabla 18. Periodos dominantes del suelo y espesores estimados para Vs de 400m/s.
PERIODO PERIODO ESTE NORTE (S) H ESTE NORTE (S) H
1082645 1108510 0.1 10 1080710 1104150 0.12 12 1079840 1106100 0.13 13 1080265 1103819 0.36 36 1079655 1106010 0.06 6 1080025 1104450 0.19 19 1079775 1105765 0.28 28 1079893 1104873 0.13 13 1079535 1103555 0.25 25 1079825 1103719 0.28 28 1079550 1103980 0.13 13 1080734 1103208 0.08 8 1079705 1103430 0.19 19 1079934 1103448 0.82 82 1079490 1103200 0.06 6 1080045 1103185 0.2 20 1079305 1103105 0.09 9 1080465 1103000 0.13 13 1079705 1104350 0.11 11 1079813 1102910 0.1 10
1079670 1104650 0.22 22 1080110 1102620 0.42 42
1080260 1105385 0.08 8 1080425 1102085 0.38 38 1080110 1105515 0.24 24 1080835 1102690 0.15 15 1080115 1105720 0.1 10 1079549 1102735 0.11 11 1079775 1105015 0.23 23 1079538 1102528 0.13 13 1079560 1105180 0.37 37 1079825 1102175 0.35 35 1079540 1105590 0.32 32 1080255 1101915 0.35 35 1079250 1106010 0.24 24 1080035 1102149 0.26 26 1079065 1106190 0.18 18 1079470 1102185 0.07 7 1079630 1106590 0.09 9 1079370 1101792 0.31 31 1079915 1106590 0.01 1 1079552 1101672 0.44 44 1079480 1103730 0.12 12 1079825 1101603 0.5 50 1079390 1103335 0.32 32 1079275 1101670 0.29 29 1079825 1103845 0.15 15 1079187 1102252 0.25 25 1079015 1103430 0.13 13 1079048 1101989 0.16 16 1079020 1103830 0.13 13 1078989 1101575 0.08 8 1078810 1103645 0.23 23 1078615 1101662 0.71 71 1078575 1103580 0.06 6 1078719 1101000 0.11 11
62
PERIODO PERIODO ESTE NORTE (S) H ESTE NORTE (S) H 1080295 1106370 0.07 7 1078489 1100910 0.42 42 1080480 1106150 0.13 13 1078078 1100790 0.28 28 1079960 1106300 0.54 54 1078162 1101400 0.16 16 1080625 1105435 0.43 43 1077610 1100357 0.1 10 1080445 1105650 0.44 44 1078322 1101442 0.12 12 1080845 1107175 0.1 10 1078603 1105280 0.07 7 1080640 1107230 0.11 11 1078842 1105458 0.09 9 1080895 1107535 0.06 6 1079280 1105524 0.15 15 1080945 1107890 0.41 41 1078992 1102948 0.17 17 1081745 1108790 0.11 11 1078808 1103170 0.07 7 1081575 1108275 0.08 8 1079545 1104195 0.13 13
1081270 1107830 0.4 40 1079285 1103980 0.15 15 1081035 1107650 0.45 45 1078572 1104188 0.09 9 1080450 1106905 0.14 14 1078185 1103770 0.07 7 1080685 1106690 0.18 18 1078355 1104050 0.06 6 1080550 1106405 0.08 8 1078465 1104635 0.26 26 1079805 1104025 0.08 8 1078590 1105023 0.09 9 1080345 1106590 0.13 13 1078990 1105262 0.06 6 1082645 1108510 0.1 10 1078928 1104580 0.09 9 1082395 1108135 0.08 8 1079050 1105012 0.07 7 1082345 1107760 0.05 5 1079272 1105268 0.08 8 1082060 1107940 0.23 23 1079512 1104785 0.17 17 1081900 1108275 0.08 8 1079240 1104508 0.22 22 1081810 1107640 0.15 15 1078730 1104530 0.08 8 1081500 1107675 0.08 8 1078703 1103470 0.3 30 1081970 1107250 0.26 26 1078125 1102670 0.1 10 1081745 1106910 0.31 31 1078223 1102550 0.15 15 1081848 1106815 0.1 10 1078260 1103268 0.07 7 1082043 1106651 0.08 8 1078375 1103040 0.26 26 1081530 1106760 0.39 39 1078632 1102965 0.08 8 1081654 1106682 0.29 29 1081540 1105180 0.09 9 1081347 1106509 0.64 64 1080330 1104665 0.6 60 1081231 1106270 0.29 29 1080835 1102690 0.15 15 1081020 1105920 0.42 42 1078045 1101730 0.09 9 1081301 1105823 0.11 11 1077858 1101065 0.08 8 1081234 1105532 0.18 18 1078415 1101738 0.16 16
1081040 1105548 0.4 40 1078587 1102545 0.06 6 1080920 1105088 0.1 10 1078600 1102130 0.03 3 1080700 1105605 0.45 45 1079020 1102536 0.05 5 1080345 1105370 0.48 48 1078816 1102158 0.18 18 1080320 1105015 0.65 65 1078833 1102472 0.09 9 1080825 1105205 0.47 47 1079280 1102876 0.35 35
63
PERIODO PERIODO ESTE NORTE (S) H ESTE NORTE (S) H 1081210 1107375 0.21 21 1079435 1104445 0.44 44
1082175 1107515 0.18 18 1078965 1102700 0.18 18 1080870 1106440 0.4 40 1079184 1103515 0.26 26
1080090 1105235 0.42 42 1080000 1104155 0.13 13 1080460 1104765 0.85 85 1079180 1103160 0.16 16 1080625 1104490 0.09 9 1078215 1102160 0.11 11 1080520 1104515 0.76 76 1078924 1104216 0.08 8 1081055 1103760 0.25 25
Del mapa se puede observar que los periodos predominantes del suelo de Tunja se encuentran concentrados la mayoría en los suelos de tipo IIIP, IIIM e IVM. De los cuales las profundidades mayores se encuentran en el tipo IIIP que son suelos de capacidad portante baja, algo expansivos, con mal drenaje y subestrato profundo ya que en este suelo se ven reflejados los periodos de mayor duración. El tipo de suelo
IIM y IVM que son los suelos con taludes alta mente inestables se ve el alto grado de diferentes tipos de periodos y en estos tipos de suelo se ve la mayor concentración aunque a profundidades no tan grandes en los otros tipos de suelo se presentan periodos predominantes pero no con tanta incidencia.
64
VER EL ORIGINAL EN LA TESIS EDITADA EN PAPEL
65
6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
A partir del análisis de la información recopilada y de los análisis de sismos y periodos del suelo realizados en la presente investigación, se llegó a las siguientes conclusiones y recomendaciones:
Hay una concentración de daños por sismo en el sector central de la ciudad de Tunja, ubicado sobre taludes potencialmente inestables, con suelos de capacidad portante alta a moderada, de susceptibilidad alta por su caracterización geotécnica.
En la zona oriental de la ciudad de Tunja, donde se localizan el antiguo hospital, actual sede de la facultad de medicina de la UPTC y los cuarteles militares, se presenta un cambio fuerte de topografía, que podría causar efectos de amplificación topográfica dada la concentración en esta zona de daños en eventos sísmicos previos.
Se observó la concentración de posibles puntos de amplificación topográfica en los bordes del escarpe estructural que se localiza a lo largo del borde occidental de la ciudad de Tunja.
La profundidad de los sismos presentados en el área de estudio en promedio varia de los 0 a los 150 km.
Se presenta la amenaza generada por la presencia en aumento de rellenos antrópicos distribuidos por la ciudad, los cuales no solo preocupan por su presencia sino por el hecho de que sobre estos se ha construido.
Se aprecia una zona de susceptibilidad por fallamiento bastante amplia, que atraviesa la ciudad casi simétricamente en sentido occidente – oriente, en la cual además de
66 estar construidas líneas vitales y zonas residenciales, se encuentran edificaciones como colegios, el estadio Independencia, el coliseo y una estación de policía.
Por el valle del río Chulo transcurre el eje de la estructura Sinclinal de Tunja, el cual en su sector central se presenta desplazado por una falla transversal, con movimiento de rumbo y orientación NNW.
Se recomienda continuar con los trabajos con el fin de actualizar y complementar la zonificación geotécnica y llevar a un mayor grado de detalle la microzonificación sísmica.
La ciudad de Tunja está situada en una zona de amenaza sísmica importante, con evidencia de sismos que han causado daños y víctimas.
2000 1900
1800 1700 1600 1500 1400 1300 1200 Patwardhan et al fukushima & tanaka 1100 Ambraseys y Bommer 1000 Sarma y Srbulov 1996 900 Sarma y Srbulov 1998 Ambraseys y Douglas 800 Smit et al
Periodo de retorno en años retorno de Periodo 700 600 500 400 300 200 100 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 Aceleración en gales
Curvas de amenaza sísmica para Tunja, 1944 – 2007
67
Valores de aceleración en Gales para 475, 1000 y 2000 años. Datos de 1935 – 2008.
Atenuació n Fukushim a et al. Atenuació Periodo Atenuació (1988) & n de n Fukushim Atenuació Atenuació Ambrasey Retorno Patwardha a & n Sarma y n Sarma y s & TR en n et al Tanaka Srbulov Srbulov Douglas Promedi años (1978) (1990) (1996) (1998) (2000) o 475 325 405 380 325 310 349 1.000 395 460 420 360 409 2.000 425 500 530 395 463
Para el análisis se usaron dos periodos de tiempo, uno tomando toda la serie histórica de 1566 a 2008 de 442 años con una tasa de 0.0905 sismos/año, y el segundo tomando un tiempo parcial en el cual los sismos tuvieran aproximadamente una distribución de tipo Poisson en el tiempo y el espacio para 73 años con una tasa de 0.5069 sismos /año. Los análisis mostraron aceleraciones pico más altas para el periodo de tiempo corto, es decir, que puede ser más confiable este periodo por sustentarse en datos que fueron tomados durante una época en la cual es más fidedigno el registro de éstos en cuanto a localización y magnitud. Las aceleraciones pico para un ΔT de 73 años que van de 310 a 405 gales para un periodo de retorno de 475 años, 360 a 460 gales para un periodo de retorno de 1000 años y 395 a 530 gales para un periodo de retorno de 2000 años.
El reciente sismo de Quetame (24/05/08) de magnitud MS 5.8 generó aceleraciones de 605 gales en la componente NS, 460 gales EW y 297 gales UD en roca a 9 kilómetros del epicentro; de 59 gales NS, 42 gales EW y 71 gales UD en roca a 31
68
Km. Del epicentro en la ciudad de Villavicencio y de 9 gales NS, 5 gales EW y 6 gales UD en roca en Bogota (Ingeominas, 2008). Este sismo genero pánico en la zona epicentral, victimas mortales y cuantiosos daños materiales, incluida toda una serie de movimientos de remoción en masa en la carretera Bogota – Villavicencio que implico el cierre de la vía durante varios días. Las aparentemente altas aceleraciones obtenidas en este estudio se ven opacadas por los registros del último sismo ocurrido en Colombia.
Seria deseable ampliar los estudios realizando investigaciones de campo de las fallas en la zona de interés, para tener una aproximación determinista del nivel de amenaza. El espectro de diseño en roca propuesto. Para un período de 0.0 s se obtuvo una aceleración de 400 gales que crece linealmente hasta 1000 gales para un período de 0.15 segundos, este valor permanece constante hasta un período de 0.454 segundos, a partir de este punto decrece con la siguiente fórmula: a = 454 T -1 hasta un período de 5.0 segundos. La tabla presenta de valores del espectro sísmico de diseño en roca.
Espectro Sísmico de Diseño en Roca para Tunja TR = 475 años T (seg) Aa (gales) %g 0.00 400 40.8 0.15 1000 101.9 0.454 1000 101.9 0.72-5.00 454 T-1 variable
69
Espectro sísmico de diseño en roca TR = 475 años; la línea delgada corresponde al promedio; la línea gruesa es la idealización del espectro; las áreas grises muestran las zonas mas conservadoras en el análisis, es importante que los estudios de evaluación de la amenaza sísmica para la ciudad de Tunja continúen, para conseguir niveles de precisión más altos.
A partir del análisis de la información de estudios previos, se concluye que Tunja se encuentra en un área propensa a la actividad sísmica, la región ha registrado daños significativos durante varios eventos, debido a la presencia de varios sistemas de fallas activas. -Catálogos sísmicos del SISRA muestra que en Tunja se presentaron
253 temblores entre 1643_1981 con magnitudes Ms y mb variables entre 2.0 y 5.5 en lo que se observa un promedio de un sismo cada dos años, y el catálogo del PDE muestra que en Tunja se presentaron 192 temblores entre 1973_2008 con magnitudes mb variables entre 3.4 y 6.5.
La información existente se recopilo y se actualizó los eventos sísmicos a noviembre de 2008.
70
Para hacer el correspondiente análisis probabilístico se siguió a Hanks y Cornell
(1994) y a Takada (2005). Se tuvieron en cuenta los sismos con magnitud mayor 4.0, que son aquellos que pueden causar daños en edificaciones y víctimas.
Se observó la sismicidad histórica, localización, tamaño y momento de ocurrencia de los sismos en un área de 20.445 km².
Para estimar la atenuación sísmica se utilizaron seis ecuaciones de las recopiladas por Douglas (2001) para calcular la distancia a la cual se pueden producir aceleraciones dadas para magnitudes fijas las fueron son: Pattwardhan et al. (1978),
Fukushima et al. (1988) &Fukushima &Tanaka (1990), Sarma y Sburlov (1996),
Sarma y Sburlov (1998), Ambraseys y Douglas (2000), y por último Smit et al. (2000).
El valor de las aceleraciones pico en roca para un tipo parcial de (70 años) para periodos de retorno de 475,1000 y 2000 años respectivamente fueron 346, 460 y 468 gales. De acuerdo a la norma sismo-resistente indica una aceleración pico para Tunja
Se encontró un valor promedio de 346 Gales para un periodo de retorno de 475 años, lo cual difiere en un 76.5% del valor propuesto por la Norma Sismorresistente
Colombiana, 196 Gales (NSR 98).
Identificar los tiempos de retorno son importantes ya que son los que hay que considerar al momento de diseñar, construir o actualizar una estructura.
71
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ANEXO A Catálogo USGS (PDE, SISRA)
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FILE CREATED: Mon Jun 9 15:06:32 2008 Geographic Grid Search Earthquakes= 192 Latitude: 6.500N - 4.500N Longitude: 72.300W - 74.300W Catalog Used: PDE Data Selection: Historical & Preliminary Data
CAT YEAR MO DA ORIG TIME LAT LONG DEP MAGNITUDE IEFM DTSVNWG DIST NFPO km TFS
PDE 1973 02 03 153857.70 5.52 -73.45 168 4.10 mb GS ...... PDE 1973 06 10 030156.10 5.08 -72.75 68 4.80 mb GS .F ...... PDE 1974 05 08 123015.30 5.89 -73.07 141 4.30 mb GS ...... PDE 1974 06 21 025824.20 4.91 -73.34 72 4.50 mb GS ...... PDE 1974 07 07 015301.80 4.54 -73.99 71 4.40 mb GS .F ...... PDE 1974 07 25 182421.20 4.86 -74.14 33 4.20 mb GS ...... PDE 1974 12 14 132601.20 6.27 -73.17 54 4.90 mb GS .F ...... PDE 1974 12 24 140408.90 5.12 -72.71 67 4.50 mb GS ...... PDE 1975 04 01 230532.40 5.59 -72.48 42 4.60 mb GS ...... PDE 1975 05 25 114812.70 5.58 -73.58 165 4.20 mb GS ...... PDE 1975 10 27 205338.80 6.12 -74.27 150 ...... PDE 1976 03 10 050047.10 5.79 -72.55 51 4.30 mb GS ...... PDE 1976 08 07 043243 6.26 -73.09 142 4.40 mb GS ...... PDE 1977 02 14 044516.40 4.94 -73.08 33 4.50 mb GS ...... PDE 1978 01 15 004158.50 6.48 -72.36 33 ...... PDE 1978 01 19 040333.60 5.66 -72.43 33 ...... PDE 1978 01 21 081930.70 6.38 -72.38 41 5.10 mb GS .F ...... PDE 1978 01 21 131520.10 6.50 -72.65 200 4.20 mb GS ...... PDE 1978 04 07 063522.50 6.46 -72.90 199 4.40 mb GS ...... PDE 1978 10 24 210438.30 5.84 -72.46 181 4.70 mb GS ...... PDE 1978 12 20 055517.60 5.24 -73.95 33 4.50 mb GS ...... PDE 1978 12 28 001808.60 6.48 -72.67 191 ...... PDE 1979 01 21 202045.50 6.21 -72.85 161 4.30 mb GS ...... PDE 1979 03 28 041804.80 5.99 -73.91 121 4.80 mb GS .F ...... PDE 1979 05 04 072440 6.23 -72.91 165 4.50 mb GS ...... PDE 1979 08 09 064819.10 6.23 -72.98 198 4.30 mb GS ...... PDE 1979 12 26 043934.90 6.34 -72.32 33 ...... PDE 1980 01 17 074952.10 6.37 -72.35 33 ...... PDE 1980 03 06 134208.10 6.04 -74.13 62 4.60 mb GS .F ...... PDE 1980 09 19 161735.30 6.42 -72.61 196 ...... PDE 1980 12 23 062624.20 6.48 -72.70 198 ...... PDE 1980 12 26 013207.90 5.94 -73.33 121 4.70 mb GS ...... PDE 1981 08 21 214644.79 6.15 -72.85 167 4.30 mb GS ...... PDE 1981 11 01 144652.73 6.46 -72.65 185 4.30 mb GS ...... PDE 1981 11 21 182759.79 5.76 -73.50 149 ...... PDE 1982 01 11 130511.95 6.42 -72.60 185 ...... PDE 1982 01 17 145213.76 5.78 -74.17 40 5.20 mb GS .F ...... PDE 1982 08 11 011412.33 4.88 -73.12 33 ...... PDE 1983 06 07 231416.02 6.43 -73.32 139 4.60 mb GS ...... PDE 1984 01 17 041716.72 5.84 -73.97 121 4.70 mb GS ...... PDE 1984 03 15 020714.27 4.61 -74.18 90 ...... PDE 1984 10 31 045313.48 4.61 -73.85 10 .F ...... PDE 1985 02 15 075022.82 6.47 -72.99 170 4.40 mb GS ...... PDE 1985 05 07 183030.20 4.70 -73.71 33 ...... PDE 1985 05 12 052303.32 4.66 -73.69 33 ...... PDE 1985 09 30 091202.71 5.93 -73.07 138 4.30 mb GS ...... PDE 1985 11 09 084118.44 4.82 -73.01 33 ...... PDE 1985 11 24 002056.87 5.42 -72.96 33 ...... PDE 1985 12 31 202501.62 5.93 -73.52 156 4.40 mb GS ...... PDE 1986 04 20 070955.62 6.36 -72.33 33 ......
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PDE 1986 07 10 050717.35 5.45 -74.15 5 ...... PDE 1986 07 27 063025.80 5.25 -73.18 33 ...... PDE 1986 10 12 231219.63 5.93 -72.32 33 ...... PDE 1986 10 13 232319.05 6.49 -72.49 90 ...... PDE 1987 03 28 094613.17 6.34 -73.01 162 ...... PDE 1987 03 29 222734.69 6.37 -72.98 163 4.10 mb GS ...... PDE 1987 09 15 201557.96 6.39 -72.40 33 ...... PDE 1988 03 23 053147.62 4.57 -73.90 33 3.90 mb GS .F ...... PDE 1988 08 26 210604.37 6.35 -74.22 33 ...... PDE 1989 10 31 005056.49 6.18 -73.39 196 ...... PDE 1990 01 14 002532.08 6.32 -74.25 238 4.50 mb GS ...... PDE 1991 01 02 083032.08 6.19 -74.21 10 ...... PDE 1991 01 20 162452.99 4.96 -73.58 33 3.60 mb GS ...... PDE 1991 04 09 204319.89 6.42 -72.98 165 4.50 MDUPA ...... PDE 1991 06 25 230657.21 5.24 -72.91 13 5.10 mb GS .. M ...... PDE 1991 09 26 212946.75 4.85 -72.76 22 4.10 mb GS ...... PDE 1991 09 29 153539.44 6.28 -73.04 199 4.40 mb GS ...... PDE 1991 11 27 174247.46 6.34 -72.32 33 ...... PDE 1992 01 02 194145.07 5.64 -73.83 134 5.80 mb GS 6FFM ...... PDE 1992 06 20 082640.47 5.60 -72.77 22 4.70 mb GS ...... PDE 1992 09 30 044825.07 6.31 -72.31 33 ...... PDE 1992 11 09 181141.92 6.47 -72.42 33 ...... PDE 1992 12 31 134703.43 6.28 -73.05 124 ...... PDE 1993 01 29 075024.28 6.43 -72.92 84 ...... PDE 1993 02 15 183148.25 6.49 -72.66 187 3.90 mb GS ...... PDE 1993 03 07 181246.02 6.47 -73.08 154 3.80 mb GS ...... PDE 1993 03 15 032905.45 6.42 -72.43 143 ...... PDE 1993 04 27 044329.99 5.07 -72.72 24 3.70 mb GS .F ...... PDE 1993 05 02 203905.72 6.36 -72.31 33 ...... PDE 1993 06 09 211924.60 6.36 -72.35 33 ...... PDE 1993 06 15 125858.88 5.31 -72.64 57 4.70 mb GS .F ...... PDE 1993 07 17 181201.95 6.30 -72.31 33 ...... PDE 1993 10 29 005251.24 6.02 -72.70 33 ...... PDE 1994 07 18 141302.56 6.30 -73.06 134 4.50 mb GS ...... PDE 1995 01 19 150503.41 5.05 -72.92 17 6.60 Ms GS .C M ...... S PDE 1995 01 19 173454.07 5.00 -73.08 33 4.90 mb GS .F ...... PDE 1995 01 20 135920.26 5.18 -72.92 33 5.40 MDUPA .F M ...... PDE 1995 01 21 091818.01 4.97 -72.99 33 5.30 mb GS .F ...... PDE 1995 01 22 104127.55 5.09 -72.96 21 5.70 MwHRV .D M ...... PDE 1995 01 22 112640.22 4.99 -72.85 60 4.10 mb GS ...... PDE 1995 01 22 114338.24 5.30 -72.95 43 3.70 mb GS ...... PDE 1995 01 22 180637.79 5.18 -72.95 54 4.30 mb GS .F ...... PDE 1995 01 23 003651.52 5.16 -72.96 33 4.60 mb GS .F ...... PDE 1995 01 23 080059.74 5.04 -73.12 40 4.70 mb GS .F ...... PDE 1995 01 28 121805.76 5.52 -73.62 33 4.70 mb GS .F ...... PDE 1995 03 06 101732.01 6.31 -72.75 200 3.70 mb GS ...... PDE 1995 03 13 140834.36 6.14 -72.72 198 3.90 mb GS ...... PDE 1995 04 06 192623.48 5.23 -72.99 36 5.20 MDUPA .F ...... PDE 1995 04 23 235540.70 5.25 -72.48 33 5.30 mb GS .. M ...... PDE 1995 04 24 002941.30 5.24 -72.41 33 4.60 mb GS ...... PDE 1995 05 20 221858.09 5.55 -73.78 142 5.30 MwHRV .F M ...... PDE 1995 06 18 044328.72 6.36 -74.10 33 4.10 mb GS ...... PDE 1995 06 18 065844.76 5.26 -73.01 33 4.30 mb GS ...... PDE 1995 07 05 181703.75 5.11 -72.92 53 4.80 mb GS ...... PDE 1995 07 06 211019.26 6.30 -73.29 150 4.40 mb GS ...... PDE 1995 07 18 205541.53 5.34 -72.91 10 4.30 mb GS .F ...... PDE 1995 08 15 004728.36 6.12 -73.27 124 3.80 mb GS ...... PDE 1995 09 06 052914.56 6.17 -72.70 150 ...... PDE 1995 12 18 030020.52 6.45 -73.14 150 4.40 mb GS ...... PDE 1996 03 14 224722.32 5.33 -72.95 33 4.20 mb GS ...... PDE 1996 04 12 035951.78 5.16 -72.80 33 3.80 mb GS ...... PDE 1996 05 09 005038.62 4.64 -73.06 44 4.70 mb GS ......
79
PDE 1996 11 22 010807.36 6.12 -74.23 47 4.70 mb GS ...... PDE 1997 01 19 111539.87 6.28 -73.15 150 3.80 mb GS ...... PDE 1997 01 21 144314.92 6.20 -73.31 150 ...... PDE 1997 01 24 125105.44 6.39 -72.32 50 4.00 mb GS ...... PDE 1997 03 10 141744.95 5.22 -72.81 33 4.90 mb GS .F ...... PDE 1997 03 30 103844.50 5.59 -73.89 135 4.40 mb GS ...... PDE 1997 04 26 045609.41 5.34 -72.96 33 4.20 mb GS ...... PDE 1997 05 11 132053.91 5.52 -72.70 70 4.60 mb GS ...... PDE 1997 07 09 222026.09 5.49 -72.88 265 3.40 mb GS ...... PDE 1997 07 13 055913.15 6.03 -72.98 33 4.00 mb GS ...... PDE 1998 01 31 001212.88 6.28 -73.86 33 3.80 mb GS ...... PDE 1998 02 10 062450.75 5.15 -72.95 33 4.40 mb GS .F ...... PDE 1998 03 06 093729.17 6.21 -73.87 55 5.00 mb GS .F ...... PDE 1998 03 08 045908.33 6.15 -73.94 33 5.10 mb GS .F ...... PDE 1998 03 27 041146.19 6.47 -73.63 33 4.30 mb GS ...... PDE 1998 05 21 112635.82 6.27 -73.86 52 4.30 mb GS ...... PDE 1999 01 02 101836.85 6.41 -72.66 200 3.80 mb GS ...... PDE 1999 03 12 014751.05 5.09 -72.96 33 4.00 mb GS ...... PDE 1999 05 24 210110.89 6.34 -73.43 33 3.60 MLRSNC ...... PDE 1999 06 06 061750.95 6.31 -73.54 120 ...... PDE 1999 07 17 122152.84 6.28 -72.53 12 4.80 mb GS .D ...... PDE 1999 09 19 022818 4.94 -73.49 30 4.40 MLRSNC ...... PDE 1999 09 20 022815.86 4.69 -73.15 33 4.00 mb GS ...... PDE 1999 10 30 184238.27 5.17 -72.97 10 4.40 MLRSNC ...... PDE 1999 11 15 075144 5.20 -73.00 10 3.80 MLRSNC ...... PDE 1999 12 19 202617.06 6.34 -72.89 190 ...... PDE 2000 01 30 234125 6.32 -73.16 210 ...... PDE 2000 02 17 150358.69 6.44 -73.24 221 3.70 mb GS ...... PDE 2000 04 09 124155.41 5.58 -72.44 33 3.70 mb GS ...... PDE 2000 05 21 010052.99 5.26 -72.89 33 4.40 mb GS ...... PDE 2000 06 29 232200.42 6.38 -72.80 33 4.30 mb GS ...... PDE 2000 07 11 065711.74 5.13 -72.42 100 4.20 mb GS ...... PDE 2000 07 30 232916.55 5.59 -73.61 158 4.40 mb GS ...... PDE 2000 09 16 135426.78 5.60 -73.48 161 4.50 mb GS ...... PDE 2000 09 24 003620.68 6.24 -72.88 225 ...... PDE 2000 10 01 164023.60 6.02 -73.99 150 ...... PDE 2000 10 27 184427.46 6.45 -73.68 33 ...... PDE 2000 11 19 002057.44 6.09 -74.07 10 4.00 MLRSNC ...... PDE 2000 12 21 200724.92 6.34 -73.92 33 4.00 MLRSNC ...... PDE 2001 06 26 123751.62 6.50 -72.96 200 4.10 mb GS ...... PDE 2001 08 02 040253.62 5.91 -73.82 152 3.90 mb GS ...... PDE 2001 09 08 212646.23 6.39 -73.25 150 4.10 mb GS ...... PDE 2001 11 08 154614.87 6.40 -73.10 150 4.50 mb GS ...... PDE 2002 07 24 193806.79 4.57 -74.18 33 4.00 mb GS ...... PDE 2003 01 08 010809.61 5.87 -73.43 33 4.00 mb GS ...... PDE 2003 05 23 051725.62 5.66 -73.62 144 3.90 mb GS ...... PDE 2003 06 03 071051.64 6.18 -72.93 203 3.60 mb GS ...... PDE 2003 08 12 061153.63 6.22 -73.00 100 ...... PDE 2003 12 20 194434.62 5.01 -73.92 33 ...... PDE 2004 02 15 041252.82 6.41 -72.39 161 4.10 mb GS ...... PDE 2004 02 15 041317.60 6.43 -72.45 162 4.00 mb GS ...... PDE 2004 05 08 195527.76 6.35 -73.54 137 3.90 mb GS ...... PDE 2004 05 19 075038.41 6.30 -72.47 198 3.40 mb GS ...... PDE 2004 06 21 064525.32 6.34 -72.56 186 4.00 mb GS ...... PDE 2004 07 14 021422.24 6.43 -73.63 193 ...... PDE 2004 12 15 151856.17 6.27 -73.98 112 4.10 mb GS ...... PDE 2004 12 19 205008.49 5.87 -74.27 116 4.00 mb GS ...... PDE 2005 02 13 065747.08 6.16 -72.96 201 3.70 mb GS ...... PDE 2005 02 18 135214.92 5.20 -73.62 160 3.80 mb GS ...... PDE 2005 03 05 171220.64 6.42 -72.55 172 4.40 mb GS ...... PDE 2005 04 24 041103.41 6.22 -72.97 189 3.90 mb GS ...... PDE 2005 06 05 031518.17 6.17 -72.31 168 3.50 mb GS ......
80
PDE 2005 11 19 061950.06 4.95 -72.52 50 3.40 mb GS ...... PDE 2005 12 26 141732.30 5.29 -73.67 156 4.00 mb GS ...... PDE 2006 01 17 181350.38 6.41 -73.62 127 3.40 mb GS ...... PDE 2006 05 08 162905.75 6.45 -73.39 134 3.50 mb GS ...... PDE 2006 06 18 045900.10 4.68 -72.96 41 4.50 mb GS ...... PDE 2006 09 06 193000.21 5.05 -72.91 10 4.50 mb GS ...... PDE 2006 09 24 040139.58 6.49 -73.43 135 3.50 mb GS ...... PDE 2006 10 22 013150.13 5.19 -72.60 35 3.90 mb GS ...... PDE 2006 11 28 141733.56 6.27 -72.39 174 ...... PDE 2006 12 04 043913.24 5.63 -73.75 143 3.70 mb GS ...... PDE 2007 01 02 194901.08 4.93 -72.79 59 4.20 mb GS ...... PDE 2007 01 29 074741.68 4.60 -72.61 436 5.30 MwGCMT .. M ...... PDE 2007 03 12 053146.96 5.32 -73.76 156 4.10 mb GS ...... PDE 2007 07 08 042938.65 5.20 -72.71 62 4.40 mb GS ...... PDE 2007 07 23 055546.86 6.34 -72.89 189 4.40 mb GS ...... PDE 2007 10 05 035911.11 6.38 -74.01 63 ...... PDE-W 2008 03 18 132030.98 6.12 -73.73 128 4.40 mb GS ...... PDE-W 2008 04 13 024938.95 5.02 -74.09 12 ......
81
ANEXO B
MECANISMOS FOCALES (ISC)
AÑO DE CONSULTA 2008
82
MECANISMOS FOCALES (ISC)
Año de consulta 2008
The American Geophysical Union has added the ISC to the list of data centres that can be included in reference lists of AGU journals. The ISC may be cited as both the institutional author of the Bulletin and the source from which the data can be retrieved. A citation should show how the data were retrieved and, if they are from a short time span, the Bulletin issues in which the data were originally published. The format of these references can be seen at http://www.isc.ac.uk/Cite/cite.html
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Please note; Before 1 Jan 2006 the Jeffreys-Bullen (JB) travel times were used to compute the ISC hypocentres. From 1 Jan 2006 the ISC hypocentres are computed and reviewed using AK135 velocity model. In addition the JB based hypocentres (agency ISCJB) are still computed for continuity purpose until such time when the entire ISC dataset has been recomputed using AK135. The ISCJB solutions are not reviewed by the ISC seismologists.
Data on or after 2006/06/01 has not been reviewed by the ISC
DATA_TYPE EVENT IMS1.0 ISC Comprehensive Bulletin Event 872045 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1963/03/27 13:15:25 6.3000 -73.1000 uk CAR 1895375
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.0 CGS 1895375
Event 872447 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1963/06/03 11:31:48.70 5.3000 -72.9000 uk BOG 1896076 (Felt) 1963/06/03 11:31:48 5.4100 -73.1900 0.0 uk ISS 1896075 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.0 PAL 1896076
Event 856271 Northern Colombia
83
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1965/06/19 18:00:53.00 1.700 6.2000 -73.3000 174.0 10 uk USCGS 1867082 1965/06/19 18:00:57.00 7.0000 -73.7000 0.0 uk BOG 1867083 1965/06/19 18:00:57.30 0.75 3.350 6.3000 -73.4000 15.45 14.43 90 206.0 16.0 16 16 98 1.00 76.00 m i uk ISC 1867084 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 2 USCGS 1867082 mb 4.0 3 ISC 1867084
Event 843113 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1966/09/04 22:14:50.00 1.700 4.6000 -73.9000 8.0 55 uk USCGS 1843721 1966/09/04 22:14:50.00 3.20 2.120 4.5700 -74.1200 5.642 4.660 90 9.0 19.0 85 88 112 0.00 148.00 m i uk ISC 1843722 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 13 USCGS 1843721 mb 5.0 14 ISC 1843722
Event 838074 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1967/03/21 18:11:32.90 5.8800 -73.6600 152.0 uk TRN 1834571 1967/03/21 18:11:43.50 1.000 6.8020 -73.0160 161.0 92 uk USCGS 1834572 1967/03/21 18:11:43.30 0.31 1.070 6.8100 -73.0400 2.660 2.314 0 159.0 3.40 128 132 82 2.00 146.00 m i uk ISC 1834573 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=161+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.4 TRN 1834571 mb 5.4 27 USCGS 1834572 mb 5.4 28 ISC 1834573
Event 783316 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1971/06/10 09:56:12.00 6.0000 -73.0000 uk LAO 1734762 1971/06/10 09:56:34.10 0.800 6.9260 -73.0250 148.0 22 uk NEIS 1734763 1971/06/10 09:56:37.73 0.46 1.160 6.9266 -72.8527 5.837 4.250 90 191.9 5.30 35 36 98 2.00 151.00 m i uk ISC 1734764 (#PRIME)
84
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.0 LAO 1734762 mb 4.6 9 NEIS 1734763 mb 4.2 8 ISC 1734764
Event 772481 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1972/06/13 07:47:49.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1711029 1972/06/13 07:48:11.40 1.000 6.8070 -73.0180 159.0 42 uk NEIS 1711030 (FELT AT BOGOTA) 1972/06/13 07:48:11.89 0.27 0.960 6.8293 -73.0084 2.949 2.720 90 162.4 3.10 58 62 61 2.00 150.00 m i uk ISC 1711031 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.3 LAO 1711029 mb 5.0 17 NEIS 1711030 mb 4.9 17 ISC 1711031
Event 771304 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1972/07/04 21:01:14.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1708370 1972/07/04 21:01:35.30 1.000 6.8290 -73.0380 154.0 39 uk NEIS 1708371 1972/07/04 21:01:35.60 0.32 1.000 6.8078 -73.0105 3.773 3.420 90 156.4 3.70 53 56 75 2.00 150.00 m i uk ISC 1708372 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.1 LAO 1708370 mb 4.8 15 NEIS 1708371 mb 4.7 16 ISC 1708372
Event 770716 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1972/08/18 20:57:55.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1707117 1972/08/18 20:58:17.90 1.100 6.8300 -73.0990 161.0 55 uk NEIS 1707118 1972/08/18 20:58:17.89 0.33 1.340 6.8711 -73.1223 3.500 3.217 0 157.4 4.00 92 100 82 2.00 150.00 m i uk ISC 1707119 (#PRIME) (FELT AT BOGOTA,BUCARAMANGA AND MANIZALES)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.7 LAO 1707117 mb 5.3 16 NEIS 1707118 mb 5.2 18 ISC 1707119
Event 766517 Northern Colombia
85
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1972/12/22 05:15:14.00 5.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1697800 1972/12/22 05:15:37.20 0.800 6.8310 -72.9160 167.0 42 uk NEIS 1697801 1972/12/22 05:15:37.55 0.27 0.910 6.8414 -72.9529 2.542 2.250 90 166.5 3.10 74 79 97 2.00 150.00 m i uk ISC 1697802 (#PRIME) (FELT AT BOGOTA)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.2 LAO 1697800 mb 5.0 12 NEIS 1697801 mb 4.9 15 ISC 1697802
Event 766714 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1972/12/26 20:50:49.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1698224 1972/12/26 20:51:11.30 0.900 6.7360 -72.9120 163.0 36 uk NEIS 1698225 1972/12/26 20:51:11.86 0.23 0.890 6.7788 -72.9814 2.910 2.870 0 163.4 2.60 56 58 92 0.00 145.00 m i uk ISC 1698226 (#PRIME) (FELT AT BOGOTA, BUCARAMANGA AND SOGAMOSO)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.3 LAO 1698224 mb 5.0 14 NEIS 1698225 mb 4.8 18 ISC 1698226
Event 762710 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1973/03/11 07:37:19.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1689468 1973/03/11 07:37:25.00 7.0000 -72.0000 uk HFS2 1689469 1973/03/11 07:37:41.40 1.000 6.8350 -73.0420 156.0 62 uk NEIS 1689470 1973/03/11 07:37:42.11 0.27 1.010 6.8577 -73.0831 3.048 2.900 90 160.5 3.20 69 71 63 2.00 150.00 m i uk ISC 1689471 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.4 LAO 1689468 mb 5.0 23 NEIS 1689470 mb 4.9 22 ISC 1689471
Event 761861 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID
86
1973/04/23 16:25:46.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1687658 1973/04/23 16:25:49.00 6.0000 -72.0000 uk HFS2 1687659 1973/04/23 16:26:08.50 0.900 6.7850 -72.9970 157.0 60 uk NEIS 1687660 (FELT I=III MM SAN CRISTOBAL, VENEZUELA.) 1973/04/23 16:26:10.01 0.29 1.150 6.7758 -73.0703 2.810 2.790 90 169.1 3.30 96 105 62 1.00 155.00 m i uk ISC 1687661 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=158+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.6 LAO 1687658 mb 5.3 23 NEIS 1687660 mb 5.1 30 ISC 1687661
Event 759218 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1973/06/10 03:01:48.00 5.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1680786 1973/06/10 03:01:52.00 5.0000 -72.0000 uk HFS2 1680787 1973/06/10 03:01:56.10 1.000 5.0790 -72.7540 68.0 29 uk NEIS 1680788 (FELT AT BOGOTA.) 1973/06/10 03:01:55.40 0.65 1.690 5.2883 -72.8311 4.899 4.270 90 44.0 6.70 59 61 82 1.00 150.00 m i uk ISC 1680789 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.2 LAO 1680786 mb 4.8 12 NEIS 1680788 mb 4.8 11 ISC 1680789
Event 758089 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1973/07/08 04:03:13.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1677911 1973/07/08 04:03:19.00 7.0000 -72.0000 uk HFS2 1677912 1973/07/08 04:03:21.00 6.5000 -72.7000 uk MOS 1677913 1973/07/08 04:03:34.50 0.900 6.7900 -72.9820 156.0 97 uk NEIS 1677914 1973/07/08 04:03:35.44 0.21 1.010 6.8183 -72.9437 1.880 1.817 0 161.4 2.10 197 230 56 0.00 157.00 m i uk ISC 1677915 (#PRIME) (FELT AT MANIZALES, BUCARAMANGA, CUCUTA, COLOMBIA AND SAN CRISTOBAL, VENEZUELA) (#PARAM pP_DEPTH=165+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 6.0 LAO 1677911 MB 5.4 8 MOS 1677913 mb 5.7 34 NEIS 1677914 mb 5.4 63 ISC 1677915
Event 757767 Northern Colombia
87
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1973/08/30 18:25:16.00 6.0000 -73.0000 0.0 uk LAO 1677013 1973/08/30 18:25:20.00 7.0000 -72.0000 uk HFS2 1677014 1973/08/30 18:25:38.00 8.0000 -69.0000 uk HFS1 1677015 1973/08/30 18:25:41.00 7.4000 -72.7000 165.0 uk MOS 1677016 1973/08/30 18:25:43.10 1.000 7.3450 -72.8320 181.0 168 uk NEIS 1677017 (1 INJURED AND MODERATE DAMAGE IN NORTHERN COLOMBIA) 1973/08/30 18:25:43.73 0.000 7.2088 -72.7861 179.5 0.00 uk EHB 3210028 1973/08/30 18:25:42.38 0.24 1.120 7.2443 -72.8524 2.010 1.895 0 179.1 2.30 253 320 35 0.00 179.00 m i uk ISC 1677018 (#PRIME) (FELT AT SAN CRISTOBAL, MARACAIBO AND CARACAS, VENEZUELA.) Year Volume Page1 Page2 Journal 1995 14 617 628 Tectonics (#AUTHOR Malave,G. , Suarez,G. ) (#TITLE Intermediate-depth seismicity in northern Colombia and western Venezuela and ) (+ its relationship to Caribbean plate subduction ) (#PARAM pP_DEPTH=182+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 6.1 LAO 1677013 5.9 HFS1 1677015 MB 5.8 7 MOS 1677016 mb 5.7 34 NEIS 1677017 mb 5.7 40 ISC 1677018
Event 746101 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1974/07/19 00:04:39.00 7.0000 -72.0000 uk HFS2 1648104 1974/07/19 00:04:41.00 6.0000 -74.0000 0.0 uk LAO 1648105 1974/07/19 00:04:56.10 0.900 6.8720 -73.0080 162.0 45 uk NEIS 1648106 1974/07/19 00:04:56.34 0.25 0.950 6.8998 -73.0455 3.038 2.790 90 162.6 2.60 60 64 94 0.00 150.00 m i uk ISC 1648107 (#PRIME) (FELT AT BOGOTA.)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.1 LAO 1648105 mb 5.0 18 NEIS 1648106 mb 4.8 20 ISC 1648107
Event 728091 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1975/06/23 05:22:25.00 5.0000 -74.0000 0.0 uk LAO 1605084 1975/06/23 05:22:28.00 6.0000 -72.0000
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Magnitude Err Nsta Author OrigID 5.0 LAO 1605084 mb 4.9 NEIS 1605086 mb 4.9 19 ISC 1605087
Event 714938 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1976/04/01 19:20:54.00 6.1000 -72.6000 uk MOS 1576375 1976/04/01 19:20:58.00 7.0000 -72.0000 uk HFS2 1576376 1976/04/01 19:21:00.00 9.0000 -70.0000 uk HFS1 1576377 1976/04/01 19:21:14.40 6.7810 -72.9880 160.0 68 uk NEIS 1576378 (FELT IN NORTHEASTERN COLOMBIA AND WESTERN VENEZUELA.) 1976/04/01 19:21:15.93 0.29 1.140 6.8187 -72.9929 2.590 2.492 0 171.5 2.90 122 138 63 0.00 150.00 m i uk ISC 1576379 (#PRIME) (FELT AT BOGOTA, CUCUTA, BUCARAMANGA AND MANIZALES) (#PARAM pP_DEPTH=164+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID MB 5.3 MOS 1576375 5.1 HFS1 1576377 mb 5.2 NEIS 1576378 mb 5.0 43 ISC 1576379
Event 701534 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1977/03/23 02:10:59.00 6.2000 -72.5000 uk MOS 1548975 1977/03/23 02:11:14.10 6.5100 -72.9900 158.0 uk TRN 1548976 1977/03/23 02:11:14.60 6.7930 -73.0450 164.0 188 uk NEIS 1548977 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 2.520 0.920 0.760 -1.680 1.380 1.430 -0.650 5 HRVD ) (# 0.120 0.160 0.170 0.120 0.180 0.130 15 2.20 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 15.00 46.00 160.00 HRVD ) (+ 119.00 76.00 46.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 2.300 348.00 41.00 0.440 132.00 43.00 -2.740 241.00 19.00 HRVD ) (FELT AT BUCARAMANGA, CUCUTA, BOGOTA AND IN MOST OTHER PARTS OF NORTHERN AND CENTRAL COLOMBIA.
89
IO=V MM) 1977/03/23 02:11:26.00 11.0000 -69.0000 uk HFS1 1548978 1977/03/23 02:11:15.13 0.22 1.000 6.7739 -73.0201 2.230 1.688 0 170.9 2.00 196 228 50 0.00 179.00 m i uk ISC 1548979 (#PRIME) (FELT IN CENTRAL AND NORTHERN COLOMBIA) (FELT AT SAN CRISTOBAL, MARACAIBO AND CARACAS) (#PARAM pP_DEPTH=167+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID MB 5.6 6 MOS 1548975 mb 5.5 NEIS 1548977 5.1 HFS1 1548978 mb 5.4 61 ISC 1548979
Event 677770 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1978/08/08 02:58:21.00 6.0000 -74.0000 uk HFS 1500317 1978/08/08 02:58:32.30 6.6700 -72.2200 15.0 uk TRN 1500318 1978/08/08 02:58:36.60 6.9630 -72.1440 45.0 128 1.00 153.00 fe NEIS 1500319 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 6.550 5.260 0.850 -6.110 -0.680 2.690 2.170 8 HRVD ) (# 0.490 0.760 0.830 1.050 0.650 0.840 17 1.50 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 161.00 35.00 90.00 HRVD ) (+ 341.00 55.00 90.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 5.670 251.00 80.00 1.760 161.00 0.00 -7.430 71.00 10.00 HRVD ) (FELT AT BUCARAMANGA, BOGOTA, MEDELLIN) 1978/08/08 02:58:56.00 10.0000 -71.0000 33.0 uk NAO 1500320 1978/08/08 02:58:36.16 0.27 0.950 7.0176 -72.1143 1.700 1.598 0 38.5 2.50 185 199 44 1.00 156.00 m i uk ISC 1500321 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=35+6)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 HFS 1500317 mb 4.8 TRN 1500318 mb 5.1 NEIS 1500319 MSZ 4.1 NEIS 1500319 mb 5.2 NAO 1500320 mb 5.0 60 ISC 1500321 MS 4.3 2 ISC 1500321
Event 671848 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1978/12/02 07:00:49.50 6.4400 -72.8900 201.0 uk TRN 1487809
90
1978/12/02 07:00:50.70 6.6220 -72.8310 183.0 19 uk NEIS 1487810 1978/12/02 07:00:51.35 0.41 1.270 6.8024 -72.9341 4.389 3.840 90 172.5 4.90 31 32 98 3.00 150.00 m i uk ISC 1487811 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 TRN 1487809 mb 4.8 NEIS 1487810 mb 4.5 3 ISC 1487811
Event 664632 Venezuela
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1979/05/05 20:04:37.00 6.0000 -74.0000 uk HFS 1471391 1979/05/05 20:04:51.00 6.9000 -72.8000 33.0 uk NAO 1471392 1979/05/05 20:04:55.60 8.0700 -71.0000 13.0 uk TRN 1471393 1979/05/05 20:04:57.70 8.3550 -70.9850 23.0 181 fe NEIS 1471394 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 1.520 0.370 0.920 -1.300 0.060 0.580 0.950 9 HRVD ) (# 0.070 0.100 0.100 0.150 0.070 0.190 20 2.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 119.00 53.00 4.00 HRVD ) (+ 26.00 87.00 143.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 1.220 336.00 28.00 0.600 202.00 53.00 -1.820 79.00 23.00 HRVD ) (FELT I=VI MM IN THE MERIDA AREA. FELT ALSO IN NORTHEASTERN COLOMBIA) 1979/05/05 20:04:59.90 8.4900 -71.4500 33.0 uk MOS 1471395 1979/05/05 20:04:56.01 0.65 1.080 8.4327 -70.9099 1.700 1.464 0 8.0 3.90 265 283 40 1.00 165.00 m i uk ISC 1471396 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=15+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 HFS 1471391 mb 5.5 NAO 1471392 mb 6.0 TRN 1471393 mb 5.6 NEIS 1471394 MSZ 5.4 NEIS 1471394 MB 5.4 10 MOS 1471395 mb 5.4 90 ISC 1471396 MS 4.9 3 ISC 1471396
Event 640189 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1980/08/15 21:30:14.00 5.0000 -74.0000 uk HFS 1419780 1980/08/15 21:30:45.70 6.8120 -73.0210 161.0 113 uk NEIS 1419781
91
(#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 6.100 0.110 -0.850 0.740 0.980 1.340 -5.820 6 HRVD ) (# 1.160 0.850 1.170 0.830 1.060 0.660 10 1.40 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 257.00 15.00 -2.00 HRVD ) (+ 349.00 89.00 -105.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 6.270 93.00 43.00 -0.330 349.00 15.00 -5.930 245.00 44.00 HRVD ) (MINOR DAMAGE IN ANTIOQUIA AND SANTANDER DEPARTMENTS.) 1980/08/15 21:30:56.00 10.0000 -71.0000 33.0 uk NAO 1419782 1980/08/15 21:30:46.32 0.33 0.950 6.8088 -73.0224 2.530 2.423 0 168.0 3.10 120 133 91 2.00 155.00 m i uk ISC 1419783 (#PRIME) (FELT AT MEDELLN, BUCARAMANGA, CUCUTA AND BOGOTA) (#PARAM pP_DEPTH=161+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 HFS 1419780 mb 5.1 NEIS 1419781 mb 4.7 NAO 1419782 mb 5.0 43 ISC 1419783 MS 3.8 1 ISC 1419783
Event 636186 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1980/11/26 17:35:28.00 6.0000 -74.0000 uk HFS 1411149 1980/11/26 17:35:39.00 7.9000 -73.0000 33.0 uk NAO 1411150 1980/11/26 17:35:39.10 8.0450 -72.4410 40.0 57 de NEIS 1411151 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 8.590 -0.090 6.510 -6.420 3.870 -3.690 -2.410 11 HRVD ) (# 0.450 0.710 0.760 1.090 0.520 0.950 25 1.50 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 57.00 64.00 170.00 HRVD ) (+ 151.00 81.00 26.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 9.500 17.00 25.00 -1.810 168.00 62.00 -7.680 281.00 12.00 HRVD ) (THIRTY-SIX PEOPLE INJURED AND THIRTY BUILDINGS DAMAGED IN THE CUCUTA ARE A, COLOMBIA. FELT IN THE BUCARAMANGA-MEDELLIN-BOGOTA AREA,) ( COLOMBIA AND IN THE SAN C RISTOBAL AREA, VENEZUELA) 1980/11/26 17:35:41.19 0.33 2.880 7.8695 -72.3968 6.430 6.359 0 46.4d 102 111 52 1.00 152.00 m i uk ISC 1411152 (#PRIME) (FELT IN NORTHEASTERN COLOMBIA AND WESTERN VENEZUELA. ABOUT 20 PEOPLE INJ URED. SEVERAL BUILDINGS DAMAGED IN CUCUTA AND IN SMALL TOWNS) ( NEARBY) (#PARAM pP_DEPTH=46+2)
92
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 HFS 1411149 mb 5.0 NAO 1411150 mb 5.0 NEIS 1411151 MSZ 3.8 NEIS 1411151 mb 4.9 33 ISC 1411152 MS 4.7 1 ISC 1411152
Event 609578 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1981/10/05 19:31:29.90 5.8500 -73.1900 152.0 uk TRN 1350627 1981/10/05 19:31:38.30 6.6830 -72.8920 177.0 12 uk NEIS 1350628 1981/10/05 19:31:38.65 0.19 0.720 6.7304 -72.9164 2.940 2.230 90 173.2 2.80 18 21 91 2.00 150.00 m i uk ISC 1350629 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 TRN 1350627 mb 4.2 NEIS 1350628 mb 4.3 1 ISC 1350629
Event 605702 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1982/01/17 14:52:13.80 5.7800 -74.1680 40.0 102 fe NEIS 1341696 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 10.27 0.780 7.380 -8.160 -6.640 -2.720 1.110 6 HRVD ) (# 0.460 0.890 0.920 1.640 0.530 0.910 14 1.70 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 329.00 68.00 23.00 HRVD ) (+ 230.00 68.00 157.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 11.910 190.00 31.00 -3.290 10.00 59.00 -8.620 280.00 0.00 HRVD ) 1982/01/17 14:52:14.04 0.42 1.200 5.7609 -74.2129 3.130 2.786 0 41.9 4.00 135 152 109 1.00 169.00 m i uk ISC 1341697 (#PRIME) (Felt at Bogota, Medellin, Bucaramanga, Manizales) (#PARAM pP_DEPTH=32+3)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 NEIS 1341696 MS 4.6 NEIS 1341696 mb 5.3 55 ISC 1341697 MS 4.7 4 ISC 1341697
Event 532227 Northern Colombia
93
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1985/02/14 00:47:25.00 6.0000 -72.9000 uk HFS 1174221 1985/02/14 00:47:33.00 6.6000 -72.2000 33.0 uk NAO 1174222 1985/02/14 00:47:45.20 6.7890 -72.9730 165.0 94 fe NEIC 1174223 (Felt at Bogota, Cucuta and Bucaramanga.) 1985/02/14 00:47:53.10 7.5400 -72.5900 156.0 uk TRN 1174224 (Northern Colombia) 1985/02/14 00:47:45.74 0.24 1.210 6.7908 -73.0324 2.610 2.463 0 170.2 2.30 113 133 54 0.00 168.00 m i uk ISC 1174225 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=162+5)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 HFS 1174221 mb 5.2 NAO 1174222 mb 5.0 NEIC 1174223 mb 4.8 31 ISC 1174225
Event 523572 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1985/06/26 23:44:35.00 6.5100 -72.5700 3.0 uk MOS 1155206 1985/06/26 23:44:53.00 5.3000 -72.6000 194.0 uk NAO 1155207 1985/06/26 23:44:53.30 6.8540 -72.9800 154.0 130 fe NEIC 1155208 (Felt in parts of central and northern Colombia.) 1985/06/26 23:44:58.00 6.9500 -73.1200 151.0 uk TRN 1155209 (Northern Colombia) 1985/06/26 23:45:01.00 1.50 7.1000 -73.0000 15.42 14.43 90 144.2 3.60 uk HRVD 1155210 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 6.170 2.070 -0.490 -1.570 -2.670 -0.320 -5.240 11 HRVD ) (# 0.750 0.820 0.960 0.620 0.900 0.710 15 1.40 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 12.00 9.00 76.00 HRVD ) (+ 206.00 81.00 92.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 6.390 119.00 54.00 -0.450 26.00 2.00 -5.940 294.00 36.00 HRVD ) 1985/06/26 23:44:55.53 0.27 1.360 6.7613 -73.0443 2.650 2.075 0 177.4 2.70 165 186 66 0.00 168.00 m i uk ISC 1155211 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=157+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.5 MOS 1155206 mb 4.8 NAO 1155207 mb 5.2 NEIC 1155208 mb 5.0 44 ISC 1155211
Event 507145 Northern Colombia
94
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1986/01/29 13:34:09.00 5.9000 -76.5000 33.0 uk NAO 1117926 1986/01/29 13:34:09.80 6.8550 -76.7830 10.0 180 fe NEIC 1117927 (Felt at Medellin and in the Manizales_Armenia_Ibague area.) 1986/01/29 13:34:14.00 5.5000 -73.3000 uk HFS 1117928 1986/01/29 13:34:15.60 7.4900 -76.7900 33.0 uk MOS 1117929 1986/01/29 13:34:16.40 0.20 7.0800 -76.5800 3.305 3.330 90 15.0 uk HRVD 1117930 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 4.160 -1.200 0.260 0.940 0.360 -4.090 0.360 11 HRVD ) (# 0.100 0.110 0.150 0.290 0.100 0.370 29 2.60 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 273.00 82.00 -172.00 HRVD ) (+ 182.00 82.00 -9.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 4.710 227.00 0.00 -1.090 318.00 78.00 -3.610 137.00 12.00 HRVD ) 1986/01/29 13:34:10.07 0.17 1.240 6.8560 -76.7271 3.624 3.160 90 10.0f 267 314 52 2.00 170.00 m i uk ISC 1117931 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=12+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.6 NAO 1117926 mb 5.6 NEIC 1117927 MS 5.3 NEIC 1117927 MS 5.3 PAS;NEIC 1117927 mb 5.0 HFS 1117928 MS 5.4 HFS 1117928 Mb 5.5 9 MOS 1117929 mb 5.5 81 ISC 1117931 MS 5.3 17 ISC 1117931
Event 502460 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1986/03/31 01:19:06.00 6.3000 -72.9000 uk HFS 1107588 1986/03/31 01:19:21.00 5.1000 -72.2000 172.0 uk NAO 1107589 1986/03/31 01:19:23.90 6.8060 -73.0460 160.0 117 fe NEIC 1107590 (Felt in central and northwestern Colombia.) 1986/03/31 01:19:25.80 6.7500 -72.8900 160.0 uk TRN 1107591 1986/03/31 01:19:24.55 0.47 0.990 6.8171 -73.0472 4.250 3.594 0 164.7 4.60 137 155 42 0.00 155.00 m i uk ISC 1107592 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=160+1)
95
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 HFS 1107588 mb 5.1 NAO 1107589 mb 5.0 NEIC 1107590 mb 5.0 34 ISC 1107592
Event 489065 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1986/08/21 01:23:16.00 5.9000 -72.5000 uk HFS 1077211 1986/08/21 01:23:22.00 7.9330 -72.9200 10.0 25 fe NEIC 1077212 1986/08/21 01:23:41.00 10.2000 -71.6000 33.0 uk NAO 1077213 1986/08/21 01:23:22.33 0.38 1.250 7.9384 -72.9522 5.903 5.440 90 10.0f 32 34 81 1.00 151.00 m i uk ISC 1077214 (#PRIME) (Felt at Cucuta)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 HFS 1077211 mb 4.6 NEIC 1077212 mb 4.5 NAO 1077213 mb 4.5 7 ISC 1077214
Event 485482 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1986/10/31 07:05:30.00 4.6000 -71.7000 33.0 uk NAO 1069215 1986/10/31 07:05:32.00 5.8000 -73.2000 uk HFS 1069216 1986/10/31 07:05:52.70 6.7650 -73.0210 166.0 120 fe NEIC 1069217 (Felt at Bogota, Bucaramanga, Manizales and Medellin.) 1986/10/31 07:05:57.80 1.00 7.2100 -73.1300 16.52 9.990 90 153.2 3.40 uk HRVD 1069218 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 7.790 -1.260 -2.910 4.170 -4.990 -1.990 -4.570 6 HRVD ) (# 0.720 0.900 1.210 0.560 1.000 0.790 10 1.50 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 131.00 33.00 -171.00 HRVD ) (+ 33.00 85.00 -58.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 6.850 97.00 32.00 1.900 210.00 32.00 -8.740 334.00 41.00 HRVD ) 1986/10/31 07:05:53.30 0.41 1.020 6.7889 -73.0079 3.950 3.803 0 170.7 4.20 130 137 50 0.00 153.00 m i uk ISC 1069219 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=164+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 NAO 1069215 mb 5.3 HFS 1069216
96 mb 5.2 NEIC 1069217 mb 5.1 47 ISC 1069219
Event 421598 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1988/11/29 11:23:28.30 5.2200 -76.7200 3.0 uk MOS 928799 1988/11/29 11:23:29.00 4.7000 -76.7000 uk HFS 928800 1988/11/29 11:23:37.30 0.90 4.7200 -77.0700 15.49 7.770 90 79.8 4.20 uk HRVD 928801 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 3.860 0.090 -2.940 2.850 1.720 -0.740 -1.750 10 HRVD ) (# 0.200 0.210 0.380 0.160 0.300 0.130 21 2.50 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 220.00 51.00 3.00 HRVD ) (+ 128.00 88.00 141.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 4.000 76.00 28.00 -0.280 304.00 51.00 -3.720 180.00 24.00 HRVD ) 1988/11/29 11:23:38.70 5.1000 -76.5720 85.0 347 de NEIC 928802 (Some buildings damaged at Pereira. Felt I=VI MM at Cali. Felt at Bogota, Manizales, Medellin and Ibague. Also felt II MM at Panama City,) ( Panama.) (Fault plane solution: P waves. NP1:phi_s215,delta_58,zeta_5. NP2:phi_s122,delta_86,zeta_148. Principal axes: T Plg25,Azm74; P) ( Plg19,Azm173. T he focal mechanism is moderately well controlled and corresponds to strike- slip faul ting with a large reverse component.) ( The preferred fault plane is not determined.) 1988/11/29 11:23:39.40 5.3600 -76.3900 91.0 uk BJI 928803 1988/11/29 11:23:46.00 6.0000 -73.4000 33.0 uk NAO 928804 1988/11/29 11:23:37.96 0.40 0.940 5.1582 -76.5514 2.730 2.550 0 75.0 3.90 389 446 50 1.00 171.00 m i uk ISC 928805 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=85+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID Mb 6.1 9 MOS 928799 mb 5.8 HFS 928800 mb 5.8 NEIC 928802 mb 5.8 NAO 928804 mb 5.6 88 ISC 928805
Event 351448 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1990/11/23 22:35:14.00 3.8000 -76.3000 uk HFS 767667 1990/11/23 22:35:21.50 4.8500 -75.8700 33.0 uk MOS 767668 1990/11/23 22:35:32.30 4.8600 -76.2300 129.0
97 uk BJI 767669 1990/11/23 22:35:34.20 4.7300 -75.6000 138.0 UNK 4549482 (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1990/11/23 22:35:34.60 0.40 4.4500 -75.4600 4.427 3.330 90 147.0 1.20 uk HRVD 767670 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 11.14 -4.490 0.010 4.490 -7.450 4.640 -5.420 12 HRVD ) (# 0.240 0.350 0.420 0.220 0.320 0.280 29 3.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 182.00 23.00 -139.00 HRVD ) (+ 53.00 75.00 -72.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 12.040 129.00 28.00 -1.800 229.00 17.00 -10.240 346.00 56.00 HRVD ) 1990/11/23 22:35:34.70 0.900 4.7070 -75.5740 144.6 386 de NEIC 767671 (Radiated energy from the Harvard centroid solution: 4.1+/-1.3X10**12Nm/4) (Slight damage at Pereira. Felt at Manizales, Cali, Medellin, Bogota and Bucaramanga and as far east as Villavicencio. Depth from broad) ( band displacement seismograms.) (Fault plane solution: P waves. NP1:phi_s270,delta_83,zeta_113. NP2:phi_s16,delta_24,zeta_17. Principal axes: T Plg47,Azm204; P) ( Plg34,Azm341. Th e focal mechanism is moderately well controlled and corresponds to reverse faulting with a moderate strike-slip component.) ( The preferred fault plane is not determined.) (Moment tensor solution: s12, scale 10**18Nm; Mrr0.39; M heta_ heta_-0.55; Mphi_phi_0.16; Mr heta_-1.34; Mrphi_0.27; M heta_phi_-0 .52.) ( Depth 158km; Principal axes: T 1.54,Plg48,Azm212; N 0.00,Plg23,Azm95; P -1.54,P lg33,Azm349; Best double couple: M01.5X10**18Nm;) ( NP1:phi_s26,delta_24,zeta_20. NP 2:phi_s278,delta_82,zeta_113.) 1990/11/23 22:35:34.71 4.7070 -75.5740 158.0 NEIC 5158217 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 18 1.500 0.390 -0.550 0.160 -1.340 -0.520 0.270 NEIC ) (# ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 26.00 24.00 20.00 NEIC ) (+ 278.00 82.00 113.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 18 1.540 212.00 48.00 0.000 95.00 23.00 -1.540 349.00 33.00 NEIC ) (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1990/11/23 22:35:35.87 0.000 4.7062 -75.5593 142.7 0.00 uk EHB 3214441 1990/11/23 22:35:37.32 5.0550 -75.7980 138.0 uk TRN 767672 1990/11/23 22:35:44.00 4.6000 -72.5000 144.0 uk NAO 767673 1990/11/23 22:35:34.03 0.27 0.930 4.7488 -75.5481 2.400 2.312 0 136.0 2.70 426 503 48 1.00 162.00 m i uk ISC 767674 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=147+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 6.5 HFS 767667
98
MS 5.0 HFS 767667 Mb 6.1 11 MOS 767668 Ms 5.2 7 MOS 767668 mb 5.7 73 NEIC 767671 Mb 5.7 BRK;NEIC 767671 mw 6.1 NEIC 5158217 mb 5.6 NAO 767673 mb 5.6 80 ISC 767674
Event 346172 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1990/12/03 00:38:18.00 5.8000 -72.8000 uk HFS 755069 1990/12/03 00:38:24.40 6.8800 -72.9300 33.0 uk MOS 755070 1990/12/03 00:38:38.10 0.920 6.7690 -72.9740 159.0 186 fe NEIC 755071 (Felt at Medellin, Villavicencio, Cali and Cucuta.) (#PARAM pP_DEPTH=33+1) 1990/12/03 00:38:38.40 7.2100 -72.9500 146.0 uk BJI 755072 1990/12/03 00:38:40.10 1.00 6.7800 -72.9500 158.2 4.00 uk HRVD 755073 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 10.36 4.540 0.900 -5.440 3.540 5.990 -6.950 9 HRVD ) (# 0.960 1.330 1.300 0.920 1.200 0.950 12 1.50 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 315.00 21.00 71.00 HRVD ) (+ 155.00 70.00 97.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 8.140 77.00 64.00 4.440 333.00 7.00 -12.580 240.00 24.00 HRVD ) 1990/12/03 00:38:44.00 6.9000 -72.7000 185.0 uk NAO 755074 1990/12/03 00:38:38.87 0.45 0.910 6.7491 -72.9572 3.625 3.390 90 167.7 4.60 195 234 69 0.00 163.00 m i uk ISC 755075 (#PRIME) (Felt at Bogota and Bucaramanga) (#PARAM pP_DEPTH=163+3)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 HFS 755069 mb 5.6 MOS 755070 mb 4.9 55 NEIC 755071 MD 5.5 UPA;NEIC 755071 mb 5.3 NAO 755074 mb 4.9 60 ISC 755075
Event 349247 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1990/12/31 02:38:19.00 5.6000 -73.9000 uk HFS 762409 1990/12/31 02:38:43.10 0.910 6.8070 -72.9840 154.9 193
99 fe NEIC 762410 (Felt at Bogota, Bucaramanga, Ibaque and Medellin.) 1990/12/31 02:38:43.90 7.0300 -72.8900 150.0 uk MOS 762411 1990/12/31 02:38:44.00 5.9000 -72.9000 187.0 uk NAO 762412 1990/12/31 02:38:44.90 7.2400 -73.6500 155.0 uk BJI 762413 1990/12/31 02:38:43.73 0.41 1.200 6.8104 -72.9462 3.530 3.018 0 163.2 4.20 221 261 69 0.00 165.00 m i uk ISC 762414 (#PRIME) (Felt at Cali) (#PARAM pP_DEPTH=168+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.9 HFS 762409 mb 5.2 53 NEIC 762410 Mb 5.0 3 MOS 762411 mb 5.2 NAO 762412 mb 5.1 52 ISC 762414
Event 330136 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1991/06/25 23:06:57.20 1.040 5.2440 -72.9120 13.5 134 fe NEIC 717853 (Felt at Bogota, Villavicencio, Bucaramanga and in northeastern Colombia.) 1991/06/25 23:06:57.50 5.0600 -72.6500 5.0 uk BJI 717854 1991/06/25 23:07:10.00 6.7000 -72.8000 33.0 uk NAO 717855 1991/06/25 23:07:11.70 2.10 5.7600 -72.9000 22.09 16.65 90 15.0 uk HRVD 717856 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 7.670 0.640 7.340 -7.980 0.000 -0.400 0.000 13 HRVD ) (# 0.530 0.510 0.820 0.000 0.520 0.000 23 1.80 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 227.00 90.00 -180.00 HRVD ) (+ 317.00 90.00 0.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 7.350 182.00 0.00 0.640 180.00 90.00 -7.990 92.00 0.00 HRVD ) 1991/06/25 23:06:57.92 1.50 1.250 5.2197 -72.9063 3.310 3.217 0 15.1 9.50 198 223 45 1.00 150.00 m i uk ISC 717857 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 52 NEIC 717853 MSZ 4.8 10 NEIC 717853 MS 5.5 BJI 717854 mb 4.8 NAO 717855 mb 5.0 51 ISC 717857 MS 4.8 14 ISC 717857
Event 305852 Colombia
100
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1992/01/02 19:41:45.00 0.890 5.6380 -73.8320 134.0 459 fe NEIC 662307 (Radiated energy from the USGS moment tensor solution: 1.3+/-0.3X10**13Nm/6) (Felt I=VI MM at Bucaramanga. Felt strongly at Medellin, Bogota, Villavicencio and Sogamoso. Also felt at Monteria and Barranquilla. Depth) ( from broadband displacement seismograms.) (Fault plane solution: P waves. NP1:phi_s260,delta_90,zeta_35. NP2:phi_s170,delta_55,zeta_180. Principal axes: T Plg24,Azm131; P) ( Plg24,Azm29. The focal mechanism is poorly controlled and corresponds to strike-slip faulting with a large reverse component. The) ( preferred fault plane is not determined.) (Moment tensor solution: s5, scale 10**17Nm; Mrr-0.60; M heta_ heta_-2.22; Mphi_phi_2.82; Mr heta_-2.36; Mrphi_-0.03; M heta_phi_4.33.) ( Depth 121km; Principal axes: T 5.56,Plg12,Azm122; N 0.00,Plg64,Azm238; P -5.57,Plg23,Azm27; Best double couple: M05.6X10**17Nm; ) ( NP1:phi_s167,delta_65,zeta_-172. NP2:phi_s73,delta_83,zeta_-25.) 1992/01/02 19:41:45.07 5.6380 -73.8320 121.0 NEIC 5158354 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 5.600 -0.600 -2.220 2.820 -2.360 4.330 -0.030 NEIC ) (# ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 167.00 65.00 -172.00 NEIC ) (+ 73.00 83.00 -25.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 5.560 122.00 12.00 0.000 238.00 64.00 -5.570 27.00 23.00 NEIC ) (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1992/01/02 19:41:45.60 5.6000 -73.8300 141.0 uk BJI 662308 1992/01/02 19:41:45.80 5.6600 -73.8400 141.0 UNK 4548747 (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1992/01/02 19:41:46.99 0.000 5.6228 -73.8159 140.0 0.00 uk EHB 3214702 1992/01/02 19:41:47.60 5.7200 -74.0000 155.0 uk MOS 662309 1992/01/02 19:41:53.30 0.40 5.9600 -74.1400 3.312 3.330 90 139.5 1.00 uk HRVD 662310 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 5.390 -2.080 -0.450 2.530 -3.050 3.800 -0.460 26 HRVD ) (# 0.110 0.140 0.170 0.100 0.150 0.110 54 2.90 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 175.00 49.00 -159.00 HRVD ) (+ 71.00 74.00 -43.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 5.730 129.00 16.00 -0.680 235.00 44.00 -5.050 24.00 41.00 HRVD ) 1992/01/02 19:42:00.00 6.0000 -70.1000 148.0 uk NAO 662311 1992/01/02 19:41:46.38 0.14 0.940 5.6696 -73.8358 2.660 2.329 0 145.7d 478 566 45 0.00 173.00 m i uk ISC 662312 (#PRIME) (Felt at Tunja)
101
(#PARAM pP_DEPTH=146+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.8 65 NEIC 662307 mw 5.8 NEIC 5158354 Mb 5.8 12 MOS 662309 mb 6.6 NAO 662311 mb 5.7 80 ISC 662312
Event 298791 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1992/03/07 01:09:48.00 6.4000 -73.2000 uk HFS 646878 1992/03/07 01:09:53.00 5.4000 -70.7000 33.0 uk NAO 646879 1992/03/07 01:10:07.40 0.910 6.7830 -72.9750 163.4 163 fe NEIC 646880 (Felt I=IV MM in the Malaga area. Also felt at Bucaramanga, Bogota and in other parts of eastern, central and western Colombia.) 1992/03/07 01:10:07.80 6.7000 -73.0000 171.0 uk BJI 646881 1992/03/07 01:10:07.96 0.49 0.870 6.7886 -72.9610 4.060 3.366 0 169.4 4.70 167 186 71 0.00 169.00 m i uk ISC 646882 (#PRIME) (Felt at Ubate, Tunja)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.7 HFS 646878 MS 5.4 HFS 646878 mb 4.9 NAO 646879 mb 4.8 45 NEIC 646880 mb 4.8 48 ISC 646882
Event 277547 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1992/08/15 19:01:33.10 7.5500 -75.6900 21.0 uk IGQ 600611 1992/08/15 19:01:59.00 5.7000 -75.9000 uk HFS 600612 1992/08/15 19:02:03.00 4.8000 -74.2000 33.0 uk NAO 600613 1992/08/15 19:02:08.40 5.3700 -75.7400 114.0 uk BJI 600614 1992/08/15 19:02:09.10 0.970 5.1110 -75.6070 119.0 421 de NEIC 600615 (Radiated energy from the USGS moment tensor solution: 2.1+/-0.5X10**12Nm/12) (Mo=1.3X10**18Nm (PPT). Some damage reported in the Manizales area. Felt at Buenaventura, Cali, Manizales, Medellin, Pereira, Popayan and) ( Tulua. Depth from broadband displacement seismograms.) (Fault plane solution: P waves. NP1:phi_s85,delta_65,zeta_-108. NP2:phi_s303,delta_30,zeta_- 56. Principal axes: T Plg18,Azm188; P) ( Plg65,Azm324. The focal mechanism is poorly controlled and corresponds to normal faulting with a moderate strike-slip component. The) ( preferred fault plane is not determined.) (Moment tensor solution: s19, scale 10**17Nm; Mrr-3.37; M heta_ heta_3.21; Mphi_phi_0.16; Mr heta_-4.74; Mrphi_-0.99; M heta_phi_-4.32.) ( Depth 124km; Principal axes: T 7.40,Plg19,Azm208; N -0.26,Plg35,Azm105; P - 7.14,Plg49,Azm322; Best double couple: M07.3X10**17Nm; ) ( NP1:phi_s340,delta_40,zeta_-28. NP2:phi_s92,delta_72,zeta_-127.) 1992/08/15 19:02:09.14 5.1110 -75.6070 124.0
102
NEIC 5158427 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 7.300 -3.370 3.210 0.160 -4.740 -4.320 -0.990 NEIC ) (# ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 340.00 40.00 -28.00 NEIC ) (+ 92.00 72.00 -127.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 7.400 208.00 19.00 -0.260 105.00 35.00 -7.140 322.00 49.00 NEIC ) (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1992/08/15 19:02:09.80 5.0800 -75.7300 127.0 UNK 4550556 (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1992/08/15 19:02:10.27 0.000 5.0887 -75.6036 117.3 0.00 uk EHB 3214871 1992/08/15 19:02:12.60 0.20 5.0800 -75.8800 2.211 2.220 90 125.9 1.00 uk HRVD 600616 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 8.260 -5.360 1.980 3.380 -2.610 2.880 -5.570 31 HRVD ) (# 0.140 0.190 0.240 0.120 0.190 0.150 71 2.20 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 228.00 22.00 -71.00 HRVD ) (+ 28.00 69.00 -97.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 8.310 124.00 24.00 -0.110 31.00 7.00 -8.200 286.00 65.00 HRVD ) 1992/08/15 19:02:12.70 5.2500 -75.6200 146.0 uk MOS 600617 1992/08/15 19:03:18.50 8.1060 -80.3820 35.2 uk CADCG 600618 1992/08/15 19:02:08.13 0.35 0.910 5.1507 -75.5745 2.330 2.271 0 106.6 3.40 435 525 42 2.00 160.00 m i uk ISC 600619 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=121+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID 6.1 IGQ 600611 mb 6.1 HFS 600612 mb 5.8 NAO 600613 mb 5.7 84 NEIC 600615 mw 5.9 NEIC 5158427 Mb 6.2 11 MOS 600617 md 4.6 CADCG 600618 mb 5.6 118 ISC 600619
Event 260098 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1992/12/31 01:27:50.00 6.0000 -73.0000 uk HFS 564628 1992/12/31 01:28:05.50 10.5470 -72.6740 37.7
103 uk CADCG 564629 1992/12/31 01:28:09.40 6.9800 -73.0000 148.0 uk BJI 564630 1992/12/31 01:28:10.40 0.850 6.7390 -72.9620 167.0 255 fe NEIC 564631 (Felt in the Bogota_Manizales_Medellin area.) 1992/12/31 01:28:14.60 1.80 6.7400 -72.9600 16.65 11.02 0 154.3 2.60 uk HRVD 564632 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 6.520 5.430 -0.020 -5.410 1.870 -2.180 -2.230 9 HRVD ) (# 0.560 1.000 1.130 0.530 0.890 0.620 11 1.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 41.00 42.00 124.00 HRVD ) (+ 178.00 56.00 63.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 6.660 35.00 66.00 -0.280 194.00 22.00 -6.380 287.00 8.00 HRVD ) 1992/12/31 01:28:16.00 6.6000 -72.2000 187.0 uk NAO 564633 1992/12/31 01:28:51.30 4.0000 -75.4200 19.0 uk IGQ 564634 1992/12/31 01:28:10.90 0.35 0.850 6.7185 -72.9573 3.340 2.681 0 172.5 3.60 243 300 47 0.00 174.00 m i uk ISC 564635 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=162+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.3 HFS 564628 md 6.8 CADCG 564629 mb 4.9 69 NEIC 564631 mb 5.4 NAO 564633 5.3 IGQ 564634 mb 4.9 74 ISC 564635
Event 201574 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1993/10/08 05:46:14.00 7.1000 -74.0000 uk HFS 445920 1993/10/08 05:46:32.00 6.9200 -73.1000 159.0 uk BJI 445921 1993/10/08 05:46:32.70 0.910 6.7590 -72.9650 168.5 67 uk NEIC 445922 1993/10/08 05:46:37.70 6.0290 -73.6270 30.0 uk CADCG 445923 1993/10/08 05:46:38.00 7.0000 -72.7000 182.0 uk NAO 445924 1993/10/08 05:46:33.02 0.46 0.890 6.7745 -72.9667 4.880 4.548 0 169.1 5.10 70 80 63 2.00 150.00 m i uk ISC 445925 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.5 HFS 445920 mb 4.6 19 NEIC 445922 md 5.1 CADCG 445923 mb 4.4 NAO 445924 mb 4.6 18 ISC 445925
Event 167996 Colombia
104
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1994/06/06 20:47:39.70 3.0300 -75.9100 11.0 uk BJI 375073 1994/06/06 20:47:39.80 2.9000 -76.0900 9.0 UNK 4543023 (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1994/06/06 20:47:40.50 1.100 2.9170 -76.0570 12.1 582 de NEIC 375074 (Radiated energy from the P-wave first-motion solution: 1.7+/-0.3X10**15Nm/21) (Fault plane solution: P waves. NP1:phi_s30,delta_83,zeta_165. NP2:phi_s122,delta_75,zeta_7. Principal axes: T Plg16,Azm345; P Plg5,Azm77.) ( The focal mechanism is moderately well controlled and corresponds to strike-slip faulting with a small reverse component. The preferred) ( fault plane is not determined.) (Moment tensor solution: s36, scale 10**19Nm; Mrr-0.02; M heta_ heta_1.22; Mphi_phi_-1.19; Mr heta_0.10; Mrphi_0.25; M heta_phi_0.51.) ( Depth 20km; Principal axes: T 1.34,Plg6,Azm348; N 0.00,Plg78,Azm227; P -1.34,Plg10,Azm79; Best double couple: M01.3X10**19Nm; ) ( NP1:phi_s123,delta_79,zeta_-3. NP2:phi_s214,delta_87,zeta_-169.) (Mo=4.7X10**19Nm (PPT). At least 295 people killed, 500 missing, 13,000 homeless and severe damage caused to houses, highways and bridges ) ( by the earthquake and ensuing landslides in Cauca, Huila, Tolima and Valle departments. At least 200 homes were destroyed, including 25 at) ( Toribio and 15 at Piendamo. Moderate structural damage occurred at Bogota and Cali. An avalanche from the Huila Volcano blocked the Paez) ( River causing severe flooding at Belalcazar and Neiva. Felt in much of west_central Colombia from Tunja to Pasto. Depth from broadband) ( displacement seismograms.) 1994/06/06 20:47:40.50 3.0000 -76.2000 12.0 uk MOS 375075 1994/06/06 20:47:40.53 2.9170 -76.0570 20.0 NEIC 5158710 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 19 1.300 -0.020 1.220 -1.190 0.100 0.510 0.250 NEIC ) (# ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 123.00 79.00 -3.00 NEIC ) (+ 214.00 87.00 -169.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 19 1.340 348.00 6.00 0.000 227.00 78.00 -1.340 79.00 10.00 NEIC ) (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1994/06/06 20:47:41.14 0.000 2.9094 -75.9715 7.0 0.00 uk EHB 3215348 1994/06/06 20:47:43.00 1.0000 -74.0000 uk NAO 375076 1994/06/06 20:47:47.40 0.10 2.9300 -75.9400 1.109 1.110 90 15.0 uk HRVD 375077 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 19 1.840 -0.050 1.460 -1.410 -0.610 1.000 -0.100 65 58 HRVD ) (# 0.010 0.010 0.010 0.030 0.010 0.030 62 25 6.20 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author )
105
(# BDC 206.00 76.00 170.00 HRVD ) (+ 299.00 80.00 14.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 19 1.960 163.00 17.00 -0.240 332.00 73.00 -1.720 72.00 3.00 HRVD ) 1994/06/06 20:48:00.00 5.4000 -74.0000 uk HFS 375078 1994/06/06 20:48:40.24 3.3089 -76.3945 15.4 uk IGQ 375079 1994/06/06 20:47:43.93 0.70 1.110 2.9932 -76.0286 2.300 2.047 0 32.6 5.10 624 770 37 0.00 175.00 m i uk ISC 375080 (#PRIME) Year Volume Page1 Page2 Journal 1994 26 3 Tsunami Newsl. (#AUTHOR ) (#TITLE Earthquake and tsunami report, December 1993 through June 1994. Three local ) (+ tsunamis generated ) (#PARAM pP_DEPTH=16+3)
Magnitude Err Nsta Author OrigID MS 7.1 BJI 375073 mb 6.4 99 NEIC 375074 MSZ 6.6 50 NEIC 375074 MS 6.3 BRK;NEIC 375074 Mw 6.7 USGS;NEIC 375074 Mw 6.8 HRVD;NEIC 375074 mb 6.5 22 MOS 375075 MS 6.6 23 MOS 375075 mw 6.7 NEIC 5158710 mb 6.4 NAO 375076 mb 6.5 HFS 375078 MS 6.7 HFS 375078 md 6.4 IGQ 375079 mb 6.3 145 ISC 375080 MS 6.7 88 ISC 375080
Event 125610 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/01/19 15:05:02.70 5.1600 -72.9300 12.0 uk MOS 289031 1995/01/19 15:05:02.90 5.0600 -72.9000 18.0 uk BJI 289032 1995/01/19 15:05:03.40 0.950 5.0500 -72.9160 17.3 607 de NEIC 289033 (Radiated energy from the USGS moment tensor solution: 1.6+/-0.2X10**14Nm/22) (Moment tensor solution: s46, scale 10**18Nm; Mrr6.67; M heta_ heta_-3.00; Mphi_phi_-3.67; Mr heta_-0.04; Mrphi_-1.99; M heta_phi_-3.20.) ( Depth 11km; Principal axes: T 7.07,Plg78,Azm73; N -0.35,Plg10,Azm220; P -6.72,Plg7,Azm311; Best double couple: M06.9X10**18Nm; ) ( NP1:phi_s52,delta_39,zeta_106. NP2:phi_s212,delta_52,zeta_77.) (Mo=8.8X10**18Nm (PPT). Five people killed, several injured and at least 20 major buildings damaged in the Bogota area. One person also) ( killed at Manizales and another at Miraflores. More than 500 houses damaged or destroyed in Boyaca Department and 12 others destroyed in) ( Casanare Department. Landslides blocked several rivers and streams in Colombia. Felt in much of Colombia and western Venezuela and as far) ( as Caracas, Venezuela. Two events about 1.9 seconds apart. Depth from broadband displacement seismograms, based on first event.) 1995/01/19 15:05:03.41 5.0500 -72.9160 11.0 NEIC 5158823
106
(#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 18 6.900 6.670 -3.000 -3.670 -0.040 -3.200 -1.990 NEIC ) (# ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 52.00 39.00 106.00 NEIC ) (+ 212.00 52.00 77.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 18 7.070 73.00 78.00 -0.350 220.00 10.00 -6.720 311.00 7.00 NEIC ) (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1995/01/19 15:05:03.60 5.0700 -72.9200 18.0 UNK 4543265 (Hypocentre not reviewed by the ISC) 1995/01/19 15:05:03.84 0.000 5.0476 -72.9335 11.0 0.00 uk EHB 3215520 1995/01/19 15:05:09.00 6.0000 -73.0000 uk NAO 289034 1995/01/19 15:05:10.50 5.1100 -73.0200 60.7 26 uk EIDC 289035 1995/01/19 15:05:10.70 0.10 5.1600 -72.8500 1.105 1.110 90 16.0 uk HRVD 289036 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 18 7.070 6.430 -2.150 -4.280 -1.350 -3.070 -2.560 80 64 HRVD ) (# 0.030 0.030 0.030 0.140 0.020 0.140 5 14 5.30 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 38.00 33.00 95.00 HRVD ) (+ 212.00 57.00 87.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 18 7.060 111.00 78.00 0.010 214.00 3.00 -7.070 305.00 12.00 HRVD ) 1995/01/19 15:05:17.18 4.4789 -73.3122 30.3 uk IGQ 289037 1995/01/19 15:05:06.22 0.32 0.930 5.0881 -72.9399 2.010 1.843 0 36.6 3.00 655 785 28 1.00 169.00 m i uk ISC 289038 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=13+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 6.4 11 MOS 289031 MS 6.6 15 MOS 289031 mb 6.2 BJI 289032 MS 7.1 BJI 289032 mb 6.3 99 NEIC 289033 MSZ 6.6 62 NEIC 289033 MS 6.5 BRK;NEIC 289033 Mw 6.5 HRVD;NEIC 289033 Mw 6.5 USGS;NEIC 289033 mw 6.5 NEIC 5158823 mb 6.2 NAO 289034 mb 5.5 16 EIDC 289035 md 6.5 IGQ 289037 mb 6.2 149 ISC 289038 MS 6.7 80 ISC 289038
Event 125636 Colombia
107
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/01/19 17:34:50.80 5.0200 -73.1100 0.0 18 uk EIDC 289083 1995/01/19 17:34:54.00 0.860 4.9990 -73.0770 33.0 100 fe NEIC 289084 (Felt in Boyaca and Casanare departments.) 1995/01/19 17:34:57.19 0.49 1.010 5.1142 -72.9975 4.070 3.964 0 57.1 5.60 104 118 56 1.00 158.00 m i uk ISC 289085 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 9 EIDC 289083 mb 4.9 31 NEIC 289084 mb 4.8 31 ISC 289085
Event 125780 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/01/20 13:59:16.50 5.0200 -72.9500 0.0 16 uk EIDC 289407 1995/01/20 13:59:20.20 0.950 5.1780 -72.9210 33.0 160 fe NEIC 289408 (Felt at Bogota, Bucaramanga, Tunja and Villavicencio.) 1995/01/20 13:59:21.00 5.2000 -72.9200 41.0 uk BJI 289409 1995/01/20 13:59:25.00 0.60 5.2100 -72.8900 33.0 uk HRVD 289410 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 7.030 3.660 0.890 -4.560 3.240 -1.390 4.460 29 HRVD ) (# 0.810 0.520 0.850 1.050 0.930 1.380 33 1.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 170.00 24.00 50.00 HRVD ) (+ 33.00 72.00 106.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 6.710 325.00 60.00 0.650 208.00 15.00 -7.360 110.00 26.00 HRVD ) 1995/01/20 13:59:22.30 0.41 1.070 5.2322 -72.8985 3.200 2.928 0 49.6 4.40 173 197 45 1.00 158.00 m i uk ISC 289411 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.8 9 EIDC 289407 mb 5.1 62 NEIC 289408 MD 5.4 UPA;NEIC 289408 Mw 5.2 HRVD;NEIC 289408 mb 5.1 BJI 289409 mb 5.0 63 ISC 289411 MS 4.1 3 ISC 289411
Event 125922 Colombia
108
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/01/21 09:18:17.40 4.9700 -72.9800 18.1 20 uk EIDC 289727 1995/01/21 09:18:18.00 0.890 4.9650 -72.9910 33.0 213 fe NEIC 289728 1995/01/21 09:18:18.50 4.9400 -73.1300 33.0 uk MOS 289729 1995/01/21 09:18:19.00 4.9900 -72.9900 42.0 uk BJI 289730 1995/01/21 09:18:19.61 0.40 1.050 5.0413 -72.9824 3.030 2.550 0 44.0 4.00 239 272 32 2.00 158.00 m i uk ISC 289731 (#PRIME) (Felt in the epicentral area and at Boyaca, Casanare, and Cundinamarca) (#PARAM pP_DEPTH=17+3)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 6 EIDC 289727 mb 5.3 72 NEIC 289728 MSZ 5.3 1 NEIC 289728 mb 5.6 5 MOS 289729 mb 5.3 BJI 289730 MS 6.0 BJI 289730 mb 5.2 63 ISC 289731 MS 5.3 1 ISC 289731
Event 126098 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/01/22 10:41:25.70 5.0500 -72.9700 0.0 18 uk EIDC 290102 1995/01/22 10:41:27.20 5.0900 -72.9600 23.0 uk BJI 290103 1995/01/22 10:41:27.50 0.850 5.0930 -72.9650 21.3 324 de NEIC 290104 (Additional damage in the eastern part of Boyaca Department. Felt strongly in Boyaca, Casanare, Cundinamarca, Meta, Santander and Tolima) ( Departments.) (Felt at Maracaibo, Valencia, Puerto la Cruz and Cuidad Bolivar (after CAR)) 1995/01/22 10:41:28.50 5.1700 -72.9700 25.0 uk MOS 290105 1995/01/22 10:41:31.00 4.0000 -71.0000 uk NAO 290106 1995/01/22 10:41:32.90 0.20 5.0100 -72.8800 3.330 2.212 0 15.0 uk HRVD 290107 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 3.700 2.560 -0.880 -1.680 -0.540 -1.730 2.340 70 HRVD ) (# 0.050 0.060 0.070 0.180 0.050 0.190 30 1.60 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 243.00 36.00 136.00 HRVD ) (+ 10.00 66.00 62.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 3.910 240.00 59.00 -0.430 23.00 25.00 -3.480 121.00 16.00 HRVD ) 1995/01/22 10:41:30.41 0.42 1.010 5.1511 -72.9370 2.450 2.311 0 41.3 4.00 370 436 40 1.00 166.00 m i uk ISC 290108 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=30+4)
109
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.9 6 EIDC 290102 mb 5.5 BJI 290103 MS 5.8 BJI 290103 mb 5.5 99 NEIC 290104 MSZ 5.1 35 NEIC 290104 MS 4.8 BRK;NEIC 290104 Mw 5.7 HRVD;NEIC 290104 mb 5.7 7 MOS 290105 MS 5.2 9 MOS 290105 mb 5.4 NAO 290106 mb 5.5 108 ISC 290108 MS 5.3 51 ISC 290108
Event 121130 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/02/23 15:44:06.00 6.0000 -73.0000 uk NAO 279166 1995/02/23 15:44:23.30 0.880 6.8050 -72.9580 156.9 96 fe NEIC 279167 (Felt at Bucaramanga, Sogamoso and Tunja.) 1995/02/23 15:44:23.70 6.4700 -73.0200 162.4 21 uk EIDC 279168 1995/02/23 15:44:24.44 0.48 0.890 6.8051 -72.9604 5.180 3.793 0 166.5 4.50 114 133 62 0.00 153.00 m i uk ISC 279169 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=158+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.0 NAO 279166 mb 4.7 43 NEIC 279167 mb 4.3 15 EIDC 279168 mb 4.6 43 ISC 279169
Event 108173 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/04/06 19:26:23.40 1.030 5.2260 -72.9890 36.5 79 fe NEIC 250094 (Felt in Boyaca and Cundinamarca departments.) 1995/04/06 19:26:29.60 5.1800 -73.0600 74.2 23 uk EIDC 250095 1995/04/06 19:26:42.00 4.0000 -74.0000 uk NAO 250096 1995/04/06 19:26:23.89 0.52 0.950 5.2377 -72.9938 4.940 3.923 0 39.1 5.30 77 87 50 1.00 155.00 m i uk ISC 250097 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=74+3)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.5 31 NEIC 250094 MD 5.2 UPA;NEIC 250094 mb 4.3 16 EIDC 250095 mb 3.9 NAO 250096 mb 4.4 32 ISC 250097
Event 110841 Colombia
110
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/04/23 23:55:40.70 0.950 5.2470 -72.4760 33.0 233 fe NEIC 256576 1995/04/23 23:55:42.10 0.40 5.1000 -72.2700 6.634 6.660 90 33.0 uk HRVD 256577 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 9.280 6.440 -1.970 -4.470 2.200 -6.720 -2.310 25 HRVD ) (# 0.740 0.440 0.890 1.280 0.920 1.710 31 1.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 68.00 52.00 133.00 HRVD ) (+ 191.00 55.00 48.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 8.500 42.00 57.00 1.560 219.00 33.00 -10.060 309.00 1.00 HRVD ) 1995/04/23 23:55:45.70 5.1300 -72.5100 69.2 27 uk EIDC 256578 1995/04/23 23:55:40.45 1.36 0.930 5.2510 -72.4733 3.740 3.037 0 29.9 9.80 278 288 43 1.00 155.00 m i uk ISC 256579 (#PRIME) (Felt Tauramena, Tunja, Bogota, Sogamoso, Garagoa)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.3 86 NEIC 256576 MSZ 4.7 35 NEIC 256576 Mw 5.3 HRVD;NEIC 256576 mb 4.8 20 EIDC 256578 mb 5.2 104 ISC 256579 MS 4.7 35 ISC 256579
Event 105195 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1995/05/20 22:18:44.00 4.0000 -73.0000 uk NAO 242854 1995/05/20 22:18:57.80 6.0300 -73.9200 126.0 uk BJI 242855 1995/05/20 22:18:58.00 0.970 5.5530 -73.7830 142.4 295 fe NEIC 242856 (Felt at Bogota, Chiquinquira, Garagoa and Tunja.) 1995/05/20 22:18:58.90 5.5100 -73.9400 144.0 uk MOS 242857 1995/05/20 22:18:59.40 5.3900 -73.9900 147.2 28 uk EIDC 242858 1995/05/20 22:19:03.20 0.50 5.6600 -73.8400 5.523 5.550 90 141.1 1.60 uk HRVD 242859 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 16 9.350 -0.460 1.380 -0.910 -3.090 2.500 -8.390 31 HRVD ) (# 0.380 0.550 0.600 0.400 0.550 0.400 38 1.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 282.00 17.00 -7.00 HRVD ) (+ 20.00 88.00 -106.00 )
111
(#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 16 9.610 125.00 41.00 -0.520 20.00 16.00 -9.090 273.00 45.00 HRVD ) 1995/05/20 22:19:20.08 4.5560 -75.4478 20.2 uk IGQ 242860 1995/05/20 22:18:58.33 0.32 0.950 5.5866 -73.7717 2.870 2.389 0 142.9 3.30 323 346 38 0.00 157.00 m i uk ISC 242861 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=148+1)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.2 NAO 242854 mb 5.0 99 NEIC 242856 Mb 4.8 BRK;NEIC 242856 Mw 5.3 HRVD;NEIC 242856 mb 5.0 8 MOS 242857 mb 4.7 20 EIDC 242858 mb 5.0 118 ISC 242861
Event 1015662 Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1997/03/10 14:17:44.90 0.890 5.2230 -72.8050 33.0 117 fe NEIC 2200398 1997/03/10 14:17:45.10 5.3000 -72.7300 35.0 uk BJI 2200399 1997/03/10 14:17:49.00 6.0000 -73.0000 uk NAO 2200400 1997/03/10 14:17:59.00 5.0200 -73.0600 157.2 23 uk EIDC 2200401 1997/03/10 14:17:44.59 1.45 0.870 5.2251 -72.7879 5.110 3.794 0 29.5 10.9 130 158 46 1.00 155.00 m i uk ISC 2200402 (#PRIME) (Magnitude 4.2, felt Bogota, Bucaramanga, Tunja, Sogamoso)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.9 53 NEIC 2200398 MSZ 4.8 42 NEIC 2200398 MS 5.5 BJI 2200399 mb 4.6 NAO 2200400 mb 4.2 18 EIDC 2200401 mb 4.8 68 ISC 2200402 MS 4.8 42 ISC 2200402
Event 1080379 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1998/03/06 09:37:27.00 5.0000 -73.0000 uk NAO 2342174 1998/03/06 09:37:27.70 1.99 6.1535 -73.8387 25.0 12.1 22 uk EIDC 2342175 (Error ellipse is semi-major=21.6km semi-minor=11.8km azimuth=68.) 1998/03/06 09:37:29.10 0.880 6.2090 -73.8740 55.9 131 fe NEIC 2342176 (Felt in much of central and northern Colombia.) 1998/03/06 09:37:35.10 6.2000 -73.9000 56.0 uk BJI 2342177 1998/03/06 09:37:28.31 0.77 0.900 6.2238 -73.7898 4.829 4.723 0 49.6 8.30 138 172 74 1.00 154.00 m i uk ISC 2342178 (#PRIME) (Felt at Bucaramanga)
112
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 4.9 NAO 2342174 mb 4.5 16 EIDC 2342175 MS 4.6 5 EIDC 2342175 mb 5.0 45 NEIC 2342176 MSZ 4.4 39 NEIC 2342176 mb 4.9 58 ISC 2342178 MS 4.4 40 ISC 2342178
Event 1080700 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1998/03/08 04:59:08.30 0.950 6.1540 -73.9400 33.0 135 fe NEIC 2342882 (Felt in much of central and northern Colombia.) 1998/03/08 04:59:11.30 6.1000 -73.9000 33.0 uk BJI 2342883 1998/03/08 04:59:12.00 6.0000 -73.0000 uk NAO 2342884 1998/03/08 04:59:13.90 5.08 6.0585 -73.9141 72.4 46.9 22 uk EIDC 2342885 (Error ellipse is semi-major=22.1km semi-minor=13.1km azimuth=66.) 1998/03/08 04:59:05.03 3.12 0.970 6.1615 -73.8290 5.551 5.339 90 11.4 18.9 147 189 96 2.00 155.00 m i uk ISC 2342886 (#PRIME)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.1 51 NEIC 2342882 MSZ 4.1 35 NEIC 2342882 mb 4.7 NAO 2342884 mb 4.6 16 EIDC 2342885 MS 4.3 9 EIDC 2342885 mb 5.1 66 ISC 2342886 MS 4.2 43 ISC 2342886
Event 1649631 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 1999/11/08 05:50:31.50 0.600 6.1560 -69.5100 30.2 15 UCR 2417407 1999/11/08 05:50:47.20 5.3000 -75.4000 10.0 14 14 359 81.26 83.15 uk ZUR 2588886 1999/11/08 05:51:05.70 0.75 6.6760 -72.7410 16.10 10.70 162 33.0 40 MOS 2990698 1999/11/08 05:51:05.90 0.39 7.0923 -72.7625 23.80 11.30 81 33.0 0.00 36 25.69 78.12 ke LDG 3016047 1999/11/08 05:51:10 7.0000 -73.0000 NAO 3378491 1999/11/08 05:51:16.20 0.83 0.300 5.3980 -72.4150 268.3 68.60 -1 160.6f 6 340 BER 3377829 1999/11/08 05:51:19.90 3.000 6.8000 -72.9000 164.0 43 BJI 2981572 1999/11/08 05:51:19.97 0.29 0.960 6.7510 -72.8920 4.000 3.000 194 164.2 3.10 304 304 46 0.30 158.70 fe NEIC 2977021 (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 1.600 0.840 0.650 -1.490 0.680 -0.320 -0.550 8 NEIC ) (#
113
) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 42.00 48.00 148.00 NEIC ) (+ 155.00 67.00 47.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 1.550 18.00 49.00 0.070 175.00 39.00 -1.620 275.00 11.00 NEIC ) (Felt in much of central Colombia, including Bogota, Bucaramanga and Tunja.) 1999/11/08 05:51:21.09 1.30 0.650 6.7863 -72.8390 17.50 11.70 43 153.1 9.40 37 24 84 23.39 153.64 uk EIDC 3331027 1999/11/08 05:51:23.80 0.50 6.9000 -73.1500 11.12 11.04 -1 160.2 1.70 se HRVD 2977022 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 1.600 0.710 0.470 -1.190 0.370 -0.620 -1.010 39 8 HRVD ) (# 0.060 0.070 0.080 0.060 0.070 0.060 57 10 2.40 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 54.00 38.00 152.00 HRVD ) (+ 167.00 73.00 55.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 1.500 38.00 49.00 0.210 178.00 33.00 -1.710 282.00 20.00 HRVD ) (Data Used: GSN.) 1999/11/08 05:51:28.30 0.500 7.4680 -73.5800 33.0f 5 UPA 2417406 1999/11/08 05:51:20.43 0.29 1.030 6.7180 -72.9520 3.441 2.095 0 170.7 3.07 384 433 46 0.24 158.63 m i ISC 3440489 (#PRIME) (#PARAM pP_DEPTH=170+2)
Magnitude Err Nsta Author OrigID mb 5.5 0.2 14 ZUR 2588886 mb 5.8 17 MOS 2990698 Mb 5.2 0.3 29 LDG 3016047 Ms 3.9 0.1 5 LDG 3016047 Mb 5.6 NAO 3378491 mb 5.4 BER 3377829 mb 5.1 NEIC 3377829 mB 6.3 BJI 2981572 mb 5.1 102 NEIC 2977021 Mw 5.4 NEIC 2977021 mb 5.1 0.1 14 EIDC 3331027 mbmle 5.0 0.1 11 EIDC 3331027 MS 3.9 0.1 2 EIDC 3331027 msmle 3.7 0.1 11 EIDC 3331027 Mw 5.4 HRVD 2977022 mb 6.0 UPA 2417406 MD 5.4 UPA 2417406 MW 4.8 UPA 2417406 mb 5.1 137 ISC 3440489
Event 1726359 Northern Colombia
Date Time Err RMS Latitude Longitude Smaj Smin Az Depth Err Ndef Nsta Gap mdist Mdist Qual Author OrigID 2000/01/17 12:20:01.97 0.54 0.590 6.7218 -71.9966 23.50 13.30 70 0.0f 24 20 116 19.20 153.43 uk EIDC 3009986 2000/01/17 12:20:04 6.0000 -72.0000 NAO 3544911
114
2000/01/17 12:20:05.20 2.600 6.8000 -72.0000 33.0 25 BJI 3017239 2000/01/17 12:20:05.25 0.13 0.850 6.7850 -71.9710 3.500 2.300 172 33.0f 267 267 47 1.21 150.01 fe NEIC 3051548 (Felt at Arauca, Bucaramanga, Fortoul, Tunja and Villavicencio. Also felt in western Venezuela and as far as Caracas) 2000/01/17 12:20:05.60 0.90 6.7710 -72.0110 14.10 9.100 161 33.0 46 MOS 3023671 2000/01/17 12:20:06.40 1.33 0.800 6.7270 -72.2060 12.30 33.50 -1 0.0 18.1 20 272 CASC 3468746 2000/01/17 12:20:06.70 0.80 7.3160 -72.1788 50.70 38.90 117 33.0 0.00 28 28 65.24 124.93 ke LDG 3029647 2000/01/17 12:20:08.00 0.500 6.6770 -71.9850 35.9 10 UPA 3468747 2000/01/17 12:20:09.30 0.20 6.8700 -71.9400 0.000 0.000 -1 30.7 1.80 se HRVD 3051549 (#CENTROID) (#MOMTENS sc M0 fCLVD MRR MTT MPP MRT MTP MPR NST1 NST2 Author ) (# eM0 eCLVD eRR eTT ePP eRT eTP ePR NCO1 NCO2 Duration ) (# 17 2.700 2.030 -0.120 -1.920 0.040 0.560 1.740 61 HRVD ) (# 0.040 0.050 0.060 0.120 0.050 0.160 120 3.00 ) (#FAULT_PLANE Typ Strike Dip Rake NP NS Plane Author ) (# BDC 154.00 26.00 71.00 HRVD ) (+ 355.00 65.00 99.00 ) (#PRINAX sc T_val T_azim T_pl B_val B_azim B_pl P_val P_azim P_pl Author ) (# 17 2.710 283.00 68.00 -0.040 171.00 8.00 -2.680 78
115
ANEXO C Costos de la Investigación
116
RECURSOS DISPONIBLES
RECURSOS MATERIALES
Los recursos de los materiales necesarios para el desarrollo del proyecto son:
Tabla 20. Presupuesto recursos materiales.
CONCEPTO CANTIDAD VALOR UNITARIO VALOR TOTAL Resma papel bond tamaño carta 1 $ 11.000 $ 11.000 Discos compactos 10 $ 1000 $ 10000 Fotocopias 50 $ 50 $ 2500 Impresiones 60 $ 200 $ 12000 Total recursos materiales $ 35500
RECURSOS INSTITUCIONALES
Universidad de La Salle
Biblioteca
Universidad pedagógica y Tecnológica de Colombia
Biblioteca
Instituto Geográfico Agustín Codazzi (I.G.A.C)
Instituto Geológico Minero (ingeominas)
Instituto Geofísico Universidad Javeriana
117
RECURSOS TECNOLÓGICOS
Los recursos tecnológicos que se usarán son
Tabla No.21 recursos tecnológicos CONCEPTO TIEMPO VALOR POR HORA VALOR TOTAL MINUTOS ( $ ) ( $ )
Computador portátil 25 H 1200 30000 Calculadoras 3 H 1000 3000 TOTAL RECURSOS $ 33000
RECURSOS HUMANOS
Los recursos humanos que formaran parte en el desarrollo del proyecto serán:
Tabla 22. Presupuesto recursos humanos.
CARGO ENCARGADOS No. Semanas Valor Total
Investigadores Estudiantes de proyecto 32 ------principales de grado Director temáticoÏ 32 $ 128.000,00 Coinvestigadores Asesor metodológicoÏÏ 16 $ 148.148,00
TOTAL RECURSOS HUMANOS $ 276.148.00
OTROS RECURSOS
Otros tipos de recursos que se usarán para el desarrollo del proyecto serán:
Ï Valor asumido por la Universidad de La Salle, según acuerdo 175 de noviembre 20 de 2007 ÏÏ Valor asumido por la Universidad de La Salle, según contrato laboral.
118
Tabla 23. Presupuesto de viáticos.
NOMBRE DEL LUGAR DE No DE DÍAS VALOR DÍA VALOR TOTAL INVESTIGADOR VISITA
Estudiante de proyecto Tunja 2 $ 50.000,00 $ 100.000,00 de grado
TOTAL PRESUPUESTO DE VIÁTICOS $ 100.000,00
Tabla 24. Presupuesto Transporte.
TRAYECTO VALOR PASAJE NUMERO VALOR TOTAL
Bogotá-Tunja $ 16.000,00 2 $ 32.000,00 Tunja -Bogotá $ 16.000,00 2 $ 32.000,00 Otros $ 100.000,00 1 $ 100.000,00 TOTAL PRESUPUESTO DE TRANSPORTES $ 164.000.00
RECURSOS FINANCIEROS
El total de recursos financieros que se invertirán durante el desarrollo de la presente investigación serán:
119
Tabla 25. Presupuesto recursos financieros.
FUENTES DE FINANCIACIÓN
RUBROS UNIVERSIDAD DE LA SALLE ESTUDIANTE TOTAL FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
Recursos $ 276.148.00 $ 276.148.00 humanos Recursos $ 35500 $ 35500 materiales Recursos $ 33000 $ 33000 tecnológicos Presupuesto de $ 100.000 $ 100.000 viáticos Presupuesto de $ 164.000 $ 164.000 transporte Subtotal $ 608648 Imprevistos $ 30432.4 (5%) TOTAL TOTAL RECURSOS FINANCIEROS $ 639. 080.4
120